傳熱傳質(zhì)綜合實(shí)驗(yàn)指導(dǎo)書

1、1. 裸管和絕熱管傳熱實(shí)驗(yàn)一、實(shí)驗(yàn)?zāi)康恼羝艿乐糜诳臻g時，管表面由于自然對流和熱輻射向周圍空間散發(fā)出熱量。這種傳熱現(xiàn)象造成蒸汽輸送管道的熱損失，反之，在日常生活中的暖氣設(shè)備卻利用這種傳熱過程進(jìn)行室內(nèi)取暖。前者為了減少熱損失，應(yīng)盡量抑制傳熱過程；后者卻需設(shè)法強(qiáng)化這種熱量傳遞過程。研究蒸汽管道向周圍無限空間的熱量傳遞過程，有著很大的實(shí)際意義。無論在理論上或?qū)嶒?yàn)上，許多學(xué)者都進(jìn)行過大量的研究。但是，對這種傳熱過程規(guī)律性的認(rèn)識，主要還是依靠實(shí)驗(yàn)研究。為了抑制蒸汽管道的熱損失，需研究各種絕熱保溫的方法和絕熱性能良好的保溫材料，這種研究也是基于實(shí)驗(yàn)觀察和測量。本實(shí)驗(yàn)采用一組垂直安裝的蒸汽管，其中有裸蒸汽管

2、、固體材料保溫的蒸汽管和空氣或真空夾層保溫的蒸汽管，實(shí)驗(yàn)測定這三種蒸汽管的熱損失速度、裸蒸汽管向周圍無限空間的給熱系數(shù)、固體保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)和空氣（或真空）夾層保溫管的等效導(dǎo)熱系數(shù)。通過實(shí)驗(yàn)加深對傳熱過程基本原理的理解，進(jìn)而掌握解決機(jī)理復(fù)雜的傳熱過程的實(shí)驗(yàn)研究和數(shù)據(jù)處理方法。二、實(shí)驗(yàn)原理1裸蒸汽管圖1 裸蒸汽管外壁向空間給熱時的溫度分布如圖1所示，當(dāng)蒸汽管外壁溫度Tw高于周圍空間溫度Ta時，管外壁將以對流和輻射兩種方式向周圍空間傳遞熱量。在周圍空間無強(qiáng)制對流的狀況下，當(dāng)傳熱過程達(dá)到定常狀態(tài)時，管外壁以對流方式給出熱量的速率為 Qc = cA w (Tw Ta) (1) 式中：Aw 裸蒸汽管外

3、壁總給熱面積，m2； c 管外壁向周圍無限空間自然對流時的給熱系數(shù)，W · m 2 · K 1。管外壁以輻射方式給出熱量的速率為 (2)圖1 裸蒸汽管外壁向空間給熱的溫度分布式中：C 總輻射系數(shù)； 角系數(shù)。若將(2)式表達(dá)為與(1)式類同的形式，則(2)式可改寫為QR = RAw (TwTa) (3)對比(2)(3)兩式可得 (4)式中R稱為管外壁向周圍無向空間輻射的給熱系數(shù)，W · m 2 · K 1。 因此，管外壁向周圍空間因自然對流和輻射兩種方式傳遞的總給熱速率為 Q = Qc + QR (5) Q = (c + R) Aw (TwTa) (6)令

4、 = c + R，則裸蒸汽管向周圍無限空間散熱時的總給熱速率方程可簡化表達(dá)為 Q = Aw (TwTa) (7)式中稱為壁面向周圍無限空間散熱時的總給熱系數(shù)，W · m 2 · K 1。它可表征在定常給熱過程中，當(dāng)推動力TwTa = 1K時，單位壁面積上給熱速率的大小。值可根據(jù)(7)式直接由實(shí)驗(yàn)測定。由自然對流給熱實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)整理得出的各種準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式，文獻(xiàn)中已有不少記載。常用的關(guān)聯(lián)式為 Na = c (Pr · G r) n (8)該式采用為定性溫度管外徑d為定性尺寸，式中：努塞爾準(zhǔn)數(shù) 普朗特準(zhǔn)數(shù) 格拉斯霍夫準(zhǔn)數(shù) 上列各準(zhǔn)數(shù)中、Cp和分別為在定性溫度下的空氣異熱系數(shù)、

5、密度、粘度、定壓比熱容和體積膨脹系數(shù)。對于豎直圓管，（8）式中的c和n值：當(dāng)P · G = 1×10 35×10 2時，C = 1.18，n = ；當(dāng)P · G = 5×10 22×10 7時，C = 0.54，n = ；當(dāng)P · G = 2×10 71×10 13時，C = 0.135，n = ；2固體材料保溫管如圖2所示，固體絕熱材料圓筒壁的內(nèi)徑為d，外徑為d，測試段長度為L，內(nèi)壁溫度為Tw，外壁溫度為Tw，則根據(jù)導(dǎo)熱基本定律得出：在定常狀態(tài)下，單位時間內(nèi)通過該絕熱材料層的熱量，即蒸汽管加以固體材料保

6、溫后的熱損失速率 (9)式中d、d和L均為實(shí)驗(yàn)設(shè)備的基本參數(shù)，只要實(shí)驗(yàn)測得Tw、Tw和Q值，即可按上式得出固體絕熱材料導(dǎo)熱系數(shù)的實(shí)驗(yàn)測定值，即 (10) 圖2 固體材料保溫管的溫度分布 圖3 空氣夾層保溫管的溫度分布3空氣夾層保溫管在工業(yè)和實(shí)驗(yàn)設(shè)備上，除了采用絕熱材料進(jìn)行保溫外，也常采用空氣夾層或真空夾層進(jìn)行保溫。如圖3所示，在空氣夾層保溫管中，由于兩壁面靠得很近，空氣在密閉的夾層內(nèi)自然對流時，冷熱壁面的熱邊界層相互干擾。因而空氣對流流動受到兩壁面相對位置和空間相形狀及其大小的影響，情況比較復(fù)雜。同時，它又是一種同時存在導(dǎo)熱、對流和輻射三種方式的復(fù)雜的傳熱過程。對這種傳熱過程的研究，一方面對其

7、傳熱機(jī)理進(jìn)行探討，另一方面從工程實(shí)際意義上考慮更重要的是設(shè)法確定這種復(fù)雜傳熱過程的總效果。因此，工程上采用等效導(dǎo)熱系數(shù)的概念，將這種復(fù)雜傳熱過程虛擬為一種單純的導(dǎo)熱過程。用一個與夾層厚度相同的固體層的導(dǎo)熱作為等效于空氣夾層的傳熱總效果。由此，通過空氣夾層的傳熱速率則可按導(dǎo)熱速率方程來表達(dá)，即 (11)式中： f 等效導(dǎo)熱系數(shù)，W · m 2 · K 1； 夾層的厚度，m；TwTw 空氣夾層兩邊的壁面溫度，K。對于已知d、d、L的空氣夾層管，只要在定常狀態(tài)下實(shí)驗(yàn)測得Q、Tw和Tw，即可按下式計算得到空氣夾層保溫管的等效導(dǎo)熱系數(shù)： (12)真空夾層保溫管也可采用上述類同的概念和

8、方法，測得等效導(dǎo)熱系數(shù)的實(shí)驗(yàn)值。對于通過空氣夾層的熱量傳遞曾有不少學(xué)者進(jìn)行過大量的實(shí)驗(yàn)研究，并將實(shí)驗(yàn)結(jié)果整理成各種準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式。下列為其中一種形式： f / = c (Pr·Gr) n (13)當(dāng)103 ( PrGr )106時，c = 0.105，n = 0.3當(dāng)103 ( PrGr )1010時，c = 0.40，n = 0.3該關(guān)聯(lián)式以為定性溫度，夾層厚度為定性尺寸。式中 f / 為等效導(dǎo)熱系數(shù)與空氣的真實(shí)導(dǎo)熱系數(shù)之比值。4熱損失速率不論是裸蒸汽管還是有保溫層的蒸汽管，均可由實(shí)驗(yàn)測得的冷凝液流量ms，kg·s 1求得總的熱損失速率Q t = m sr (14)式中：r

9、蒸汽的冷凝熱，J · kg 1。對于裸蒸汽管，由實(shí)測冷凝液流量按上式計算得到的總熱損失速率Q t，即為裸管全部外壁面（包括測試管壁面、分液瓶和連接管的表面積之和）散熱時的給熱速率Q,即Q = Q t。對于保溫蒸汽管，由實(shí)測冷凝液流量按上式計算得到的總熱損失速率Q t，應(yīng)由保溫測試段和裸管的連接管與分液瓶兩部分造成的。因此，保溫測試段的實(shí)際給熱速率Q按下式計算： Q = Q tQo (15)式中Qo為測試管下端裸露部分造成的熱損失速率。Qo可按下式求算： Qo = A wo (TwTa ) (16)式中A wo為測試管下端裸露部分（連接管和分液瓶）的外表面積，m2；、Tw和Ta )和都

10、裸蒸汽管實(shí)驗(yàn)測得。四、試驗(yàn)裝置本實(shí)驗(yàn)裝置主要由蒸汽發(fā)生器、蒸汽包、測試管和測量與控制儀表四部分組成，如圖4所示。蒸汽發(fā)生器為一電熱鍋爐，蒸汽壓力和溫度由控壓調(diào)節(jié)控制。蒸汽進(jìn)入蒸汽包后，分別通向三根垂直安裝的測試管。三根測試管依次為裸蒸汽管、固體材料保溫管和夾層保溫管。測試管內(nèi)的蒸汽冷凝后，冷凝液流入分液瓶，少量蒸汽和不凝性氣體由此排出。各測試管的溫度測量均采用銅康銅感溫元件，并通過轉(zhuǎn)換開關(guān)由數(shù)字電壓表顯示。圖4 裸管和絕熱管傳熱實(shí)驗(yàn)儀流程1控壓儀 2控壓探頭 3單管水柱壓力計 4裸管 5固體材料保溫管 6空氣夾層保溫管 7放空閥門 8蒸氣包 9蒸氣發(fā)生器 10注水槽 11液位計12數(shù)字電壓表

11、13轉(zhuǎn)換開關(guān) 14冷井 15熱電偶五、實(shí)驗(yàn)方法 實(shí)驗(yàn)測定前，向蒸汽發(fā)生器中注入適量軟水，加入量約為發(fā)生器上部汽化室總高度的50-60%，器內(nèi)液面切勿低于下部加熱室上沿。先將單管壓力計上控壓元件放置在適當(dāng)部位（一般將蒸汽壓力控制在標(biāo)尺的300500mm處）；再將蒸汽包上放空閥略微開啟（用以排除不凝性氣體）；然后打開電源開關(guān)，將電壓調(diào)至200V左右，開始加熱蒸汽發(fā)生器。當(dāng)蒸汽壓力接近控制點(diǎn)時關(guān)閉蒸汽包放空閥、仔細(xì)調(diào)節(jié)電壓和電流，使蒸汽壓力控制恒定（一般壓力波動不大于5mm水柱）。一般情況下，上限電壓可調(diào)到6080V，上下限相差20V左右為宜。 待蒸汽壓和各點(diǎn)溫度維持不變，即達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)后，再開始各

12、項測試操作。在一定時間間隔內(nèi)，用量筒量取蒸汽冷凝量，并重復(fù)34次取其平均值。同時分別測量室溫、蒸氣壓強(qiáng)和測試管上的各點(diǎn)溫度等有關(guān)數(shù)據(jù)。在試驗(yàn)過程中，應(yīng)特別注意保持狀態(tài)的穩(wěn)定。盡量避免測試管周圍空氣的擾動，例如門的開關(guān)和人的走動都會對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的穩(wěn)定性產(chǎn)生影響。實(shí)驗(yàn)過程中，還應(yīng)隨時監(jiān)視蒸汽發(fā)生器的液位計，以防液位過低而燒毀加熱器。實(shí)驗(yàn)結(jié)束時，應(yīng)將全部放空閥打開、再停止加熱。六、實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)整理1測量并記錄實(shí)驗(yàn)設(shè)備和操作基本參數(shù)(1)設(shè)備參數(shù)裸蒸汽管 蒸汽管外徑 d = 12 mm 蒸汽管長度 L = 800 mm連接管和分液器外表面積 A wo = 0.0098 m2固體材料保溫管 保溫層材質(zhì) 膨脹珍

13、珠巖散料 保溫材料堆積密度 b = 54 kg · m 3252kg · m 3 保溫層內(nèi)徑 d = 12 mm 保溫層外徑 d = 40.8 mm 保溫層長度 L = 800 mm 裸管部分外表面積 A wo = 0.0098 m2空氣夾層保溫管 蒸汽管外徑 d = 12 mm 外套管外徑 d = 33.5 mm 保溫層長度 L = 800 mm 裸管部分外表面積 A wo = 0.0098 m2(2)操作參數(shù)蒸汽壓力計讀數(shù) R = mm (水柱)蒸氣壓強(qiáng) P = Pa蒸汽溫度 T = 蒸汽冷凝熱 r = J · kg 12測量并記錄裸管、固體材料保溫管和空氣夾

14、層保溫管的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。裸蒸汽管實(shí) 驗(yàn) 序 號平 均 值室 溫 Ta / 冷凝液體積 V / ml受液時間 t / s冷凝液溫度 T1 / 冷凝液密度 1/ kg · m1管外壁溫度 U / mV Tw / 固體材料保溫管實(shí) 驗(yàn) 序 號平 均 值室 溫 Ta / 冷凝液體積 V / ml受液時間 t / s冷凝液溫度 T1 / 冷凝液密度 1 / kg · m1內(nèi)壁溫度 U / mV Tw / 外壁溫度 U / mV Tw / 空氣夾層保溫管實(shí) 驗(yàn) 序 號平 均 值室 溫 Ta / 冷凝液體積 V / ml受液時間 t / s冷凝液溫度 T1 / 冷凝液密度 1 / kg &#

15、183; m1內(nèi)壁溫度 U / mV Tw / 外壁溫度 U / mV Tw / 3整理實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)(1)裸蒸汽管冷凝液流率m skg · s1總給熱速率QW總給熱面積Awm2總給熱推動力TK總給熱系數(shù)（實(shí)測值）W · m2 · K1（1）（2）（3）（4）（5）定 性溫 度TmK定 性尺 寸dm空 氣密 度kg · m3空 氣粘 度Pa · s空 氣比 熱 容CpJ · kg1 · K1空 氣 導(dǎo)熱 系 數(shù)W · m1 · K1空氣體積膨脹系數(shù)K1（6）（7）（8）（9）（10）（11）（12）普朗特數(shù)Pr

16、格拉斯霍夫數(shù)GrPr · GrCn給熱系數(shù)（實(shí)測值）W · m2 · K1（13）（14）（15）（16）（17）（18）列出上表中各項計算公式。(2)固體材料保溫管冷凝液流率m skg · s1熱損失速率QW推 動 力TK導(dǎo)熱系數(shù)W · m2 · K1（1）（2）（3）（4）列出上表中各項計算公式。(3)空氣夾層保溫管冷凝液流率mskg · s1熱損失速率QW推 動 力TK等效導(dǎo)熱系數(shù)（實(shí)測值）W · m2 · K1（1）（2）（4）（5）定 性溫 度TmK定 性尺 寸m空 氣密 度kg ·

17、m3空 氣粘 度Pa · s空 氣比 熱 容CpJ · kg1 · K1空 氣 導(dǎo)熱 系 數(shù)W · m1 · K1空氣體積膨脹系數(shù)K1（5）（6）（7）（8）（9）（10）（11）普朗特數(shù)Pr格拉斯霍夫數(shù)GrPr · GrCn給熱系數(shù)（實(shí)測值）W · m2 · K1(12)(13)(14)(15)(16)(17)列出上表中各項計算公式。4分析、比較并討論實(shí)驗(yàn)結(jié)果。2. 液側(cè)傳質(zhì)膜系數(shù)的測定一、 實(shí)驗(yàn)?zāi)康奶盍纤趥髻|(zhì)過程的有關(guān)單元操作中，應(yīng)用十分廣泛。實(shí)驗(yàn)研究傳質(zhì)過程的控制步驟，測定傳質(zhì)膜系數(shù)和總傳質(zhì)系數(shù)，尤為重要。

18、本實(shí)驗(yàn)采用水吸收二氧化碳，測定填料塔的液側(cè)傳質(zhì)膜系數(shù)、總傳質(zhì)系數(shù)和傳質(zhì)單元高度，并通過實(shí)驗(yàn)確立液側(cè)傳質(zhì)膜系數(shù)與各項操作條件的關(guān)系。通過實(shí)驗(yàn)，學(xué)習(xí)掌握研究物質(zhì)傳遞過程的一種實(shí)驗(yàn)方法，并加深對傳質(zhì)過程原理的理解。二、 實(shí)驗(yàn)原理圖1 雙膜模型濃度分布圖 圖2 填料塔的物料衡算圖雙膜模型的基本假設(shè)，氣側(cè)和液測得吸收質(zhì)A的傳質(zhì)速率方程可分別表達(dá)為氣膜 GA = kg A(pApAi) (1)液膜 GA = k1 A(CAiCA) (2)式中GAA組分的傳質(zhì)速率，kmol · s1 A 兩相接觸面積，m2； pA 氣側(cè)A組分的平均分壓，Pa； pA,i 相界面上A組分的分壓，Pa； CA 液側(cè)A

19、組分的平均濃度，kmol · m3； CA,i 相界面上A組分的濃度，kmol · m3； kg 以分壓表達(dá)推動力的氣側(cè)傳質(zhì)膜系數(shù)，kmol · m2 · s1 · Pa1； k1 以物質(zhì)的量濃度表達(dá)推動力的液側(cè)傳質(zhì)膜系數(shù)，m · s 1。*以氣相分壓或以液相濃度表示傳質(zhì)過程推動力的相際傳質(zhì)速率方程又可分別表達(dá)為* GA = KG A(pApA) (3)* GA = KL A(CACA) (4)*式中pA為液相中A組分的實(shí)際濃度所要求的氣相平衡分壓，Pa；CA為氣相中A組分的實(shí)際分壓所要求的液相平衡濃度，kmol · m3；

20、KG為以氣相分壓表示推動力的總傳質(zhì)系數(shù)或簡稱為氣相傳質(zhì)總系數(shù)，kmol·m2·s1·Pa1；KL為以液相濃度表示推動力的總傳質(zhì)系數(shù)，或簡稱為液相傳質(zhì)總系數(shù)，m · s 1。若氣液相平衡關(guān)系遵循亨利定律：CA = HpA，則 (5) (6)當(dāng)氣膜阻力遠(yuǎn)大于液膜阻力時，則相際傳質(zhì)過程受氣膜傳質(zhì)速率控制，此時，KG = kg；反之，當(dāng)液膜阻力遠(yuǎn)大于氣膜阻力時，則相際傳質(zhì)過程受液膜傳質(zhì)速率控制，此時，KL = k1。如圖2所示，在逆流接觸的填料層內(nèi)，任意截取一微分段，并以此為衡算系統(tǒng)，則由吸收質(zhì)A的物料衡算可得： (a)式中FL為液相摩爾流率，kmol 

21、3; s 1； L為液相摩爾密度，kmol · s 3；*根據(jù)傳質(zhì)速率基本方程，可寫出該為分段的傳質(zhì)速率微分方程： dGA = KL (CACA)aSdh (b)聯(lián)立(a)和(b)兩式可得：* (c)式中a為氣液兩相接觸的比表面積，m2 · m 3，S為填料塔的橫截面積，m2；本實(shí)驗(yàn)采用水吸收純二氧化碳，且已知二氧化碳在常溫下溶解度較小，因此，液相摩爾流率FL和摩爾密度L的比值，亦即液相體積流率(Vs)L可視為定值，且設(shè)總傳質(zhì)系數(shù)KL和兩相接觸比表面積a，在整個填料層內(nèi)為一定值，則按下列邊值條件積分(c)式，可得填料層高度的計算公式： h = 0 CA = CA,2 h =

22、 h， CA = CA,1* (7)令 ，且稱HL為液本傳質(zhì)單元高度（HTU）；*，且稱NL為液相傳質(zhì)單元數(shù)（HTU）。因此，填料層高度為傳質(zhì)單元高度與傳質(zhì)單元數(shù)之乘積，即 h = HL×NL (8)若氣液平衡關(guān)系遵循亨利定律，即平衡曲線為直線，則（7）式可用解析法解得填料層高度的計算式，亦即可用下列平均推動力法計算填料層高度和液相傳質(zhì)單元高度： (9) (10)式中CA,m為液相平均推動力，即* (11)*因?yàn)楸緦?shí)驗(yàn)采用純水吸收純二氧化，則CA,1 = CA,1 = CA,1 = HpA = Hp (12)二氧化碳的溶解度常數(shù)， H = kmol · m3 ·

23、Pa1 (13)式中c為水的密度，kg · m3；Mc為水的摩爾質(zhì)量，kg · kmol1；E為亨利系數(shù)，Pa。因此，（10）式可簡化為* (14)又因本實(shí)驗(yàn)采用的物系有僅遵循亨利定律，而且氣膜阻力可以不計.在此情況下，整個傳質(zhì)過程阻力都集中于液膜,即屬液膜控制過程，則液側(cè)體基傳質(zhì)膜系數(shù)等于液相體積傳質(zhì)總系數(shù)，亦即 (15)對于填料塔，液側(cè)體積傳質(zhì)膜系數(shù)與主要影響因素之間的關(guān)系，曾有不少研究者由實(shí)驗(yàn)得出各種關(guān)聯(lián)式。其中，SherwoodHolloway得出如下關(guān)聯(lián)式： (16)式中DL 吸收質(zhì)在水中的擴(kuò)散系數(shù)，m 2· s 1； L 液體質(zhì)量流速，kg ·

24、; m2 · s 1； L 液體粘度，Pa · s或kg · m1 · s 1； L 液體密度，kg · m3。應(yīng)該注意的是SherwoodHollwoay關(guān)聯(lián)式中，(k1a / DL)和(L / L)兩相沒有特性長度。因此，該式也不是真正無因次準(zhǔn)數(shù)關(guān)聯(lián)式。該式中A，m和n的具體數(shù)值需在一定條件下由實(shí)驗(yàn)求取。三、 實(shí)驗(yàn)裝置 本實(shí)驗(yàn)裝置由填料吸收塔、二氧化碳鋼瓶、高位穩(wěn)壓水槽和各種測量儀表組成，其流程如圖3所示。圖3 填料吸收塔液側(cè)傳質(zhì)膜系數(shù)測定實(shí)驗(yàn)裝置流程1二氧化碳鋼瓶 2減壓閥 3二氧化碳流量計 4填料塔5滴定計量球 6壓差計 7水流量計 8

25、高位水槽填料吸收塔采用直徑為50mm的玻璃柱。柱內(nèi)裝填5mm球形玻璃填料，填充高度300mm。吸收質(zhì)純二氧化碳?xì)怏w由鋼瓶經(jīng)二次減壓閥、調(diào)節(jié)閥和轉(zhuǎn)子流量計，進(jìn)入塔底。氣體由上向下經(jīng)過填料層與液相逆流接觸，最后由柱頂放空。吸收劑水由高位穩(wěn)壓水槽，經(jīng)調(diào)節(jié)閥和流量計，進(jìn)入塔頂，再灑噴而下。吸收后溶液由塔底經(jīng)形管排出。U形液柱壓差計用以測量塔底壓強(qiáng)和填料層的壓強(qiáng)降。四、實(shí)驗(yàn)方法實(shí)驗(yàn)前，首先建填料塔的進(jìn)氣閥和進(jìn)水閥，以及二氧化碳二次減壓閥是否均已關(guān)嚴(yán)；然后打開二氧化碳鋼瓶頂上的針閥，將壓力調(diào)至1MPa；同時，向高位穩(wěn)壓水槽注水，直至溢流管有適量水溢流而出。實(shí)驗(yàn)操作可按如下步驟進(jìn)行：(1)緩慢開啟進(jìn)水調(diào)節(jié)閥

26、，水流量可在1050 L · h 1范圍內(nèi)選取。一般在此范圍內(nèi)選取5-6個數(shù)據(jù)點(diǎn)。調(diào)節(jié)流量時一定要注意保持高位穩(wěn)壓水槽有適量溢流水流出。以保證水壓穩(wěn)定。(2)緩慢開啟進(jìn)氣調(diào)節(jié)閥。二氧化碳流量一般控制在0.1m3 · h 1左右為宜。(3)當(dāng)操作達(dá)到定常狀態(tài)之后，測量塔頂和塔底的水溫和氣溫，同時，測定塔底它的水溶液中二氧化碳的含量。溶液中二氧化碳含量的測定方法：用吸量管吸取0.1M Ba(OH)2溶液10mL，放入三角瓶中，并由他的附設(shè)的計量管的入塔底溶液20mL，再加入酚酞指示劑數(shù)滴，最后用0.1N鹽酸滴定，直至其脫除紅色的瞬時為止。由空白試驗(yàn)與溶液滴定用量之差值，按下式計算得出溶液中二氧化碳的濃度： kmoi · m 3式中NHCl為標(biāo)準(zhǔn)鹽酸溶液的當(dāng)量濃度，VHCl為實(shí)際滴定用量，即空白試驗(yàn)用量與滴定試樣使用量之差值；mL；V為塔底溶液采樣量，mL。五、 實(shí)驗(yàn)結(jié)果1測量并記錄實(shí)驗(yàn)基本參數(shù)(1)填料柱：柱體內(nèi)徑 d = 50 mm填料