淺析缸孔平臺珩磨(可編輯優(yōu)質文檔)

1、淺析缸孔平臺珩磨（可編輯優(yōu)質文檔）（可以直接使用，可編輯 完整版資料，歡迎下載）淺析缸孔平臺珩磨技術吳勤（東風本田發(fā)動機，廣州510700）摘要：本文從珩磨的原理、評價平臺珩磨的各種參數(shù)以及影響平臺珩磨加工質量的因素三個方面介紹了平臺珩磨在缸孔加工領域上的應用。關鍵詞：平臺珩磨、粗糙度、缸孔加工、油石1、前言這幾年來，汽車行業(yè)在我國的蓬勃發(fā)展 大家有目共睹。汽車在國內的人均保有量越 來越大。全國各汽車公司之間的競爭更是越 演越烈。怎樣才能脫穎而出贏得市場是他們 首要關心的問題。另一方面，隨著人們環(huán)保 意識的提高，加上油價攀升等眾多因素的影 響，購車群體對汽車的經(jīng)濟性、環(huán)保性越來 越重視。改善發(fā)

2、動機加工工藝、降低發(fā)動機 的油耗及尾氣排放是汽車贏得市場的重大 突破口。影響發(fā)動機的油耗和尾氣排放的因素 是很多的，其中一個重要的影響因素是發(fā)動 機氣缸與活塞環(huán)這對摩擦副的工作狀況。潤 滑油對活塞環(huán)與氣缸壁之間的工作狀況起 著決定性的影響。如果氣缸壁的潤滑油過 多，在高溫高壓的情況下潤滑油很容易燃燒 而產(chǎn)生廢氣，使排放超標；相反如果氣缸壁 的潤滑油過少，會大大增加活塞環(huán)對氣缸壁 的摩擦，降低發(fā)動機的效率，增加油耗，還 會影響燃燒室的密封性能，增加廢氣的排 放；甚至還有可能出現(xiàn)拉缸的現(xiàn)象。所以控 制氣缸壁的儲油能力對發(fā)動機的性能有著 重要的影響，這樣發(fā)動機氣缸壁的表面質量 就顯得尤為重要了。傳統(tǒng)

3、的發(fā)動機氣缸壁的 加工工藝已經(jīng)很難對其表面質量作進一步 的改善了，有必要研究和開發(fā)新型的發(fā)動機 氣缸壁的加工方法。平臺珩磨是國內新型的 發(fā)動機氣缸精加工方法，它能在氣缸壁形成 良好的表明網(wǎng)紋，使氣缸壁在擁有較高的承 載率的同時還具有較好的儲油能力，大大提 高發(fā)動機的性能。平臺珩磨的表面微觀輪廓 如下圖所示：2、珩磨的原理珩磨是利用安裝在珩磨頭圓周上的多 條油石，由張開機構將油石沿徑向張開，使 其壓向工件孔壁，以便產(chǎn)生一定的面接觸。 同時使珩磨頭旋轉和往復運動，零件不動； 或者珩磨頭只作旋轉運動，工件往復運動從 而實現(xiàn)珩磨。珩磨時，油石上的磨粒以一定的壓力、 較低的速度對工件表面進行磨削、擠壓和

4、刮 擦。油石作旋轉運動和上下往復運動，使油 石上的磨粒在孔表面所形軌跡成為交叉而 又不重復的網(wǎng)紋。與內孔磨削相比，珩磨參 加切削的磨粒多，加在每粒磨粒上的切削力 非常小，珩磨切速低，僅為砂輪磨削速度的 幾十份之一，在珩磨過程中又旋轉加大量的 冷卻夜，使工件表面得到充分的冷卻，不易燒傷，加工變形層薄，故能得到很理想的表 面紋理。珩磨頭與機床采用浮動連接，這樣能減 少機床靜態(tài)精度對珩磨精度的影響。還能保 證余量均勻，但也決定了珩磨不能修正被加 工孔的軸線位置度誤差。由于油石很長，珩 磨時工件的突出部分先與油石接觸，接觸壓 力較大，使突出部分很快被磨去，直至修正 到工件表面與沙條全部接觸，因此珩磨能

5、修 正前道工序產(chǎn)生的幾何形狀誤差和表面波 度誤差。珩磨的切削分為定壓切削和定量切削 兩種。定壓進給中進給機構以恒定的壓力壓 向孔壁，共分三個階段：第一個階段是脫落切削階段，這種定壓 珩磨，開始時由于孔壁粗糙，油石與孔壁接 觸面積很小，接觸壓力很大，孔壁的突出部 分很快被磨去。而油石表面因接觸壓力大， 加上切屑對油石粘結劑的磨耗，使磨粒與粘 結劑的結合強度下降，因而有的磨粒在切削 壓力的作用下自行脫落，油石面即露出新磨 粒，即油石自銳。第二階段是破碎切削階段，隨著珩磨的 進行，孔表面越來越光，與油石接觸的面積 越來越大，單位面積的接觸壓力下降，切削 效率降低。同時切下的切屑小而細，這些切 屑對粘

6、結劑的磨耗也很小。因此，油石磨粒 脫落很少，此時磨削不是靠新磨粒，而是由 磨粒尖端切削。因而磨粒尖端負荷很大，磨 粒容易破裂、崩碎而形成新的切削刃。第三階段為堵塞切削階段。繼續(xù)珩磨時 油石和孔表面的接觸面積越來越大，極細的 切屑堆積于油石與孔壁之間，不易排除，造 成油石堵塞，變得很光滑。因此油石切削能 力極低，相當于拋光。若繼續(xù)進行油石堵塞 嚴重而產(chǎn)生粘結性堵塞時，油石完全失去了 切削的能力并嚴重發(fā)熱，孔的精度和表面粗 糙度均會受到影響。此時應盡快結束珩磨。定量珩磨是指進給機構以恒定的速度 擴張進給，使珩磨強制性地切入工件。因此 珩磨只存在脫落切削不可能存在堵塞切削 現(xiàn)象。用此種方法珩磨時，為

7、了孔精度和表 面粗糙度，最后可以不進給珩磨一段時間。 有時候為了提高珩磨效率，定壓珩磨和定量 珩磨可以結合使用。對于平臺珩磨，為了達到平臺效 果，珩磨時一般需要三道工序，第一道粗珩 是要消除前面精鏜缸孔所產(chǎn)生的的幾何誤 差，使缸孔圓度、圓柱度均符合工藝要求， 并且形成適合下一道珩磨工序加工的良好 的表面粗糙度和合適的加工余量。第二道工 序是拉溝槽，是要在缸孔表面形成清晰可見 的、對稱的、均勻的網(wǎng)紋，并在微觀輪廓上 形成具有一定數(shù)量和深度的溝槽。第三道工 序精珩形成平臺，去掉粗珩產(chǎn)生的波峰而保 留其波谷，從而使輪廓曲線上出現(xiàn)一定寬度 和數(shù)量的平臺，并保有一定深度的溝槽。圖二我公司對缸孔的平臺珩磨

8、，三道工序都 在同一個珩磨頭上實現(xiàn)，珩磨頭采用機械液 壓雙進給結構，首先是粗珩，采用機械漲刀, 為定量珩磨，分兩次不同的進給量和進給速 度來實現(xiàn)；其次是精珩，采用液壓漲刀，為 定壓珩磨，分兩級膨脹力貼靠缸孔，以達到 消除平臺的目的。雙進給珩磨頭的結構如下 圖所示：3、平臺珩磨表面特征參數(shù)不同的廠家對平臺珩磨的要求都有所 不同，但其形態(tài)都必然要通過各種參數(shù)表現(xiàn) 出來，要探討珩磨技術，就必須要對各種表 征網(wǎng)紋特征的參數(shù)有所了解。常見的有Ra、Tp ( Rmr )、Abbott 曲線、Rk、Rpk、Rvk、 Mr1、Mr2、網(wǎng)紋角B等。Ra：輪廓算術平均偏差，是公認的、廣 泛應用的、國際粗糙度參數(shù)。

9、它是在取樣長 度輪廓偏距絕對值的算術平均值。從定義可 知Ra值僅表示表面輪廓的平均粗糙程度， 不能表征輪廓形狀結構特征。Ra相同的表面，其輪廓形狀可能不同，甚至相差很大， 因此，使用 Ra值評價平臺網(wǎng)紋表面結構有 一定的局限性。Rz:微觀不平度十點高度，在取樣長度 內，5個最大的輪廓峰高的平均值的絕對值 和5個最大的輪廓谷深的平均值的絕對值之 和。如下圖所示：Rz雖然評價點少，不涉及最大峰高與 最低谷深之間的輪廓變化，屬于不完全的統(tǒng) 計參數(shù)，當被測量的表面均勻性較差時，會 因為被測部位不同，在理論上產(chǎn)生很大的離 散性，但是對于均勻性較好的平臺網(wǎng)紋表 面，卻能對網(wǎng)紋溝槽的深度、分布、均勻程 度等

10、進行細致的描述。所以參數(shù)Rz是非常有價值的支持參數(shù)，被廣泛應用。Tp (Rmr)：輪廓支承長度率， 截止水平 線上，具有實體材料的輪廓長度所占評定長 度的百分比。截止水平線與基準線平行。從 最高波峰開始引水平線可以確定截止水平 線。Abbott曲線：輪廓支承長度率曲線tp(c),又稱阿伯特-范斯通曲線，用縱坐標表 示截止水平線的深度，橫坐標表示不同截止 水平深度的輪廓支承長度率所畫出來的曲 線就是輪廓支承長度率曲線。它反映了某一 截止線上實際接觸長度的大小，直觀地反映 了零件表面的耐磨性，并可用它近似地描述 零件表面磨損到一定程度時實際接觸面積 的大小，對分析零件表面的承載能力也具有 重要的意

11、義。所以它是描述粗糙度輪廓指標 的主要指標，也是評價平臺珩磨網(wǎng)紋特征的 一項重要特征值。輪廓支承長度率曲線對氣缸內孔表面 的初期磨合性能、使用壽命、潤滑性能等都 有非常重要的意義。但由于它是以圖形的形 式表現(xiàn)的，所以在實際應用中有一定的局限 性。因此需要用一系列參數(shù)對輪廓支承長度 率曲線進行量化描述。我們稱之為綜合參 數(shù)。在坐標系中，用輪廓支承長度率為 40% 的切割線沿著輪廓支承長度率曲線移動，直 至找到最小的斜率為止，然后把切割線兩端 延長，與縱軸相交。這條割線把輪廓支承長 度率曲線分為三個區(qū)域，分別為波峰區(qū)、中 心區(qū)和波谷區(qū)。由此可以產(chǎn)生一系列表征輪粗糙度核心輪廓深度 Rk:在分離出輪廓

12、峰和輪廓谷之后剩余的核心粗糙度輪廓的深度為Rk。Rk表征了粗糙度輪廓核心部分 的特點一一是輪廓支承長度率曲線上Tp增 長最快(截距下降最慢)的區(qū)域，是氣缸長 期工作表面，它直接影響著氣缸套的運轉性 能和使用壽命。簡約峰高Rpk :粗糙度核心輪廓上方的 輪廓峰的平均高度，氣缸套工作表面輪廓頂 部的這一部分，當發(fā)動機開始運行時，將很 快被磨損掉，其減低的高度將影響氣缸套進 入正常工作狀態(tài)的磨合時間及實際材料磨 損量。簡約谷深Rvk :從粗糙度核心輪廓延伸 到材料內的輪廓谷的平均深度。這些深入表 面的深溝在活塞環(huán)相對缸套運動時，有利于 形成附著性很好的油膜，在減少摩擦功損失 的同時，能大幅度降低油耗

13、。輪廓支承長度率 Mr1 :由一條將輪廓峰 分離出粗糙度核心輪廓的截線而確定的。該 截止線是粗糙度中心輪廓到?jīng)]有實體材料 的那一邊的分界線。 Mr1 是氣缸進入長期工 作狀態(tài)時 的輪廓支承長度率。其數(shù)值的大 小直接反映了氣缸的加工水平和使用性能。輪廓支承長度率 Mr2 :由一條將輪廓谷 分離出粗糙度核心輪廓的截線而確定的。該 截線是粗糙度中心輪廓到有實體材料那一 邊的分界線。它是氣缸脫離長期工作表面時 的輪廓支承長度率。其數(shù)值的大小不但決定 了正常的磨損量，即缸套的使用壽命，還決 定了工作表面的儲油、潤滑能力。網(wǎng)紋角B：網(wǎng)紋角是珩磨頭的往復運動 所形成的珩磨紋的夾角。是在缸套內徑的切 面上評定

14、的，其大小是由珩磨頭回轉線速度 與上下往復運動速度決定的。網(wǎng)紋角B的大 小和均勻程度決定了缸孔表面油膜的穩(wěn)定 性和油耗的大小，從而影響發(fā)動機工作性能 及氣缸套使用壽命。表征平臺珩磨網(wǎng)紋特征的參數(shù)多種多 樣，在實際生產(chǎn)應用中不可能每一個參數(shù)都 進行測量描述。而是選幾個能夠全面、真實 反映珩磨表面紋理的，對該產(chǎn)品的性能起關 鍵作用的參數(shù)進行描述。只要這幾個參數(shù)能 夠符合設計要求，就認為這個工件合格。對 于發(fā)動機缸套的平臺珩磨，常見共同描述起 表面特征的參數(shù)有網(wǎng)紋B、 Rz、Rk、Mr1和Mr2。有時候也用特定深度的 Tp ( Rmr )值 來代替 Mr1 和 Mr2 來描述網(wǎng)紋特征。例如 HOND

15、A CIVIC 1.8L 發(fā)動機氣缸套的珩磨 表面特征評定參數(shù)為： 40WBW 60; 1W Rz< 5; Rkw 1; 55%w Rmr ( 20)w 95%。需 要注意的是如果用特定深度的 Tp 值來描述 網(wǎng)紋特征時，如果取樣長度內出現(xiàn)毛刺、雜 物等導致有異常的波峰， 會對特定深度的 Tp 值帶來很大的影響，從而導致測量誤差增 大。遇到這種情況應去掉異常波峰來計算其 特定深度的 Tp 值。4、影響平臺珩磨加工效率與 質量的因素4.1 、切削余量氣缸套在進入珩磨之前，需要有一道精 鏜的工序，缸孔精鏜后切削余量的大小，是 影響平臺珩磨加工效率與質量的一個重要 因素。小的加工余量，能提高珩

16、磨加工的效 率，但是加工余量不能過小，否則會導致粗 珩溝槽不夠、不均勻、網(wǎng)紋不清晰等表面缺 陷。如果珩磨余量過大、 珩磨時間就會變長， 以致加工過程中產(chǎn)生的大量切削熱難以及 時排散，冷卻后孔徑變小，直接影響孔的尺 寸精度。珩磨加工余量主要是根據(jù)工件材料 的硬度、孔徑大小以及珩磨前孔的加工精度 來選擇。一般取前道工序形狀誤差及表面變 形層綜合誤差的23咅。4.2 、珩磨油石對珩磨的表面質量起決定因素的是珩磨條，即珩磨油石。缸套內孔的珩磨加工必 須根據(jù)缸套材質、產(chǎn)品圖要求等正確地選擇 珩磨油石,這是保證有效完成缸套珩磨加工 的重要條件之一 油石的性能，主要是由磨 料、磨料的粒度、油石的硬度及結合劑

17、等因 素決定的,珩磨加工還受油石的規(guī)格及珩磨 頭中油石的數(shù)量影響因此,我們在選擇珩磨 油石時應綜合考慮上述因素的影響。選擇粗 珩（拉溝槽）油石尤為重要，應綜合考慮各 種參數(shù)，一般應先考慮 Rz，根據(jù)Rz的大小 選擇油石的粗細，其次是考慮Mr2，油石粒度越小，硬度越高，其 Mr2值就越小。磨料是油石的基本材料，油石選用磨料 是要根據(jù)工件而定的，常用的磨料有白剛 玉、碳化硅、立方碳化硅、立方氮化硼、金 剛石等。油石磨料選用不合適會直接影響到 珩磨加工的表面量。剛玉系珩磨油石，適宜 加工淬火鋼、高碳鋼以及薄壁零件和抗拉強 度高、韌性較大的金屬；碳化硅系油石適用 于珩磨強度低和性能脆的材料，如鑄鐵及黃

18、 銅等有色金屬和非金屬材料，金剛石系油石 適合于加工韌性較差的硬或軟的工件材料， 立方氮化硼是加工鋼材料的一種好磨料，尤 其適合于加工硬且韌性大的鋼件材料，如特 種工具鋼（高釩高速鋼）、耐熱合金鋼、鎳 基高溫合金、鈦合金和高鉻不銹鋼等。粒度的選擇主要取決于對工件表面的 加工精度和生產(chǎn)效率的要求。粗粒度及中等 粒度的磨具適用于粗加工及半精加工，而細 粒度磨具，則應用于精加工及超精加工。被 磨削的物理機械性能也系決定粒度的因素， 硬度低，延展性及韌性大的材料宜用粗粒度 磨具加工，而硬度高性脆的材料宜用細粒度 的磨具。油石硬度的高低是指結合劑對磨粒黏 結能力的強弱。珩磨油石的硬度過低，結合劑對磨粒的

19、黏結能力弱，磨粒脫落快，尺寸 容易超出規(guī)定值；珩磨油石的硬度過高，已 磨耗的磨粒不易脫落，油石自銳性不良，油 石表面易堵塞，導致切削性能低甚至消失， 尺寸往往達不到規(guī)定值。油石硬度不均勻 ， 會嚴重影響切削性能的穩(wěn)定性。使用不同的結合劑也會產(chǎn)生不同的珩 磨效果。樹脂結合劑主要用于低粗糙度珩 磨，因易受堿的侵蝕，珩磨時應避免用含堿 的冷卻液。陶瓷結合劑自銳性好 ，珩磨效率 高，用于粗珩、半精珩。青銅結合劑強度高、 耐磨性好、自銳性較差，用于脆、硬材料或 韌性材料的粗珩。電鍍金屬結合劑用于成形 油石、小孔珩磨頭。我公司平臺珩磨，磨料都采用金剛石， 它具有較高的使用壽命。第一、第二道工序 采用同一油

20、石，為了形成均勻而有一定深度 的溝槽，粗珩的拉溝槽工序要求油石的磨粒 定向排列，且切削刃口要細而尖，而且油石 不能很粗，也不能很細，一般情況下，粗珩 油石粒度取100 #120 #。精珩是為了要 去除粗珩留下的平臺，所以精珩油石的粒度 要比較小，一般選擇在400 #500 #之間。4.3、珩磨的速度（旋轉速度V旋, 往復速度V往）珩磨頭的運動是由旋轉運動和往復運 動合成的。設旋轉運動的線速度為V旋；往復運動的速度為 V往，則珩磨速度 V為：122"v . v旋 V往提高V往有利于油石的破碎切削階段切 削，對油石有自勵作用，從而提高生產(chǎn)率。 提高V旋除了提高工作效率外，還能改善珩 磨的

21、表面質量，但兩者不能過分地增高，否 則會導致切削溫度提高，排屑困難、砂條堵 塞、磨耗加劇，珩磨效果急劇下降。珩磨的網(wǎng)紋是由珩磨頭的運動形成的， 珩磨網(wǎng)紋的清晰、均勻及有無尖角毛刺、金 屬折疊對發(fā)動機的性能影響都很大。如果出現(xiàn)單方向網(wǎng)紋或者兩個方向的網(wǎng)紋不均勻， 會導致活塞工作時的穩(wěn)定性變差，導致氣密 性能下降，排氣量超標，發(fā)動機輸出功率降 低。網(wǎng)紋表面上或者溝槽內的尖角毛刺與金 屬折疊對氣缸套的初期磨合性能影響很大， 嚴重時會造成拉缸。珩磨頭的旋轉運動和往復運動的合成 決定了網(wǎng)紋角B的大小。如圖示：圖五可得網(wǎng)紋角B與珩磨頭圓周運動、往復 運動的關系如下：tan(9/2)= v往 /v旋網(wǎng)紋角B

22、的大小和均勻程度決定了缸 孔表面油膜的穩(wěn)定性和機油耗的大小，從而 影響發(fā)動機工作性能及氣缸套使用壽命。若 9角過大，儲油能力下降，發(fā)動機活塞與缸 孔之間的潤滑狀況變差，在發(fā)動機啟動和加 速工況下，會因機油不足而加劇活塞環(huán)磨 損；若9角過小，會影響油膜的均勻性，并 且影響油環(huán)的刮油效果，造成機油燃燒，從 而導致機油消耗增加和排放超標。同時造成 交叉網(wǎng)紋的交叉點切斷長度大，使測量誤差 變大。一般情況下，網(wǎng)紋角通常應保持在 30°60°之間。4.4、珩磨的行程珩磨頭在珩磨過程中的往復行程是影 響缸孔幾何形狀的最主要因素，缸孔在珩磨 中出現(xiàn)的錐形、喇叭形、腰鼓形等偏差都是 因為珩磨

23、行程設置不當引起的。假設珩磨頭的行程為 Lx ,油石伸出缸孔 的長度為a,孔深(設為通孔)為 Lk,油 石長度為Ly，則由下圖可知它們之間的關系 可用以下公式來表示：Lx = Lk+ 2a Ly油石的行程直接影響加工的效率，由上 式可知增加油石的長度，減小油石伸出缸孔 的長度，可以減小油石行程，增加工作效率。 但如果油石過長，油石會出現(xiàn)磨損不均勻的 現(xiàn)象，影響加工的精度。經(jīng)驗告訴我們，在 通孔加工中，油石的長度通常為孔深的三分 之二左右，當然還會隨孔的深度、油石的磨 料以及加工的工藝而有所變化。；如果油石伸出缸孔過短，會導致缸孔中間過量磨削而 出現(xiàn)腰鼓形孔，相反如果油石伸出缸孔過 長，會造成缸

24、孔兩端大量切削，還會引起珩 磨頭的傾斜和擺動，使缸孔兩端出現(xiàn)喇叭通孔加丄形狀偏差類型措施圖例1正?？譋D12錐形行程往上偏移啊3倒錐形行程往下偏移4腰鼓形增加行程量m5兩端喇叭形減少行程量Cl知道了油石行程對缸孔幾何形狀的影響以后，我們就可以對缸孔出現(xiàn)的種種形狀偏差作相應的行程修改，如下表：圖例盲孔加丄形狀偏差類型措施圖例正常孔采用下部延時來增加 孔下部磨削量錐形加長上端行程，縮短 下端延時倒錐形縮短上端行程，加長 下端延時ELlUW1 1 fl腰鼓形加長上端行程及下端延時兩端喇叭形縮短上端行程及下端 延時表3 :張刀頂錐導實驗證明當油石伸出缸孔的長度為油 石本身長度的三分之一，在孔上下端的伸

25、出 長度對稱時，對缸孔的加工幾何精度是最為 有利的。對缸孔的壓力體現(xiàn)為油石的進給量和進給 速度。如果珩磨進給量過小， 進給速度過慢， 會導致珩磨網(wǎng)紋不清晰，珩磨溝槽不夠深， 失去了粗珩拉溝槽的作用；如果珩磨進給太 快，進給量過大，珩磨油石壓力過高，會使 切削熱急劇上升。如果珩磨過程發(fā)出的聲音 響而難聽，甚至十分刺耳，或珩磨頭發(fā)生振 動狀偏這就說明微量進給速度太快，圖應調整油 石對零件表面孔下壓力量減少徑向進給量。否 則，油石就會破裂，或者燒傷零件表面，使錐形加 下端延時加工精度達不到要求。倒錐在平臺珩磨粗珩的定壓珩磨階段，更要 注意控制油石對缸孔壁的壓力大小。從液壓腰鼓形力口缸至到珩磨頭的受力

26、如下圖示：4.5、珩磨的壓力油石漲刀力的大小，也就是油石作用在 缸孔表面上的壓力大小，對缸孔的表面質量 起著決定性的影響。對每種油石，各有其臨 界壓力，超過這一壓力，油石急劇磨耗。確 定油石工作壓力，還應考慮工件的材質、形 狀、尺寸、磨頭剛性以及機床功率等因素。 缸孔氣缸套的材質一般為鑄鐵，油石工作壓 力取 0.5 MPa1.5 MPa。在平臺珩磨的粗珩定量珩磨階段，油石由上圖可知液壓缸對油石的漲刀壓強Pspec大小計算公式為：A pistonPoilFrFatanpPspecpistonhoning stonePoiltan B不同的油石、不同的工件材質、不同的 機床對精珩的壓力要求都有所不同，所以我適的膨脹力。保證精珩在有效地磨去波峰的 同時保有一定深度的溝槽。4.6、珩磨液汽車制造技術在不斷的更新發(fā)展，氣缸套珩 磨從八十年代初引進中國至今，技術已經(jīng)比 較成熟了。珩磨的形式越來越多，如超聲珩珩磨液在珩磨中起著潤滑、冷卻和排屑 的作用。珩磨時的溫度對珩磨質量的影響很 大，對缸孔直徑及圓度的影響尤為突出，下 表是本公司生產(chǎn)某種機