主廠房16.950-28.650米1-11軸梁模板(扣件鋼管架支撐)-11-04 22：40：42

1、梁模板(扣件鋼管架支撐)計算書本計算書依據(jù)?建筑施工模板平安技術(shù)標準?JGJ162-2021、?建筑施工計算手冊?江正榮著、?建筑結(jié)構(gòu)荷載標準?(GB 50009-2001)、?混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?(GB50010-2002)、?鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標準?(GB 50017-2003)等標準編制。梁段：L1。 模板支撐體系剖面圖 鋼管排列平面示意圖一、參數(shù)信息1.模板構(gòu)造及支撐參數(shù)(一) 構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B：；梁截面高度D：；樓層高度H：；結(jié)構(gòu)外表要求：隱藏；混凝土樓板厚度：100mm；梁邊至板支撐距離：；板底承重立桿橫向間距l(xiāng)b：；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a：；立桿步距h：；梁底承重立桿根數(shù)：1；橫桿

2、與立桿的的連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數(shù)：；(二) 支撐參數(shù)梁底采用的支撐鋼管類型為：48×3mm；鋼管鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；鋼管彈性模量E：206000N/mm2；鋼管屈服強度fy：235N/mm2；鋼管抗拉/抗壓/抗彎強度設(shè)計值f：205N/mm2；鋼管抗剪強度設(shè)計值fv：120N/mm2；鋼管端面承壓強度設(shè)計值fce：325N/mm2；2.荷載參數(shù)新澆筑砼自重標準值G2k：24kN/m3；鋼筋自重標準值G3k：3；梁側(cè)模板自重標準值G1k：2；砼對模板側(cè)壓力標準值G4k：2；傾倒砼對梁側(cè)產(chǎn)生的荷載標準值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重標準值G1k：2；

3、振搗砼對梁底模板荷載Q2k：2kN/m2；3.梁側(cè)模板參數(shù)加固楞搭設(shè)形式：主楞橫向次楞豎向設(shè)置；(一) 面板參數(shù)面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設(shè)計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞參數(shù)材料：2根48×鋼管；間距(mm)：300,450*3；鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設(shè)計值f：205N/mm2；抗剪強度設(shè)計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設(shè)計值fce：325N/mm2；(三) 次楞參數(shù)材料：2根50

4、5;100矩形木楞；間距(mm)：200；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設(shè)計值fc：15N/mm2；抗彎強度設(shè)計值fm：17N/mm2；抗剪強度設(shè)計值fv：2；(四) 加固楞支拉參數(shù)加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M14；螺栓水平間距：300mm；螺栓豎向間距(mm)依次是：300,450*3；4.梁底模板參數(shù)搭設(shè)形式為：2層梁上橫下順混合承重；(一) 面板參數(shù)面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木膠合板；厚度：18mm；抗彎設(shè)計值fm：29N/mm2；彈性模量E：11500N/mm2；(二) 第一層支撐梁參數(shù)材料：2根60×90矩形木楞；間距：

5、200mm；木材品種：東北落葉松；彈性模量E：10000N/mm2；抗壓強度設(shè)計值fc：15N/mm2；抗彎強度設(shè)計值fm：17N/mm2；抗剪強度設(shè)計值fv：2；(三) 第二層支撐梁參數(shù)材料：2根48×鋼管；鋼材品種：鋼材Q235鋼(16-40)；彈性模量E：206000N/mm2；屈服強度fy：235N/mm2；抗拉/抗壓/抗彎強度設(shè)計值f：205N/mm2；抗剪強度設(shè)計值fv：120N/mm2；端面承壓強度設(shè)計值fce：325N/mm2；二、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)?模板標準JGJ162-2021?第條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板

6、的計算寬度為。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 2100×183×106mm4； W = 2100×182×105mm3；1.荷載計算及組合(一) 新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k按以下公式計算，并取其中的較小值: F1t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取3； t - 新澆混凝土的初凝時間，??； T - 砼的入模溫度，??； V - 砼的澆筑速度，??； H - 砼側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，?。?1- 外加劑影響修正系數(shù)，取； 2- 砼坍落度影響修正系數(shù)，取。根據(jù)以上兩個公式計算得到： F1=12.933 kN/m2

7、 F2=52.800 kN/m2新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力G4k=minF1，F(xiàn)2=12.933 kN/m2；砼側(cè)壓力的有效壓頭高度：h=F/；(二) 傾倒砼時產(chǎn)生的荷載標準值Q3k Q3k=2kN/m2；(三) 確定采用的荷載組合計算撓度采用標準組合： ×；計算彎矩采用根本組合： q=maxq1，q2； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：×××2)×； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：××××2)×；2.面板抗彎強度計算 M/W < f其中：W - 面板的截面抵抗矩，×105mm3； M

8、- 面板的最大彎矩(N·2×105N·mm； 計算彎矩采用根本組合；面板計算跨度；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: ×105×1052；實際彎曲應(yīng)力計算值 2 小于抗彎強度設(shè)計值 f=29N/mm2，滿足要求！3.面板撓度計算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 27.159 kN/m； l-面板計算跨度； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面慣性矩×106mm4； 容許撓度: 結(jié)構(gòu)外表隱藏；面板的最大撓度計算值: = 5××4/(384

9、15;11500××106) = 0.048 mm；實際最大撓度計算值: 小于最大允許撓度值:，滿足要求！三、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞采用2根50×100矩形木楞為一組，間距200mm。次楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2××104×106 mm4； W=2××103×105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合計算撓度采用標準組合： ×；計算彎矩和剪力采用根本組合：有效壓頭高度位置荷載：q=maxq1，q2； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：

10、×××2)×； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：××××2)×；有效壓頭高度位置以下荷載：×××；頂部荷載：×××2×；(二) 內(nèi)力計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到: 最大彎矩·m 最大剪力： 最大變形： 最大支座反力：(三) 次楞計算(1) 次楞抗彎強度計算 =M/W

11、=×106×1052實際彎曲應(yīng)力計算值 2 小于抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2) 次楞抗剪強度計算 =VS0/Ib=×1000×125000/(×106×50)=N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 0.142 N/mm2 小于抗剪強度設(shè)計值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(3) 次楞撓度計算容許撓度: 結(jié)構(gòu)外表隱藏=l/250；第1跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第2跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第3跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第4跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第5跨最大撓度為，容許撓度

12、為，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！2.主楞計算主楞采用2根48×鋼管為一組，共4組。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2××104×105 mm4； W=2××103×103 mm3； E=206000 N/mm2；主楞承受次楞傳遞的集中力，計算彎矩和剪力時取次楞的最大支座力kN，計算撓度時取次楞的最大支座力kN。根據(jù)實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過

13、計算得到: 最大彎矩·m 最大剪力：V= 2.187 kN 最大變形： 最大支座反力：(1) 主楞抗彎強度計算×106×1032實際彎曲應(yīng)力計算值 2 小于抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2) 主楞抗剪強度計算 =VS0/Itw=×1000×6084/(×105×3)=N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 10.287 N/mm2 小于抗剪強度設(shè)計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 主楞撓度計算容許撓度: 結(jié)構(gòu)外表隱藏=l/250；第1跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第2跨最大撓度為，容許撓

14、度為，滿足要求！第3跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！3.穿梁螺栓計算驗算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型號: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.131 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.

15、131kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值，滿足要求！四、梁底模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。根據(jù)?模板標準JGJ162-2021?第條規(guī)定，面板按照簡支跨計算。這里取面板的計算寬度為。面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: I = 600×183×105mm4； W = 600×182×104mm3；1.荷載計算及組合模板自重標準值G1k×=0.300 kN/m；新澆筑砼自重標準值G2k=24××2.2=31.680 kN/m；鋼筋自重標準值G3k××2.2=1.980 kN/m；

16、永久荷載標準值Gk= G1k+ G2k+ G3k=33.960 kN/m；振搗砼時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k=2×=1.200 kN/m；(1) 計算撓度采用標準組合：；(2) 計算彎矩采用根本組合： q=maxq1，q2； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：×××； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：××××；2.面板抗彎強度驗算 M/W < f其中：W - 面板的截面抵抗矩，×104mm3； M - 面板的最大彎矩(N·2×105N·mm； 計算彎矩采用根本組合；面板計算跨度: l =

17、 200mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: ×105×1042；實際彎曲應(yīng)力計算值 2 小于抗彎強度設(shè)計值 f=29N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的壓力線荷載:q = 33.960 kN/m； l-面板計算跨度: l =200mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 11500N/mm2； I-截面慣性矩×105mm4； -容許撓度: 結(jié)構(gòu)外表隱藏；面板的最大撓度計算值: = 5××4/(384×11500××105) = 0.211 mm；實際最大撓

18、度計算值: 小于最大允許撓度值:，滿足要求！五、梁底支撐梁的計算1.第一層支撐梁的計算支撐梁采用2根60×90矩形木楞，間距200mm。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2××104×106 mm4； W=2×81×103×105 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷載計算及組合：模板自重標準值G1k××2××；新澆筑砼自重標準值G2k=24××2.2=10.560 kN/m；鋼筋自重標準值G3k××2.2=

19、0.660 kN/m；永久荷載標準值Gk= G1k+ G2k+ G3k=12.020 kN/m；振搗砼時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k=2×0.2=0.400 kN/m；(1) 計算彎矩和剪力時，采用由可變荷載效應(yīng)控制的組合(含支撐梁自重)：均布荷載設(shè)計值××××；(2) 計算彎矩和剪力時，采用由永久荷載效應(yīng)控制的組合(含支撐梁自重)：均布荷載設(shè)計值×××××；(3) 計算撓度時，采用荷載標準值進行組合(含支撐梁自重)：均布荷載標準值q3=12.020+0.065=12.085 kN/m；(二) 支撐梁

20、驗算根據(jù)前面計算的荷載組合，取結(jié)構(gòu)最不利狀態(tài)進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為：計算得到： 最大彎矩： 最大剪力： 最大變形： 最大支座反力：(1) 支撐梁抗彎強度計算×106×1052實際彎曲應(yīng)力計算值 2 小于抗彎強度設(shè)計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Ib=×1000×121500/(×106×60)=N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 0.559 N/mm2 小

21、于抗剪強度設(shè)計值 fv=1.600 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結(jié)構(gòu)外表隱藏=l/250；第1跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第2跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！2.第二層支撐梁的計算(一) 梁底支撐梁驗算支撐梁采用2根48×鋼管為一組，共1組。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為： I=2××104×105 mm4； W=2××103×104 mm3； E=206000 N/mm2；取承受最大支座反力的支撐梁進行驗算

22、，支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。支撐梁所受集中荷載F：計算彎矩和剪力時采用F1=；計算撓度時采用F2=；均布荷載取支撐梁的自重q：計算彎矩和剪力時采用q1；計算撓度時采用q2；根據(jù)上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩： 最大剪力： 最大變形： 最大支座反力：(1) 支撐梁抗彎強度計算×106×1042實際彎曲應(yīng)力計算值 2 小于抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Itw=

23、15;1000×6946/(×105×)=N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 77.325 N/mm2 小于抗剪強度設(shè)計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結(jié)構(gòu)外表隱藏=l/250；第1跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第2跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第3跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！(二) 梁側(cè)支撐梁驗算梁底支撐梁采用1根48×3鋼管為一組，共2組。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：×104×105 m

24、m4；×103×103 mm3；E=206000 N/mm2；梁側(cè)支撐梁按照集中與均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。支撐梁所受集中荷載F：計算彎矩和剪力時采用F1=；計算撓度時采用F2=；均布荷載取支撐梁的自重q：計算彎矩和剪力時采用q1；計算撓度時采用q2；根據(jù)上面計算的荷載進行電算，得到計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 彎矩和剪力計算簡圖 彎矩圖(kN·m) 剪力圖(kN) 變形計算簡圖 變形圖(mm)計算得到： 最大彎矩： 最大剪力： 最大變形： 最大支座反力：(1) 支撐梁抗彎強度計算×106×1032實際彎曲應(yīng)力計算值 2 小于抗彎強度設(shè)計

25、值 f=205N/mm2，滿足要求！(2) 支撐梁抗剪計算 =VS0/Itw=×1000×3042/(×105×3)=N/mm2；實際剪應(yīng)力計算值 11.472 N/mm2 小于抗剪強度設(shè)計值 fv=120.000 N/mm2，滿足要求！(3) 支撐梁撓度計算 -容許撓度: 結(jié)構(gòu)外表隱藏=l/250；第1跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第2跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！第3跨最大撓度為，容許撓度為，滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！3.扣件抗滑力的計算按?扣件架標準JGJ130-2001?表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣

26、件承載力取值為，按照扣件抗滑承載力系數(shù)，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(標準5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值，取2.001 kN；R 6.4 kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！六、立桿的穩(wěn)定性計算1.梁底立桿穩(wěn)定性驗算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f其中 - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 (N/mm2)；N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =31.115 kN ；腳手架鋼管的自重： N2×××(11.7-2.2)=1.325 kN；N =N1+N2=31.115+1.325=32.440 kN；- 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i查?模板標準JGJ162-2021?附錄D得到；立桿計算長