機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計計算說明書_二級展開式圓柱斜齒輪減速器

1、機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計計算說明書設(shè)計題目二級展開式圓柱齒輪減速器專業(yè)班設(shè)計者指導(dǎo)老師2012年12月26日西安西安交通大學(xué)城市學(xué)院目錄設(shè)計任務(wù)書2）傳動方案的擬定2）、 電 動 機(jī) 的 選 擇 和 計 算（3）四、整個傳動系統(tǒng)運動和動力參數(shù)的選擇與計算 （4）五、聯(lián)軸器的選擇六 （ 5）、軸的設(shè)計計算七 （ 6）、鑄鐵箱體結(jié)構(gòu)尺寸八（14）、軸的設(shè)計15)軸的校 （17）十、軸承的校 （ 21）十一、鍵的選擇與校- （ 23）十二、減速器附件設(shè) ( 23)十三、潤滑與十（30）四、設(shè)計小十(26)五、參考資設(shè)計計算內(nèi)容計算結(jié)果一、設(shè)計任務(wù)書1要求：連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，工作時有輕微振動，空載啟動，使用年限8

2、年，小批量生產(chǎn)，單班制工作，輸送帶速度允許誤差5%。2.已知：帶的圓周力 F=1900N,帶速度V=2.45m/s,卷筒直徑D=360mm3 設(shè)計任務(wù)：減速器裝配圖一張；零件工作圖2張；零件說明書1份。二、傳動方案的擬定傳動方案如下圖1所示：三.電動機(jī)選擇1. 電動機(jī)的類型和結(jié)構(gòu)形式的選擇經(jīng)綜合分析，選用 Y系列三相交流異步電動機(jī)，此系列電動機(jī)具有咼效節(jié)能、噪聲小、振動小、運行安全可靠的特點。Y 系列電動機(jī)，額定電壓為 380V,額定頻率為50HZ.。本設(shè)計中電動機(jī)采用封閉式結(jié)構(gòu)。2. 電動機(jī)容量的選擇工作機(jī)所需功率廠Fv1900 2.45Pw 4.849kW1000 w 1000 0.96傳

3、動裝置總效率a 聯(lián)軸器軸承齒輪 °.992 0.993 °.9720.8948所需電機(jī)輸出巳 4.849Pd 5.4191kWa 0.8948滾筒轉(zhuǎn)速60v60 2.45n 129.97 130r/mi nd0.36綜合考慮，選 Y132M2-6，Rd=5.5kW n n=960r/min四、整個傳動系統(tǒng)運動和動力參數(shù)的選擇與計算1.傳動裝置所要求的總傳動比為：ia9607.3846n 130同時iai1i7.3846i 1高速級傳動比由i1/.31.5ia考慮潤滑條件，為使兩級大齒輪直徑相似取1.4Pw=4.849kWPd=7.0448kWn=130r/mi nY132M

4、2-6Ped=5.5kW n m=960r/mi ni 1=3.0984i=2.3834ni 960 r/minnn 309.837r/minnm 129.998r/mi nR 5.365kWP：5.152kWPm4.947kWPy 4.849kWT053.908N m高速級傳動比i1. ia 1.4, 7.3846 1.3 3.0984低速級傳動比i 空 7.38462.3834i13.09842傳動裝置的運動和動力參數(shù)（1）.各軸的轉(zhuǎn)速：I 軸：960 r/minn軸：血 山 960309.837r/minii 3.984川軸：n皿 nn 309.837129.998r/m ini 2.3

5、834（2）.各軸的輸入功率（kw）I軸：RPd 聯(lián)軸器i5.4191 0.99 5.365kWn軸：PnR齒輪【軸承【5.365 0.97 0.995.152kW川軸:PrnR齒輪n軸承n5J52 °.97 °.994.947kW滾筒：PlYPm 軸承m 聯(lián)軸器n4.947 0.99 0.994.849kW（3）.各軸輸入扭矩的計算（nm電動機(jī)軸的輸出轉(zhuǎn)矩To為：Px5 419T09550 -955053.908N mnm960故，I軸：TI T0 153.908 0.9953.369N mn軸：Tn Ti齒輪i 軸承i h53.369 0.97 0.99 3.93781

6、58.609N mTn 158.609 N mTm 63.021N mT 348.609N m川軸：T皿 Tn齒輪口 軸承口 i158.609 0.97 0.99 2.3834363.021N m滾筒：T T皿軸承皿聯(lián)軸器n363.021 0.99 0.99N m 348.609N m將各軸的運動和動力參數(shù)列于表1。表1各軸的運動和動力參數(shù)軸號功率P/KW轉(zhuǎn)矩T/(N.m)轉(zhuǎn)速n(r / min)傳動比i效率電動機(jī)5.41953.90896010.99I軸5.36553.3699603.09840.96n軸5.152158.609309.3872.38340.96川軸4.947363.0211

7、29.99810.96卷筒軸4.751348.609129.998五.聯(lián)軸器的選擇最小軸徑I軸：diII 軸：dn川軸：d JV磴113懸倔21.568亦113 34 947 1.07 32.239mm365.6864C3113 3 129.9984.7511.07 42.751mmdi 21.568mmdn 32.239mmdv 42.751mm電動機(jī)軸徑d=38mmI軸：主動 J 1型軸孔C型鍵槽d=38mm L1=82mm從動J 1型軸孔C型鍵槽d=32mm L1=82mmTL6 型聯(lián)軸器 JlC38 82 GB/T 4323-84 J1C32 82六.軸的設(shè)計計算1.高速級齒輪傳動設(shè)計

8、1) .齒輪材料，熱處理考慮此減速器小批量生產(chǎn)，為便于加工，故大小齒輪都選用軟齒面 漸開線斜齒輪高速級小齒輪選用45鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度 230-250HBS,取小齒輪齒數(shù)乙=27高速級大齒輪選用45鋼正火，齒面硬度 190-210HBS,大齒輪齒數(shù) z2 i z-i3.0984 27 83.656 取 Z2 =85.Z285i u 3.148 誤差小于5%Z1272) .初步設(shè)計齒輪傳動的主要尺寸(1).確定許用彎曲應(yīng)力 彎曲疲勞極限應(yīng)力大齒輪 b Fiim =220MPa小齒輪 c Fiim =250MPa .壽命次數(shù)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)NF160jFnJ 60 1 960 (8 250 8) 9.2

9、16 108NF2 60jFn2t 60 1 309.387 (8 250 8) 2.970 108Yn1=0.88 Y n=0.93.試驗齒輪應(yīng)力修正系數(shù)Yst=2 .取小女全系數(shù)按一般可靠度 SFmin=1.25 許用彎曲應(yīng)力F1fMnMt 250 0.88 2 352MPaSFmin1 .25F2Flim2丫N2Yst220 0.93 2 327.36MPaSFmin1 .25(2).確定許用接觸應(yīng)力接觸疲勞應(yīng)力大齒輪 c Hiim =580MPa小齒輪 c Hiim =550MPa.壽命系數(shù) 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)NH1 60jH n“t 60 1 960 (8 250 8) 9.216 108

10、NH2 60jHn2t 60 1 309.378 (8 250 8) 2.970 108 Zn1=0.9 Z n2=0.92 .最小安全系數(shù)按一般可靠度SHmi n=1 .許用接觸應(yīng)力H1Hmin1ZN1580 °9 522MPaSHmin1H2Hmin2ZN2550 °92 506MPaSHmin1(T H2 V (T H1，取(T h = (T H2|=506MPa(3).按齒面接觸強(qiáng)度確定中心距 .載荷系數(shù)設(shè)齒輪按8級精度制造電機(jī)驅(qū)動，輕微振動取K=1.2 .齒寬系數(shù)按非對稱布置軟齒面取d 12 d21- _a - 0.482u 13.148 1 .彈性系數(shù)Ze=18

11、9.84. 節(jié)點區(qū)域系數(shù)初設(shè)螺旋角12Zh=2.465. 重合度系數(shù)Z端面重合度1 1 1.88 3.2( )cosZ1Z21 11.88 3.2() cos1227851.687軸向重合度乙mnbsindd1 sind cosdZt , tanPnmnmn1 27tan 121.827 1Z J1 J 10.740 1.8276. 螺旋角系數(shù)ZJcosJcos120.9897. 設(shè)計中心距2/500KZeZhZ Za (u 1)；aUH 八500 1.2 53.369 189.8 2.46 0.74 0.989 2 (3.148 1)30.482 3.14850688.233mm2a cos

12、2 88.233 cos12mn Z z227 851.541取m=2，重求中心距mn(Z1 Z2)2 (27 85)仆a 114.502mm2cos2 cos12圓整中心距，取 a=115mm調(diào)整Bmn(Z1 Z2)arccos2a2 (2785)arccos2 11513.116(4).確疋齒輪參數(shù)尺寸1. 取齒數(shù) z 1=27 z 2=852. 模數(shù) mn=2mm3. 實際齒數(shù)比 u蘭 3.148Z1274. 確定分度圓直徑d1 也互 一口755.446mmcoscos13.116d2n 2178.661mmcoscos13.1165. 確定齒寬b b2 a a 115 0.48255.

13、43mm取 b=b2=55mmb1=b2+5=60mm(5).驗算輪齒彎曲強(qiáng)度1.當(dāng)量齒數(shù)zv1Z上7 27.063cos3cos313.116Zv2二尋荷 94.180coscos 13.1162. 齒形系數(shù)和修正系數(shù)線性差法可得Y Fa1=2.586 Y Sa1=1.597Y Fa2=2.174 Y Sa2=1.7963. 重合度系數(shù)Ys重新計算端面重合度1 11.88 3.2 cos乙 Z21 11.88 3.2COS13.11627851.670Y 0.25 0750.250.8491.6704. 螺旋角系數(shù)由3及£1，取Yb =0.835. 校核彎曲強(qiáng)度2000KT1YF

14、1TFa1TSa1T YbdEn2000 1.2 53.369c “ 2.57 1.60 0.849 0.83 =55 55.446 2 60.852MPaF12000KT1_ 1 z x/ 77F2,TFaSa2T 'bd1mn2000 1.2 53.369竺竺 2.19 1.78 0.849 0.83 55 55.446 257.88MPaf2(6).設(shè)計結(jié)果齒輪參數(shù)及幾何尺寸模數(shù)m=2mm齒數(shù) Z1=27 z 2=85齒寬 b 2=55mm b1=60mm 分度圓直徑 d 1=55.446 mm d2=178.661 mm中心距 a=115 mm螺旋角B =13.116 

15、6;齒輪精度8級m>=2mm乙=27 z 2=85b2=55mm齒輪材料 小齒輪45鋼，調(diào)質(zhì),230-250HBS 大齒輪45鋼，正火，190-210HBS1.低速級齒輪傳動設(shè)計1) .齒輪材料，熱處理考慮此減速器小批量生產(chǎn)，為便于加工，故大小齒輪都選用軟齒面 漸開線斜齒輪高速級小齒輪選用 45鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度 230-250HBS，取小齒輪齒數(shù)乙=39高速級大齒輪選用 45鋼正火，齒面硬度 190-210HBS,大齒輪齒數(shù) Z2 i zi2.3834 39 92.953 取 Z2=101.i u Z2 92 2.359 誤差小于 5%Zi392) 初步設(shè)計齒輪傳動的主要尺寸(1).確定

16、許用彎曲應(yīng)力 彎曲疲勞極限應(yīng)力大齒輪 b Fiim =220MPa 小齒輪 c Fiim =250MPa .壽命次數(shù)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)8NF2 60jFn2t 60 1 309.387 (8 250 8) 2.970 10NF3 60jFn3t 60 1 129.998 (8 250 8) 3.120 107Yn2=0.93 Y n=0.99.試驗齒輪應(yīng)力修正系數(shù)Yst=2 .取小女全系數(shù)按一般可靠度 SFmin=1.25 許用彎曲應(yīng)力F2Flim2丫N2Yst250 0.93 2 372MPaSFmin1.25F3fMnXt 220 0.99 2 348.18MPaSF min1.25(2).確定

17、許用接觸應(yīng)力接觸疲勞應(yīng)力大齒輪 c Hiim =550MPa小齒輪 c Hiim =580MPa.壽命系數(shù)b1=60mm d1=55.446 mm d2=178.661 mm a=115 mm3 =13.116 °應(yīng)力循環(huán)次數(shù)8Nh260jHn2t60 1 309.387 (82508)2.97010NH360jHn3t60 1 129.9987 (82508)3.120107Zn2=0.92 Z n3=0.98 .最小安全系數(shù)按一般可靠度SHmin=1 .許用接觸應(yīng)力Hmin2 ZN25800.92533 6MPaSHmin1r!Hmin3 Zn3 550 0.98 cqqi/|D

18、oh3 539MPaSHmin1(T H2 V (T H3，取(T h = (T h2|=533.6MP9(3).按齒面接觸強(qiáng)度確定中心距 .載荷系數(shù)設(shè)齒輪按8級精度制造電機(jī)驅(qū)動，輕微振動取K=1.2 .齒寬系數(shù)按對稱布置軟齒面取d 12 d 2 1 ad0.591u 12.3834 1 .彈性系數(shù)Ze=189.85.節(jié)點區(qū)域系數(shù)初設(shè)螺旋角12Zh=2.465.重合度系數(shù)Z端面重合度1 11.88 3.2(丄 丄)cosZ1Z21 11.88 3.2( )cos1239921.724軸向重合度乙mnbsinddsind cosdZ1 丄tanPnmnmn1 39tan 122.639 1爲(wèi)24

19、 °6168.螺旋角系數(shù)Z 、cos . cos12 0.98909.設(shè)計中心距a (u 1)32500 KT1 ZeZhZZaU(2.3834 嘰500 蘭 彈09 1898 246 °.616 °.989 0.591 2.3834533.690.597 mm2 a cosmn Z1 Z22 90.597 cos1239 921.353取m=2，重求中心距mn(Z1 Z2)2a 2cos圓整中心距，取 調(diào)整B(39 92)135.927mm2 cos12a=135mmarccosmn(Zi z2)2a2arccos(39 92)2 135(4).1.13.982

20、確定齒輪參數(shù)尺寸取齒數(shù)z 1=39 z模數(shù)mn=2mm2=922.3.實際齒數(shù)比 uZ2Z1922.3594.確定分度圓直徑d1mnZid25.3939cosmnZ2cos確定齒寬b b2acos13.98280.382mm2 92cos113.982189.618mma 135 0.59178.785mm取 b=b2=80mmbi=b2+5=85mm(5).驗算輪齒彎曲強(qiáng)度1. 當(dāng)量齒數(shù)Zvi3942.683coscos 13.982乙2氣3 92100.987cos3cos313.9822. 齒形系數(shù)和修正系數(shù)線性差法可得Y Fa1=2.37 Y sa1=1.675Y Fa2=2.18 Y

21、 Sa2=1.793. 重合度系數(shù)Ys重新計算端面重合度1 11.88 3.2 cos乙Z21 11.88 3.2 COS13.98239 921.711、，C CL 0.75 c CL 0.75 C Q。Y 0.25 0.25 0.6881.7114. 螺旋角系數(shù)由3及£1，取Yb =0.845. 校核彎曲強(qiáng)度F1賈旳泉沿丫丫bd1mn2000 1.2 158.609l c “c2.37 1.675 0.688 0.84 = 80 80.382 267.9MPaF12000KT1Y 丫F2. .TFaSa2T Tbd1mn2000 1.2 158.609 c 2.18 1.776

22、0.688 0.84 80 80.382 264.727MPaF2(6).設(shè)計結(jié)果齒輪參數(shù)及幾何尺寸模數(shù)m=2mm齒數(shù) Z1=39 z 2=92齒寬 b 2=80mm b1=85mm分度圓直徑 d 1=80.385 mmd2=189.618mm中心距 a=135 mm螺旋角B =13.116 °齒輪精度8級齒輪材料 小齒輪45鋼，調(diào)質(zhì)，230-250HBS大齒輪45鋼，正火，190-210HBS七.鑄鐵箱體結(jié)構(gòu)尺寸箱座壁厚：3 =0.025a+3=7mm 取3 =10mm箱蓋壁厚：3 1=0.8 3 =8mm箱座凸緣厚度b=1.5 3 =15mm箱蓋凸緣厚度 b 1=1.5 3 1=

23、15mm箱底座凸緣厚度：b2=2.5 3 =25mm地腳螺栓直徑：df=0.036a+12=16.86mm 取 M20 df=18.376mm地腳螺栓數(shù)目：n=4軸承旁連接螺栓直徑：d1=0.75d f=13.32mm 取 M16 d1=14.761mm箱蓋與箱座連接螺栓直徑：d2=0.5d f=8.34mm取M10 d2=8.376mm軸承端蓋螺釘直徑：ds=0.4d f=6.744mm 取M8視孔蓋螺釘直徑：d4=0.4df=6.744mm 取M8定位銷直徑：d=0.8d 2=83.35mm取4df、d1、d2至外箱壁距離df、d2至凸緣邊緣的距離d/d f c 1=26mm C2=24m

24、m、d 1 C1=30mm C2=20mm< 2 C1=16mm C2=14m叫m=2mmZ1=39 z 2=92 b2=80mm b1=85mm d1=80.385mm d2=189.618mm a=135 mmB =13.116 °軸承旁凸臺半徑 R 1=C2=20mm凸臺高度h=58mm 外箱壁至軸承座的距離 I 1=C1+C2+50mm大齒輪頂圓與內(nèi)機(jī)避的距離 1=20mm齒輪端面與內(nèi)機(jī)壁距離 2=10mm箱蓋肋厚 m=0.85 3 1=6.8mm 取 7mm箱座肋厚 m=0.85 3 =10.2mm 取 10mm軸承端蓋外徑凸緣式端蓋 I軸：D2=D+5c3=113.

25、37mm取115mm'n 軸:D2=D+5c3=123.37mm 取 125mm 川軸:D2=D+5c3=153.37mm 取 155mm軸承旁聯(lián)接螺栓距離:I軸:s=D2=115mmn軸：s=D2=125mm /1川軸：s=D2=155mm J八.軸的設(shè)計軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計：1、高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(1) 各軸段直徑的確定：du :最小直徑，安裝聯(lián)軸器的外伸段，dn = dimin 32mmdi2:密封處軸段，根據(jù)聯(lián)軸器的軸向定位要求，以及密封圈的標(biāo)準(zhǔn)(擬采用氈圈密圭寸)，d12 =38mmdi3 :滾動軸承處軸段，di3=40 mm，滾動軸承選擇 7208C,其尺寸為d D B 40mm 9

26、0mm 18mmdi4 :軸肩，di4=47 mmd15齒輪處軸段：由于小齒輪處直徑比較小，采用齒輪軸結(jié)構(gòu)。所以軸和齒輪的材料和熱處理方式需一樣，均為45鋼調(diào)質(zhì)處理。di6 :軸肩，di6 =47 mmdi7 :滾動軸承處軸段，di7 = di3=40 mm.(2) 各軸段長度的確定：111 :由聯(lián)軸器的轂孔寬 Li 84mm確定，lii=80 mm112 :由箱體結(jié)構(gòu)，軸承端蓋，裝配關(guān)系等確疋，li2=83mm113 :由滾動軸承裝配關(guān)系等確定，I13=i8mm114 :由裝配關(guān)系，箱體結(jié)構(gòu)等確定，h4=i4mm115 :由高速級齒輪寬度 Bi=55 mm確定，l15=55mm116 :取為

27、 li6=ii7 mm1仃：由滾動軸承裝配關(guān)系等確定，1仃=i8mm2、中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(1)各軸段直徑的確定：d2i :最小直徑，滾動軸承處軸段，d2i 40mm，滾動軸承選取 7408C,其尺寸為 d D B 40mm 90mm 23mmd22 :軸環(huán)，根據(jù)齒輪軸承等軸向定位要求，d22 =45 mmd23:高速級大齒輪軸段，d23=52mmd24:軸肩，d24=60 mmd25齒輪處軸段：由于小齒輪處直徑比較小，米用齒輪軸結(jié)構(gòu)。所以軸和齒輪的材料和熱處理方式需一樣，均為45鋼調(diào)質(zhì)處理。d26 軸肩，d26 =60 mmd27 :滾動軸承處軸段，d27 = d21=40 mm（2）各軸段長

28、度的確定：121 :由滾動軸承裝配關(guān)系等確定，咕=21 mm122 :軸肩寬度，122 =12 mm123:由高速級大齒輪寬度B1=62.4 mm確定，123 =63mm.124 :軸肩寬度，I24=i4mmI25:由低速級小齒輪的轂孔寬度確定，125=85 mm126 :軸肩寬度，126 =30 mm127 :由滾動軸承裝配關(guān)系等確定&23 mm3、低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計（1）各軸段直徑的確定：d31 :滾動軸承處軸段，d31=55 mm滾動軸承選取 7311C,尺寸為 d D B 55mm 120mm 29mmd32 :過渡軸段 d32 =66 mmd33 :軸肩，根據(jù)齒輪的軸向定位要求

29、，d33-72 mmd34 :低速級大齒輪軸段，d34=66mmd35 :軸環(huán)，根據(jù)齒輪和軸承的軸向定位要求d35 =60mmd36 :滾動軸承處軸段 d36=55mmd37 :密封處軸段，根據(jù)聯(lián)軸器的軸向定位要求，以及密封圈的標(biāo)準(zhǔn)（擬采用氈圈密封），d37 =54 mmd38 :最小直徑，安裝聯(lián)軸器的外伸段，d38 110mm(2)各軸段長度的確定：131 :由滾動軸承裝配關(guān)系等確定，l3i=30 mm132 :過渡軸段，丨32=80.5 mmI33:軸肩,l33=iomm134 :由低速級大齒輪寬度，134 =94 mml35:軸環(huán)，135=9.5 mm136 :滾動軸承處軸段，136 =

30、28 mm137 :密封處軸段，取 怯7=61 mmI38:安裝聯(lián)軸器的外伸段l38 110mm九、軸的校核中間軸的校核齒輪對軸的力作用點按簡化原則應(yīng)在齒輪寬度的中點，因此可以決定軸上兩齒輪力的作用點位置。支點跨距L=200mm高速級大齒輪的力作用點B到支點A距離L1=49.5mm兩齒輪的力作用點之間的距離L2=89.5mm,低速級小齒輪的力作用點C到右支點D距離Ls=61mm圖2軸的力學(xué)模型及轉(zhuǎn)矩、彎矩圖a)力學(xué)模型圖b) V 面力學(xué)模型圖c) V面彎矩圖d) H面力學(xué)模型圖e) H面彎矩圖f)合成彎矩圖g)轉(zhuǎn)矩圖(1)計算軸上的作用力：高速級大齒輪：158.609 103 2Ft11u17

31、66.127Ndi178.601Fr 1663.773NFt, tanan1776.127 tan20cos ,cos13.116Fai Fti tan ,1776.127 tan 13.116413.840N低速級大齒輪：32T 158.609 10_23949.034 Nd280.382Ft tan an 3949 034 tan 20Fr223949.034 tan20 1481.217Ncos 2cos13.982Fa2Ft2tan 2 3949.034 tan 13.982983.287N(2) 、繪制軸的力學(xué)模型圖 2a。(3) .求垂直面支反力，見圖 2b。作垂直面彎矩圖2c由繞

32、支點A的力矩和Mav 0,得:L1Ft1(h I2)%(h I2 ZFdv 0Fdv 3184 N方向向上同理，由由繞支點 D的力矩和M DV 0 ,得:(l1 l23)FaV (l2 I)% L3&0Fav2540.991 N方向向上Mbv=FavL1=-157608N mmMdv=FdJ_3=155000N - mm(4) .水平面支反力，見圖2d。水平面彎矩圖 2e由繞支點A的力矩和 M ah 0，得：-JLR 才卩宙(I1 l2)Fr2 寸 Fa? (h I2 Fdh 0Fdh428.786 N方向向上同理，由由繞支點 D的力矩和 MdH 0,得：d1d2Ft1 1766.12

33、7NFm 663.773NFa1413.840Nc«1Ft2 3949.034 NFr2 1481.217NFa,983.287Na2Fdv3184NFav 2540.991NMBv=-157608N - mmMDv=155000N - mm(L1L2L3)Fah(L2L3)F1；Fa,L3Fr2j Fa?0Fah334.659N 方向向上Fdh428.786 NMBh=LiFahf-16565.571N mmM 'hMbh Fai-dl 20390.395NmmMCf=L3Fdf=-26138.561N mmM 'hMch 時 13380727NmmF ah334.

34、659N(5).合成彎矩圖，見圖2f。Mbf=-16565.571N mmB處：M'h20390.395N mmMChf-26138.561N mmMbV?M '2bhM2bvJ20390.3952 1576082158921N mmD處：M'h13380.727N mmMe2"M ch M2cvJ26138.5612 1550002157188N mm(6).轉(zhuǎn)矩圖，見圖2g。M B158921 N mmT2T 158609 N mm(7).當(dāng)量彎矩Me157188 N mm比較MB、MC可知，當(dāng)量彎矩取大處疋C截面處Mba eqJm2b ( t)27158

35、9212(0.6 158609)2T2158609 N mm185235N mm(8)計算危險截面直徑查表得160 MPaMbeq185235N mmdB加勺0.1131.37 mm小于設(shè)計軸徑160MPadB31.37mm十、軸承的校核n軸滾動軸承的校核1、滾動軸承的選擇。根據(jù)載荷及速度情況，擬選用角接觸球軸承，由n速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計，選取7308C,其基本參數(shù)查資Cr 40.2KW,Cor 32.3KW受力分析如圖3圖31、作用軸上的外力及支反力。:22Ra. Fah Fav2562.934Nj122-Rd出 Fdv3212.704NFx551.447 NRa 2562.934 Nf 3212

36、.704NFx 551.447 N2、計算軸承的當(dāng)量動載荷A、正確標(biāo)出內(nèi)部 S、Sb的方向B、計算兩軸承的軸向載荷 S、Sb試選e=0.43則由 Sa eRA 0.43 2562.9341102NSd eR° 0.43 3212.704 1381.462NC 、水平方向（軸向）的靜力平衡因FxSd1932.909 Sa則AdSd1280NAAFxSd 1932.909 N需有所得的A值驗證一下，比值A(chǔ)Cor0.058與試取界限值 e。時的相應(yīng)比值是否相等：AD1.280.0396與對應(yīng)的_A誤差較大Cor 32.3CorAA1.932 0.0598與試取的 A已很接近Cor32.3CorD 、參照上次試算結(jié)果，重新取界限值e軸承：重新取e 0.4125Sd eRD 0.4125 32131325NSA eRA 0.4125 2562.9341065.8N則 AD 1325NA1 325A再驗證 Ad1.325 0.00410，與對應(yīng)的0.0411已很Cor32.3Cor接近3、 計算軸承的當(dāng)量動載荷P1、P2軸承AAa1932.9090.75 eARa2562.934Xa=0.44 Y 1=1.30Pafp(XARA YaAa) 4368.56軸承DAD 13250.4123 eDRD