精品資料（2021-2022年收藏）中橋連續(xù)箱梁滿堂支架方案計(jì)算

1、目 錄1編制依據(jù)- 1 -2工程概況- 1 -3現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求- 1 -4現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算- 3 -4.1荷載計(jì)算- 3 -4.1.1荷載分析- 3 -4.1.2 荷載計(jì)算- 4 -4.1.2荷載組合- 5 -4.2結(jié)構(gòu)檢算- 6 -4.2.1扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算- 6 -4.2.2滿堂支架整體抗傾覆驗(yàn)算- 9 -4.2.3箱梁底模下橫橋向方木驗(yàn)算- 10 -4.2.4立桿頂托上順橋向分配梁驗(yàn)算- 12 -4.2.5底模板計(jì)算- 14 -4.2.6側(cè)模驗(yàn)算- 16 -4.2.7立桿底座和地基承載力計(jì)算- 17 -4.3 門洞支架檢算- 18 -滿堂支架及門洞支架方

2、案計(jì)算書1編制依據(jù)1.1石家莊市南繞城高速公路井陘互通中橋施工圖設(shè)計(jì)及設(shè)計(jì)文件及地勘報(bào)告，以及設(shè)計(jì)變更、補(bǔ)充、修改圖紙及文件資料。1.2國(guó)家有關(guān)的政策、法規(guī)、施工驗(yàn)收規(guī)范和工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（城市建設(shè)部分），以及現(xiàn)行有關(guān)施工技術(shù)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)等。1.3參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、混凝土工程模板與支架技術(shù)、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范、建筑施工計(jì)算手冊(cè)。2工程概況石家莊市南繞城高速公路井陘互通中橋中心樁號(hào)K2+080平面位于直線上，橋面橫坡為單向2%，縱斷面縱坡1.71%。全橋的跨徑布置為：4X25，共一聯(lián)，采用預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁。橋梁下部結(jié)構(gòu)0號(hào)橋臺(tái)采用柱式臺(tái)，4號(hào)橋臺(tái)采用肋板臺(tái)，橋墩采用

3、柱式墩，墩臺(tái)采用樁基礎(chǔ)。上部結(jié)構(gòu)形式為直腹板式單箱三室現(xiàn)澆箱梁，橋面寬度從16.909m過(guò)渡至15.201m。箱梁頂?shù)酌婢€平行，箱梁梁高1.5m，箱梁頂板厚0.25m，底板厚0.22m，腹板寬度跨中處為0.5m，加厚段為0.8m，懸臂長(zhǎng)度為2.0m，箱梁C50砼1146.4m3。全聯(lián)采用滿堂支架法現(xiàn)澆施工。3現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設(shè)要求采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設(shè)，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂托上縱向設(shè)I10a工字鋼作分配梁；縱向分配梁上設(shè)10×10cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.25m（凈間距0.15m）、在跨中其他部位

4、間距不大于0.3m（凈間距0.2m）。模板宜用厚18mm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角宜用4cm厚木板進(jìn)行加強(qiáng)，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×90cm×120cm支架結(jié)構(gòu)體系，橫隔梁下采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm支架結(jié)構(gòu)體系，翼緣板下采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為90cm×90cm×120cm支架結(jié)構(gòu)體系，支架縱橫均設(shè)置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每1.8m設(shè)一道，縱橋向斜撐

5、沿橫橋沒(méi)1.8m道。圖3-1 支架橫斷面示意圖圖3-2 支架縱斷面示意圖圖3-3 支架過(guò)水門洞示意圖4現(xiàn)澆箱梁支架驗(yàn)算本計(jì)算書分別以腹板、橫隔梁、翼緣板三處為例，對(duì)荷載進(jìn)行計(jì)算及對(duì)其支架體系進(jìn)行檢算。4.1荷載計(jì)算4.1.1荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，在施工過(guò)程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計(jì)算，經(jīng)計(jì)算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機(jī)具荷載，按均布荷載計(jì)算，當(dāng)計(jì)算模板及其下肋條時(shí)取2.5kPa；當(dāng)計(jì)算肋條下的梁時(shí)取1.5kPa；當(dāng)計(jì)算支架立柱及替他

6、承載構(gòu)件時(shí)取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對(duì)底板取2.0kPa，對(duì)側(cè)板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，按支架最高10m計(jì)，經(jīng)計(jì)算支架在不同布置形式時(shí)其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計(jì)算值(kPa)60cm×60cm×120cm5.3160cm×90cm×120cm3.9690cm×90cm×120cm2.924.1.2 荷載計(jì)算 箱梁自重q1計(jì)算 腹板處q1計(jì)算根

7、據(jù)橫斷面圖，腹板處截面積A=1.36m2則：q1 = 翼緣板處q1計(jì)算根據(jù)橫斷面圖，取翼緣板根部最厚處截面積A=0.45m2則：q1 = 橫隔梁處q1計(jì)算橫隔梁處為實(shí)心段，截面積A=1.7m2則：q1 = 新澆混凝土對(duì)側(cè)模的壓力q5計(jì)算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=28控制，因此新澆混凝土對(duì)側(cè)模的最大壓力 F=0.22ct012v1/2 =0.22×25××1.2×1.15× =35.3KN/m2 c混凝土的重力密度（KN/m3）； t0新澆混凝土的初凝時(shí)間（h），可按實(shí)測(cè)確

8、定。當(dāng)缺乏實(shí)驗(yàn)資料時(shí)，可按t0計(jì)算；（T混凝土初凝溫度,取28度） 1外加劑影響系數(shù)，不摻外加劑時(shí)取1.0；摻有緩凝作用的外加劑時(shí)取1.2 2混凝土塌落度影響系數(shù)，當(dāng)塌落度小于30mm，取0.85；50-90mm時(shí)，取1.0，110150mm時(shí)，取1.15； v混凝土澆注速度，取 1.0（m/h），F(xiàn)=cH=25×1.5=37.5KN/m2取上述兩值的最小值、故最大側(cè)壓力為F=35.3KPa有效壓頭高度4.1.2荷載組合模板、支架設(shè)計(jì)計(jì)算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強(qiáng)度計(jì)算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計(jì)算側(cè)模計(jì)算分項(xiàng)系數(shù)取值：永久荷載q1、q2、q5、q7，取1.2； 可變荷載q3、q4、

9、q6，取1.4組合荷載計(jì)算表部 位q1q2q3q4q5q6組合荷載計(jì)處強(qiáng)度剛度腹板處模板及背肋35.3612.522分項(xiàng)系數(shù)值42.4321.23.52.82.852.7 43.6 分配梁35.3611.522分項(xiàng)系數(shù)值42.4321.22.12.82.851.3 43.6 支架35.361122分項(xiàng)系數(shù)值42.4321.21.42.82.850.6 43.6 翼緣板處模板及背肋11.712.522分項(xiàng)系數(shù)值14.041.23.52.82.824.3 15.2 分配梁11.711.522分項(xiàng)系數(shù)值14.041.22.12.82.822.9 15.2 支架11.71122分項(xiàng)系數(shù)值14.041.

10、21.42.82.822.2 15.2 橫隔梁處模板及背肋44.212.522分項(xiàng)系數(shù)值53.041.23.52.82.863.3 54.2 分配梁44.211.522分項(xiàng)系數(shù)值53.041.22.12.82.861.9 54.2 支架44.21122分項(xiàng)系數(shù)值53.041.21.42.82.861.2 54.2 側(cè) 模37.52分項(xiàng)系數(shù)值452.847.8 45.0 4.2結(jié)構(gòu)檢算4.2.1扣件式鋼管支架立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性驗(yàn)算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊

11、固，對(duì)立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強(qiáng)的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過(guò)35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按48×3.5mm鋼管扣件架進(jìn)行立桿內(nèi)力計(jì)算，計(jì)算結(jié)果同樣也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。 腹板處在腹板處，支架體系采用60×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)：、立桿強(qiáng)度驗(yàn)算根據(jù)立桿的設(shè)計(jì)允許荷載，當(dāng)橫桿步距為120cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N=30kN（參見公路橋涵施工手冊(cè)中表135碗口式構(gòu)件設(shè)計(jì)荷載N=30kN、路橋施工計(jì)算手冊(cè)中表135鋼管支架容許荷載N=33.1kN）。立桿實(shí)際承受的荷載為：N=1.

12、2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風(fēng)荷載時(shí)） NG1K支架結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力； NG2K構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力 NQK施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值；于是，有：NG1K=0.6×0.9×q1=0.6×0.9×35.36=19.09KNNG2K=0.6×0.9×q2=0.6×0.9×1.0=0.54KN NQK=0.6×0.9×(q3+q4+q7)=0.54×(1.0+2.0+3.96)=3.76KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1

13、.4NQK=1.2×（19.09+0.54）+0.85×1.4×3.76 =23.56+4.47=28.03KNN30kN，強(qiáng)度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風(fēng)荷載時(shí)），同前計(jì)算所得；f鋼材的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表5.1.6得。 A48mm×3.5鋼管的截面積A489mm2。 軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比查表即可求得

14、。 i截面的回轉(zhuǎn)半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄B得i15.8。 長(zhǎng)細(xì)比L/i。 L水平步距，L1.2m。于是，L/i76，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范查附錄C得0.744。MW計(jì)算立桿段有風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0 uz風(fēng)壓高度變化系數(shù)，參考建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.2.1得uz=1.38 us風(fēng)荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表6.3.1第36項(xiàng)得：us=1.2 w0基本風(fēng)壓，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故

15、：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN La立桿縱距0.9m； h立桿步距1.2m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.85×1.4×0.927×0.9×1.2×1.2/10=0.14KNW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附表B得： W=5.08×103mm3則，N/A+MW/W28.03×103/（0.744×489）+0.14×106/（

16、5.08×103） 77.04+27.56 =105 KN/mm2f205KN/mm2計(jì)算結(jié)果說(shuō)明支架是安全穩(wěn)定的。翼緣板處在腹板處，支架體系采用90×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)，計(jì)算公式同上：、立桿強(qiáng)度驗(yàn)算則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（9.48+0.81）+0.85×1.4×5.64 =12.35+6.71=19.06KNN30kN，強(qiáng)度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算則，MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10 =0.85×1.4

17、×0.927×0.9×1.2×1.2/10 =0.14KNN/A+MW/W19.06×103/（0.744×489）+0.14×106/（5.08×103） 52.39+27.56 =80 KN/mm2f205KN/mm2計(jì)算結(jié)果說(shuō)明支架是安全穩(wěn)定的。橫隔梁在橫隔梁處，支架體系采用60×60×120cm的布置結(jié)構(gòu)，計(jì)算公式同上：、立桿強(qiáng)度驗(yàn)算則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（15.91+0.36）+0.85×1.4×2

18、.51 =19.52+2.99=22.51KNN30kN，強(qiáng)度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算則，MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10 =0.85×1.4×0.927×0.6×1.2×1.2/10 =0.079KNN/A+MW/W22.51×103/（0.744×489）+0.079×106/（5.08×103） 61.87+15.55 =77 KN/mm2f205KN/mm2計(jì)算結(jié)果說(shuō)明支架是安全穩(wěn)定的。4.2.2滿堂支架整體抗傾覆驗(yàn)算依據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)

19、規(guī)范實(shí)施手冊(cè)第9.2.3要求支架在自重和風(fēng)荷栽作用下時(shí)，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y×Ni/Mw采用第3跨最高支架驗(yàn)算抗傾覆能力：第3跨支架寬17m，長(zhǎng)25m，采用60×90×120cm支架來(lái)驗(yàn)算全橋：支架橫向29排；支架縱向28排；高度10m；頂托TC60共需要29×28=812個(gè)；立桿需要29×28×10=8120m;縱向橫桿需要29×10/1.2×25=6042m；橫向橫桿需要28×10/1.2×17=3967m；故：鋼管總重（8120+6042+3967）&#

20、215;3.84=69.615t; 頂托TC60總重為：812×7.2=5.846t；故q=69.615×9.8+5.846×9.8=739.52KN；穩(wěn)定力矩= y×Ni=9×739.52=6655.68KN.m依據(jù)以上對(duì)風(fēng)荷載計(jì)算WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN/ m2第3跨25m共受力為：q=0.927×10×25=231.75KN；傾覆力矩=q×5=231.75×5=1158.75KN.mK0=穩(wěn)定力矩

21、/傾覆力矩=6655.68/1158.75=5.74>1.3計(jì)算結(jié)果說(shuō)明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求4.2.3箱梁底模下橫橋向方木驗(yàn)算 腹板處按中支點(diǎn)截面處3米范圍進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進(jìn)行驗(yàn)算。 方木間距計(jì)算qq0×B52.7×3=158.196kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×158.196×0.627.1kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則： n= M/( W×w)=7.1/(0.000167×11000×0.9)=4.3(取整

22、數(shù)n5根) dB/(n-1)=3/5=0.6m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 經(jīng)計(jì)算，方木間距小于0.6m均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.25m，則n3/0.2512。 每根方木抗剪計(jì)算=MPa=1.7MPa符合要求。 每根方木撓度計(jì)算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4qq0×B43.6×3=130.896kN/m則方木最大撓度： fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(130.896×0.64)/(12

23、5;9×106×8.33×10-6×0.9)=2.73×10-4ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (撓度滿足要求) 翼緣板處按中支點(diǎn)截面處2.7米范圍進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L90cm進(jìn)行驗(yàn)算。計(jì)算公式同上： 方木間距計(jì)算qq0×B24.3×2.7=65.72kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×65.72×0.926.7kN·m則： n= M/( W×w)=6.7/(0.000167×11000×0.9)=4.05(取整數(shù)n5根

24、) dB/(n-1)=2.7/5=0.54m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 經(jīng)計(jì)算，方木間距小于0.54m均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n2.7/0.39。 每根方木抗剪計(jì)算= MPa=1.7MPa符合要求。 每根方木撓度計(jì)算qq0×B15.2×2.7=41.04kN/m fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(41.04×0.94)/(9×9×106×8.33×10-6×0.9)=5.77×10-4ml/400=

25、0.9/400=2.25×10-3m (撓度滿足要求) 橫隔梁處按中支點(diǎn)截面處3米范圍進(jìn)行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進(jìn)行驗(yàn)算。計(jì)算公式同上： 方木間距計(jì)算qq0×B63.3×3=190.02kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×190.02×0.628.6kN·m則： n= M/( W×w)=8.6/(0.000167×11000×0.9)=5.2(取整數(shù)n6根) dB/(n-1)=3/6=0.5m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 經(jīng)計(jì)算，方木間距小于0.5m均可滿足要求，實(shí)際施工中為滿

26、足底模板受力要求，方木間距d取0.25m，則n3/0.2512。 每根方木抗剪計(jì)算= MPa=1.7MPa符合要求。 每根方木撓度計(jì)算qq0×B54.2×3=162.72kN/m fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(162.72×0.64)/(12×9×106×8.33×10-6×0.9)=3.39×10-4ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (撓度滿足要求)4.2.4立桿頂托上順橋向分配梁驗(yàn)算本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順

27、橋向采用I10工字鋼平放，在橫隔梁處按L60cm進(jìn)行驗(yàn)算，橫橋向10×10cm方木間距25cm；腹板處按L90cm進(jìn)行驗(yàn)算，橫橋向10×10cm方木間距25cm；翼緣板處按L90cm進(jìn)行驗(yàn)算，橫橋向10×10cm方木間距30cm。 橫隔梁處頂托上I10工字鋼受力簡(jiǎn)圖 腹板及翼緣板處頂托上I10工字鋼受力簡(jiǎn)圖I10工字鋼規(guī)格及截面特性規(guī)格尺寸Y-Y截面特性彈性模量抗拉強(qiáng)度高腿寬截面積慣性矩截面模量回轉(zhuǎn)半徑H(cm)B(cm)A(cm2)IY(cm4)Wy(cm3)iy(cm)E(KN/mm2)F(N/mm2)106.814.332.89.61.51205210 腹板

28、處 工字鋼抗彎計(jì)算p=lq/nlq0×B/n0.9×51.3×2/8=11.55kNMmax(a1+a2)p(0.8+0.15)×11.55=10.97kN·m= Mmax/ W=10.97/(3.28×10-3)=3.34MPaw205MPa（符合要求） 每根工字鋼撓度計(jì)算p=lq/nlq0×B/n0.9×43.6×2/8=9.81kN則工字鋼最大撓度： fmax= =2.22×10-7+1.45×10-7=3.67×10-7L/400=0.9/400m=2.25×

29、;10-3m 故，撓度滿足要求 翼緣板處 工字鋼抗彎計(jì)算p=lq/nlq04×B/n0.9×22.9×3/10=6.18kNMmax(a1+a2)p(0.8+0.2)×6.18=6.18kN·m= Mmax/ W=6.18/(3.28×10-3)=1.88MPaw205MPa（符合要求） 每根工字鋼撓度計(jì)算p=lq/nlq0×B/n0.9×15.2×3/10=4.1kN則工字鋼最大撓度： fmax= =9.26×10-8+6.07×10-8=1.53×10-7L/400=0.

30、9/400m=2.25×10-3m 故，撓度滿足要求 橫隔梁處 工字鋼抗彎計(jì)算p=lq/nlq0×B/n0.6×61.9×2/8=9.285kNMmax(a1+a2)p(0.5+0.15)×9.285=6.04kN·m= Mmax/ W=6.04/(3.28×10-3)=1.84MPaw205MPa（符合要求） 每根工字鋼撓度計(jì)算 p=lq/nlq0×B/n0.6×54.2×2/8=8.13kN則工字鋼最大撓度： fmax= =5.44×10-8+5.24×10-8=1.07

31、×10-7L/400=0.6/400m=1.5×10-3m 故，撓度滿足要求 4.2.5底模板計(jì)算箱梁底模采用1.5cm厚竹膠板，在腹板及橫隔梁處，底模下橫向10X10cm方木間距25cm，翼緣板處底模下橫向10X10cm方木間距30cm。檢算模隔梁、翼緣板處最不利位置進(jìn)行受力分析，并對(duì)受力結(jié)構(gòu)進(jìn)行簡(jiǎn)化（偏于安全）如下圖： 通過(guò)前面計(jì)算，橫橋向方木布置間距分別為0.3m和0.25m時(shí)最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E5000MPa 慣性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=2.8125×10-7m4模隔梁處底模板計(jì)算 模板厚度計(jì)算q=q

32、0l=63.3×0.25=15.83kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗(yàn)算fmax=0.9×0.25/400m=6.25×10-3m 故，撓度滿足要求 翼緣板處底模板計(jì)算q= q0l=24.3×0.3=7.29kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗(yàn)算fmax=0.9×0.25/400m=6.25×10-3m 故，撓度滿足要求4.2.6側(cè)模驗(yàn)算