選煤發(fā)電廠2爐大修與配套設(shè)施改造方案設(shè)計說明

1、. . . . 選煤發(fā)電廠2#爐大修與配套設(shè)施改造方案設(shè)計工程編號： 工程規(guī)模：2×40th鍋爐2×7000KW凝汽式汽輪機(jī)與配套設(shè)施改造長1、概述1.1項目簡介：某市選煤發(fā)電廠是某集團(tuán)達(dá)竹公司下屬企業(yè)，安裝兩臺燃燒煤矸石2×35t/h鍋爐,配套2×6000KW凝汽式汽輪機(jī)組。鍋爐設(shè)計燃燒發(fā)熱量1901 kcal/kg的煤矸石，是資源綜合利用產(chǎn)業(yè)鏈中重要的一環(huán)。煤礦產(chǎn)出的煤經(jīng)過選煤廠洗選，精煤賣鋼廠，中煤賣其他電廠，煤矸石本廠鍋爐燃燒發(fā)電。電廠規(guī)模：2×35th沸騰爐2×6000KW凝汽式汽輪機(jī)組。隨著公司生產(chǎn)規(guī)模的擴(kuò)大，某市選煤發(fā)電

2、廠選煤生產(chǎn)線產(chǎn)生的低熱值煤矸石的總量增加，在鍋爐燃料量基本固定情況下（每年21萬噸左右），煤矸石余量越來越大，征地堆放越來越難，同時對環(huán)境造成污染。2009年選煤生產(chǎn)線入洗原煤達(dá)到101萬ta，洗矸總量為30.3萬ta，泥煤總量4.9萬ta。根據(jù)煤電(集團(tuán)) 公司十二五規(guī)劃, 至2015年某市選煤廠入洗原煤將達(dá)到150萬ta，預(yù)計洗矸量約45萬ta左右，泥煤量約7萬ta左右。在國家征地越來越難的情況下，煤矸石和泥煤長期堆放已不現(xiàn)實，只有另尋出路。目前選煤生產(chǎn)線年產(chǎn)洗矸30.3萬噸，年產(chǎn)泥煤4.9萬噸。其中15萬噸左右洗矸進(jìn)入鍋爐燃燒，泥煤也少量入爐燃燒。有一半左右洗矸是征地堆放。但同時，為保證

3、鍋爐燃料發(fā)熱值要求，每年還得燃燒5萬多噸中煤。形成一方面洗矸燒不完，另一方面還在燒昂貴的中煤的不良現(xiàn)象。隨著煤礦產(chǎn)量增加，選煤擴(kuò)能勢在必行，若選煤入洗能力達(dá)到150萬噸/年，洗矸和泥煤將達(dá)到每年53萬噸左右。哪里去找地來堆？解決洗矸出路是形勢所迫，2010年1月8日，某集團(tuán)達(dá)竹公司召開了“低熱值煤矸石入爐燃燒”會議，重點討論了如何將洗矸全部入爐燃燒的可行性。會上，公司總經(jīng)理徐庭浦布置了工作，要求某市和石板選煤發(fā)電廠立即行動起來，成立考察小組，完成“低熱值煤矸石入爐燃燒”考察和可行性分析報告。若能將選煤生產(chǎn)線產(chǎn)生的洗矸全部入爐燃燒，從根本上解決了煤矸石的堆放問題，產(chǎn)生的鍋爐灰渣外銷創(chuàng)造效益，就是

4、為公司可持續(xù)性發(fā)展作出了貢獻(xiàn)，為資源綜合利用做出貢獻(xiàn)，為國家節(jié)能環(huán)保做出貢獻(xiàn)。2010年1月考察小組的低熱值煤矸石入爐燃燒考察報告指出：燃燒1000 kcal/kg左右低熱值煤矸石來發(fā)電，技術(shù)上是可行的，與某市、石板同類型電廠成功的業(yè)績不少。經(jīng)化驗，某市選煤發(fā)電廠選煤生產(chǎn)線產(chǎn)生的洗矸發(fā)電值在9001000 kcal/kg之間，可滿足入爐燃燒的基本要求?！俺Ｅd能源環(huán)保科技”有上十家燃燒1000 kcal/kg左右低熱值煤矸石鍋爐的業(yè)績，承喏900kcal/kg的煤矸石也能入爐燃燒，并且能保證鍋爐產(chǎn)生足夠蒸汽來滿足汽輪發(fā)電機(jī)組的需要。經(jīng)過計算，改造后，某市選煤發(fā)電廠選煤生產(chǎn)線產(chǎn)生的洗矸能全部入爐燃

5、燒發(fā)電（手選矸除外）。同時，因鍋爐燃料熱值的下降，可以減少或不燃燒中煤，節(jié)約大量燃料費用，降低發(fā)電成本，提高企業(yè)整體經(jīng)濟(jì)效益。據(jù)估算，改造后某市選煤發(fā)電廠每年節(jié)約中煤56千噸，節(jié)約燃料費用近2000萬元。當(dāng)然，最主要的是消化了選煤生產(chǎn)線擴(kuò)能增加的煤矸石，滿足公司增產(chǎn)擴(kuò)能，可持續(xù)性發(fā)展的需要。鍋爐改造使鍋爐燃料熱值從原設(shè)計的1901kcal/kg下降至改造后的900kcal/kg。熱值下降，燃料總量增加，才能產(chǎn)生足夠的蒸汽供汽輪發(fā)電機(jī)組發(fā)電。估算，燃料總量將增加3倍左右。相應(yīng)，原有燃料準(zhǔn)備運輸系統(tǒng)滿足不了要求，需增容改造；原有引送風(fēng)機(jī)風(fēng)量壓力不足以滿足改造鍋爐需要，要進(jìn)行增容改造；其他配套需增容

6、改造。鍋爐系統(tǒng)和燃料準(zhǔn)備系統(tǒng)增容后廠耗電量增加1301KW/h，電廠對外送電量將減少，與公司日益增長的用電負(fù)荷不相適應(yīng)，為此，在對鍋爐系統(tǒng)改造的同時，發(fā)電機(jī)組適當(dāng)增容，從2×6000KW增加2×7000KW。在創(chuàng)造效益的同時，盡量避免售電量減少過多，保持礦區(qū)電網(wǎng)穩(wěn)定。1.2 任務(wù)依據(jù)1、某集團(tuán)達(dá)竹公司2010年1月8日“低熱值煤矸石入爐燃燒發(fā)電”會議記要。詳述了選煤生產(chǎn)線產(chǎn)生的廢棄物洗矸（本方案簡稱低熱值煤矸石）入爐發(fā)電燃燒”項目啟動的原因。2、某集團(tuán)達(dá)竹公司2010年1月25日27日“低熱值煤矸石燃燒考察報告。敘述了經(jīng)過考察，低熱值煤矸石入爐燃燒是可行的。3、某集團(tuán)達(dá)竹公

7、司2010年2月22日低熱值煤矸石入爐燃燒專題會紀(jì)要，審查了2010年1月25日27日“低熱值煤矸石燃燒考察報告。敘述了“低熱值煤矸石入爐燃燒”項目的正式立項與工作安排。4、某集團(tuán)達(dá)竹公司2010年固定資產(chǎn)投資資金計劃中下達(dá)投資計劃：“某市電廠2#爐大修與其配套設(shè)施改造”。5、中煤國際工程集團(tuán)設(shè)計研究院作的達(dá)竹煤電（集團(tuán)）公司某市選煤發(fā)電廠改造工程咨 詢 報 告6、汽輪機(jī)廠作的達(dá)州某市選煤發(fā)電廠2×6000kw汽輪機(jī)與發(fā)動機(jī)增容改造可行性報告。7、現(xiàn)行國家和行業(yè)有關(guān)設(shè)計規(guī)定、規(guī)、規(guī)程；1)小型火力發(fā)電廠設(shè)計規(guī)  (GB50049-94)2)火力發(fā)電廠水工設(shè)計規(guī)(DL/T53

8、392006)3)火力發(fā)電廠廠用電設(shè)計技術(shù)規(guī)定(DL/T51532002)4)火力發(fā)電廠運煤技術(shù)規(guī)定（DL/T5187.22004)5)火力發(fā)電廠除灰技術(shù)規(guī)定（DL/T51422002)6)火力發(fā)電廠化學(xué)技術(shù)規(guī)定（DL/T50681996)7）鍋爐房實用設(shè)計手冊8）非標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計手冊9）簡易機(jī)械設(shè)計手冊10）五金手冊11) 火力發(fā)電廠設(shè)備技術(shù)手冊12）濕法煙氣脫硫系統(tǒng)調(diào)試、試驗與運行13）火電廠除塵技術(shù)1.3 工程建設(shè)規(guī)?，F(xiàn)有規(guī)模：2×35th沸騰爐2×6000KW凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組。年設(shè)計運行時間6000小時，年設(shè)計發(fā)電量7200萬KW，設(shè)計廠用電率13.5%；實際年運行時間

9、8000小時，年實際發(fā)電量9600萬KW，實際設(shè)計廠用電率12.5%。改造后規(guī)模: 2×40t/h雙速流化床鍋爐2×7000KW/h凝汽式汽輪發(fā)電機(jī)組發(fā)電機(jī)組。按年設(shè)計規(guī)年運行6000小時計算年發(fā)電量為7860萬KW，設(shè)計廠用電率22.3%；根據(jù)我廠多年的運行水平，實際年運行時間應(yīng)該為8000小時，若完成本設(shè)計的全部安裝容，年實際發(fā)電量10480萬KW，實際廠用電率可控制在21.3%。廠用電率計算：6000小時2×7000KW/h年發(fā)電量：(W夏+ W冬+ W春+ W秋 ）÷4×6000=（2×6200KW/h+2×7000

10、KW/h+2×6500KW/h+2×6500KW/h）÷4×6000=78600000 KW=7860萬KW8000小時2×7000KW/h年發(fā)電量：(W夏+ W冬+ W春+ W秋 ）÷4×8000=（2×6200KW/h+2×7000KW/h+2×6500KW/h+2×6500KW/h）÷4×8000=104800000 KW=10480萬KW理論計算6000小時2×7000KW/h廠用電率：（改造前廠用電設(shè)備裝機(jī)負(fù)荷+改造后增加的負(fù)荷）×60

11、00h÷年發(fā)電量=（1620KW/h+1301KW/h）×6000h÷7860萬KW =22.3%理論計算8000小時2×7000KW/h廠用電率：（改造前廠用電設(shè)備裝機(jī)負(fù)荷+改造后增加的負(fù)荷）×8000h÷年發(fā)電量=（1620KW/h+1301KW/h）×8000h÷10480萬KW =21.3%1.4 改造目的、容和說明1.4.1 改造目的 （1）首要目的是全部消化選煤生產(chǎn)線產(chǎn)生的洗矸和泥煤，維持循環(huán)經(jīng)濟(jì)產(chǎn)業(yè)鏈的可持續(xù)發(fā)展。這也是本項目最早啟動的原因。（2）鍋爐燃料發(fā)熱值從1801kcal/kg降低到900kc

12、al/kg時，鍋爐也能穩(wěn)定燃燒，并且產(chǎn)生足夠的蒸汽供發(fā)電機(jī)組發(fā)電。不摻燒或少摻燒350元/噸的中煤，盡可能只燃燒純洗矸，變廢為寶，產(chǎn)生巨大的經(jīng)濟(jì)效益。（3）燃燒泥煤，解決泥煤無法堆放問題。（4）效益最大化，投入產(chǎn)出最大化。（5）在不違背以上原則基礎(chǔ)上，再適當(dāng)考慮發(fā)電機(jī)組擴(kuò)容，起碼電廠輸出電能不下降過多，最好適量增點，以適應(yīng)礦區(qū)電網(wǎng)日益增長的用電負(fù)荷的需要。1.4.2 改造容以改造鍋爐為主線，圍繞滿足鍋爐運行條件來搞改造，原則上必須改造的才改，其他暫不考慮。在2#爐改造投入運行后，經(jīng)綜合評價，再考慮其他容。1.4.2.1必改容：必須經(jīng)過改造，鍋爐才能運行，才能達(dá)到第1.4.1條的目的；或是涉與安

13、全方面的容。此部分容在工程啟動時就必須安排實施，是節(jié)約不了的。（1）鍋爐與系統(tǒng)：鍋爐本體改造；引、送風(fēng)機(jī)增容改造；鍋爐排渣系統(tǒng)增容改造；煙道改造；電除塵系統(tǒng)改造；引送風(fēng)機(jī)冷卻水；相關(guān)的土建。 （2）汽輪機(jī)系統(tǒng)：凝結(jié)泵與管道增容改造；除氧器增容改造；低壓給水母管改造；抽氣系統(tǒng)。 （3）燃料準(zhǔn)備系統(tǒng)：3#皮帶入口給料機(jī)增容更新；3#、4#、5#、6#、7#皮帶增容改造；新增加8#、9#、10#、11#共4條皮帶，其中新增皮帶走廊一條；破碎機(jī)增容，新建破碎樓；振動篩改滾筒篩；新增2×120t/h緩沖煤倉。 （4）化水系統(tǒng)：酸罐更新；酸計量箱更新；除二氧化碳器更新；清水箱、軟水箱增容。以上容

14、可走2011年設(shè)備更新計劃，也可列入本改造計劃中。 （5）發(fā)電機(jī)與電氣系統(tǒng)：發(fā)電機(jī)增容更新為2×7000kw；勵磁系統(tǒng)改勵磁機(jī)為可控硅勵磁；空冷器增容更新；主變壓器改有載調(diào)壓；輸煤變壓器增容與輸煤電氣系統(tǒng)改造；引、送風(fēng)機(jī)改高壓；相關(guān)設(shè)備增容后電氣匹配增容；廠用電系統(tǒng)相應(yīng)改造。（6）鍋爐、汽輪機(jī)投入計算機(jī)智能控制系統(tǒng)；熱工控制系統(tǒng)升級；電氣系統(tǒng)由繼電保護(hù)控制升級為綜合自動化監(jiān)控系統(tǒng)。1.4.2.2后期綜合評價可能涉與的改造容：關(guān)于系統(tǒng)更良好匹配的容，關(guān)于經(jīng)濟(jì)運行、穩(wěn)定運行方面的容。此容要根據(jù)2#鍋爐與配套設(shè)施改造后，觀察前期改造效果，綜合評價后才能確定具體方案的項目。 （1）鍋爐系統(tǒng)：

15、脫硫系統(tǒng)，就是要充分利用原來系統(tǒng)余量，不行再改。需待鍋爐改造1臺運行后經(jīng)過現(xiàn)場測試，根據(jù)測試結(jié)果再改。 （2）汽輪機(jī)系統(tǒng)：凝汽器改造：原來2×6000kw機(jī)組，凝汽量是48t/h，需交換熱量為114428640 kj/h，需560m2的換熱面積；改造后汽輪機(jī)本體可發(fā)2×7000kw，凝汽量是56t/h，需交換熱量為133500080kj/h，需700m2的換熱面積才能保證熱交換。若不改造，就是充分利用原凝汽器余量，發(fā)電量將受季節(jié)的影響。估計冬季發(fā)2×7000kw，春秋季發(fā)2×6500kw，夏季發(fā)發(fā)2×6200kw。改造后，凝汽器能在常年2

16、15;7000kw負(fù)荷下不過載。循環(huán)水冷卻系統(tǒng)改造： 機(jī)組從2×6000kw增容至2×7000kw，凝汽器需交換的熱量從114428640 kj/h增加至133500080kj/h。發(fā)電機(jī)本體需交換的熱量從2×615550kj/h增加至2×720302.3kj/h。這些熱量都要通過循環(huán)水冷卻水帶走。循環(huán)泵需從3×2020t/h增容至3×2600t/h,水管需換大，再新增1500t/h的機(jī)冷塔才能滿足常年2×7000kw機(jī)組的要求。若不改造，就是充分利用原循環(huán)冷卻水系統(tǒng)的余量，發(fā)電量將受季節(jié)的影響。估計冬季發(fā)2×70

17、00kw，春秋季發(fā)2×6500kw，夏季發(fā)2×6200kw。（3）燃料準(zhǔn)備系統(tǒng)。 新增儲煤場轉(zhuǎn)運系統(tǒng)：干煤棚和煤抓過小，將有大量煤矸石儲存于儲煤場中，若全靠鏟車轉(zhuǎn)運，費用太高。建兩條皮帶，一條空中轉(zhuǎn)煤至儲煤場，一條地下走廊轉(zhuǎn)運回系統(tǒng)。形成循環(huán)回路。在資金允許的情況下，儲煤場轉(zhuǎn)運系統(tǒng)形成后，反過來重建干煤棚和煤抓，提高能力，解除煤抓立柱傾斜和裂紋的安全隱患。（4）化水系統(tǒng)： 離子交換器更新增容，從12.5t/h增加至25t/h，化水系統(tǒng)所有老化的PVC工程塑料管道與閥門全部更新。1.5 投資和效益核算：1.5.1 投資估算：2#鍋爐與配套設(shè)施必改容列表（含公共部分）序號系統(tǒng)名

18、稱名稱資金備注1鍋爐與系統(tǒng)鍋爐本體、引送風(fēng)機(jī)1臺×450萬元=450萬元排渣系統(tǒng)1臺×85萬元=85萬元煙道30萬元電除塵與氣力輸送1臺×350萬元=350萬元含氣力輸送鍋爐智能自動控制系統(tǒng)250萬元土建100萬元2汽輪機(jī)與系統(tǒng)凝結(jié)泵與管道改造15萬元除氧器改造9萬元低壓給水母管改造5萬元抽氣系統(tǒng)改造12萬元3燃運系統(tǒng)皮帶機(jī)改造100萬元3#皮帶給煤機(jī)4萬元破碎機(jī)增容2臺×75萬元=150萬元分級篩改造8萬元新建7#皮帶走廊、新建破碎機(jī)樓、新建1×120t緩沖煤倉200萬元4化水系統(tǒng)軟水箱、清水箱增容5萬元5發(fā)電機(jī)和電氣系統(tǒng)發(fā)電機(jī)本體增容，勵磁

19、系統(tǒng)，空冷器1×250=250萬元廠用電系統(tǒng)30萬元輸煤電氣系統(tǒng)150萬元引送風(fēng)機(jī)高壓控制系統(tǒng)2套1×80萬元=80合計2316萬元注：其中雙機(jī)組改造公共部分需投資807萬元，以后1#機(jī)組改造公共部分不再投資，1#機(jī)組改造需費用為：1500萬元2#鍋爐與配套設(shè)施改造后綜合評價才能確定的改造容列表序號系統(tǒng)名稱名稱資金備注1鍋爐與系統(tǒng)新增一套鍋爐煙氣脫硫系統(tǒng)375萬元2汽輪機(jī)與系統(tǒng)凝汽器增容至2×700m22×50萬元=100萬元循環(huán)水泵增容至3×2600t/h，改為高壓24萬元+60萬元=84萬元循環(huán)水管道閥門擴(kuò)容改造40萬元1500t/h機(jī)械冷

20、卻塔35萬元3燃運系統(tǒng)儲煤場轉(zhuǎn)運系統(tǒng)100萬元4發(fā)電機(jī)和電氣系統(tǒng)熱工控制系統(tǒng)升級2×200萬元=400萬元合計1134萬元注：以上費用為雙機(jī)組改造費用。若綜合評價未通過，以上容不再實施。三、 效益估算以下效益按兩臺鍋爐改造完成后進(jìn)行估算。1. 直接效益：（1）節(jié)約中煤50000噸/年（2009年中煤統(tǒng)計量），按280元/噸計算（不含稅）：50000噸/年×280元/噸=1400萬元/年（2）減少鐵山南礦洗矸排放費：按5元/噸計算，2009年排鐵山南洗矸15.0615萬噸/年。15.0615噸/年×5萬元/萬噸=75.3075萬元/年（3）灰渣銷售：新增灰量（21萬

21、噸-6.6萬噸）×5萬元/萬噸=72萬元新增渣量（24萬噸-9.78萬噸）×8萬元/萬噸=113.76萬元（4）直接效益合計：1400萬元/年+75.3075萬元/年+72萬元+113.76萬元=1661萬元2.改造后減少的效益：（1）除燃料煤外的其他成本增加：0.20萬元/萬度×（10480萬度/年-9600萬度/年）=176萬元（2）廠用電增加導(dǎo)致售電量減少：改造后發(fā)電量×（1-改造后廠用電率）-改造前發(fā)電量×（1-改造前廠用電量率）×0.5元/度=10480萬度/年×（1-21.3%）-9600萬度/年×（1

22、-12.5%）×0.5元/度=86.6萬元（3）減少3個月發(fā)電損失，按8年來分?jǐn)偅海?200萬度×0.5元/度）÷8年=75萬元/年（4）脫硫系統(tǒng)，新增石灰堿液：0.5噸/ 小時×165元/噸×8760小時/年=72萬元/年（5）減少的效益合計：176萬元+86.6萬元+75萬元/年+72萬元/年=409.6萬元3. 改造后年增效益合計改造后效益=新增效益-減少效益=1661萬元-409.6萬元=1251.4萬元4.間接效益：（1）鍋爐與配套設(shè)施若不改造，十二五規(guī)劃實施將新增30萬噸/年的矸石無法消化，將只能征地堆放。目前國家政策限制，征地相當(dāng)

23、困難，若征不到地，循環(huán)經(jīng)濟(jì)產(chǎn)業(yè)鏈將會被打破，嚴(yán)重影響選煤生產(chǎn)線和煤礦生產(chǎn)。即使征到地，費用也太高。按灰渣場征地經(jīng)驗，每年需征地15畝，每畝25萬元，需征地費用為：15畝×25萬元/畝.年=375元/年（2）若不改造，選煤生產(chǎn)線原來的排矸系統(tǒng)不能滿足需要，將嚴(yán)重制約選煤生產(chǎn)，需投入大量資金進(jìn)行系統(tǒng)改造。（3）若不改造，大量征地堆放使企業(yè)和周邊農(nóng)村矛盾加深，對再生產(chǎn)構(gòu)成威脅，矸石山的揚塵和滑坡等也將帶來新的問題。42#鍋爐改造總投資預(yù)算3816萬元，按直接效益計算，三年可收回全部投資。2 鍋爐與系統(tǒng)改造方案2.1 鍋爐本體和引送風(fēng)機(jī)改造鍋爐本體，引送風(fēng)機(jī)與相近接口煙道由“常興能源環(huán)?？萍?/p>

24、”全承包。鍋爐型號：DG353.827沸騰爐 維持名牌不變，鍋爐由沸騰爐改造成高、低流速流化床鍋爐。 額定蒸發(fā)量: 40th汽包額定壓力: 4.31Mpa過熱器出口壓力: 3.82 Mpa過熱器出口溫度: 450給水溫度: 150熱風(fēng)溫度: 144排煙溫度: 1542.2 主蒸汽管道驗算：查閱鍋爐房使用設(shè)計手冊第407頁8-2式：當(dāng)流速取1.5 m/s時 Dn=594.5=594.5×=136mmG:介質(zhì)的質(zhì)量流量，單位t/h，以滿足鍋爐額定負(fù)荷40t/h來計算。v:介質(zhì)的比體積，m3/kg，查閱鍋爐房實用設(shè)計手冊第7頁表1-25得，0.05244 m3/kg:介質(zhì)流速，m/s，查閱

25、鍋爐房實用設(shè)計手冊第406頁表8-6得3050 m/s，本說明取值40 m/s核算結(jié)果說明，要滿足2×40t/h鍋爐的主蒸汽母管直徑要大于136mm?，F(xiàn)有母管直徑為150mm136mm 主蒸汽母管能滿足要求，可以不改造。2.3 鍋爐煙道改造。引送風(fēng)機(jī)更新增容，坐標(biāo)位置變化了，連接煙道肯定隨之改變；電除塵改造，煙道也要隨之改變；如果新增脫硫塔，煙道也要變。與鍋爐接口附近煙道，與電除塵接口附近煙道，與新脫硫塔附近煙道都可通過合同劃歸合作廠家施工。不能劃入部分只能自己施工了。鍋爐改造后，煙氣量大大增加，原來煙道需根據(jù)鍋爐改造廠家提供的鍋爐設(shè)計煙氣量進(jìn)行從新核算，若容量不夠就需擴(kuò)大截面改造。

26、2.4 40t/h鍋爐7000kw.h煤矸石需要量核算2.4.1核算依據(jù)： 鍋爐改造廠家“常興能源環(huán)?？萍肌碧峁┑臄?shù)據(jù)：煤矸石發(fā)熱量900Kcal/kg時，蒸汽量40噸/小時煤矸石鍋爐煤矸石需要量為38600kg/h；蒸汽量45噸/小時煤矸石鍋爐煤矸石需要量為43431kg/h。熱值：改造后燃燒洗煤生產(chǎn)線的洗矸，洗矸的發(fā)熱值一般在9001000大卡/公斤，鍋爐能穩(wěn)定燃燒。粒度：鍋爐燃料必須8mm才能保證穩(wěn)定安全運行。因此必須設(shè)置篩分、破碎的循環(huán)工藝系統(tǒng)。篩下物8mm的細(xì)粒才能進(jìn)鍋爐，8mm的粗顆粒返回再破碎、篩分，直到粒度達(dá)到8mm的要求。2.4.2 燃料量的核算：我廠汽輪機(jī)汽耗率為5kg/k

27、w.h，也就是說，發(fā)1度電需要5kg蒸汽，發(fā)7000kw.h需要的蒸汽量為：7000kw.h×5kg/kw.h=35000kg=35t 建材生產(chǎn)線按照2009年統(tǒng)計用氣量平均為2.5t/h，最大為4t/h再加上職工澡堂用汽，所以建材和澡堂用汽以5t/h計算。總用氣量為：（2×35t/h）+5t/h=75t/h為簡化計算，我們將40t/h和45t/h之間耗每量假定為線性關(guān)系，那么每噸蒸汽耗煤量計算如下：（43431kg/h-38600kg/h）÷(45t/h-40t/h)=966.2kg/t在總耗氣量75t/h情況下，需燃料900Kcal/kg的煤矸石量計算如下：7

28、5t/h×966.2kg/t=72462kg/h=72.462t/h=1739t/d要保證發(fā)電機(jī)組2×7000kw.h，同時保證建材生產(chǎn)線和職工澡堂用汽，蒸汽量需要75t/h，煤矸石需要72.462t/h，每天需要1739t/d。2.5 鍋爐排渣系統(tǒng)。2.5.1 爐渣量的核算：2.5.1.1 2010年以前渣量的統(tǒng)計。我廠年燃燒1800kcal/kg的煤矸石21萬噸，年排粉煤灰66000t，年排爐渣76800t，煤矸石灰分約68%左右，爐渣與灰的比列計算入如下：76800：66000=1.1636 : 1鍋爐改造后，燃料顆粒更細(xì)，有可能粉塵成分更多；但熱值下降的煤矸石粒度硬

29、度上升導(dǎo)致燃料在爐燃燒產(chǎn)生的第二次破碎量相對減少，爐渣成分可能更多。無資料可查的情況下，改造后爐渣量與灰的計算比列仍以1.1636 : 1計算。2.5.1.2 改造后爐渣量計算：從2.4.2條中知道鍋爐改造后需要的煤矸石量為72.462t/h，改造后的渣量的計算如下：9001000kcal煤矸石灰分為79%，也就是說煤矸石中有79%的質(zhì)量將變成灰或渣。其渣、灰比列與改造前略有變化，為簡便計算，仍然以1.1636 : 1來計算。灰量計算如下：（72.462t/h×79%）÷（1+1.1636）=26.46 t/h渣量計算如下：（72.462t/h×79%）-26.4

30、6 t/h=30.785t/h2.5.2 爐渣中熱量計算：2.5.2.1 數(shù)據(jù)爐膛溫度為950，普通運輸皮帶能承受溫度為80。我們以爐渣從950下降至80的放出熱量為計算數(shù)據(jù)。每公斤的950和80的灰渣的比焓,查鍋爐房設(shè)計手冊第94頁表229中得：950217kcal/kg 8018 kcal/kg2.5.2.2 計算：由公式：q6=(h高h(yuǎn)低）×G 得：得：q6（21718）×30785kg/h6.126×106kcal/h q6：回收熱量的純熱量，單位kcal。 h高：950的灰渣的比焓,kcal/kg h低：95的灰渣的比焓,kcal/kg G: 灰渣量，單

31、位kg/h。2.5.3 用凝結(jié)水來冷渣，需要的水量計算。爐渣的冷卻，目前只有三種形式，一是風(fēng)冷，二是水冷，三是風(fēng)水聯(lián)合冷卻。相對而言，水冷效率高，系統(tǒng)簡單，若用凝結(jié)水，還可以將部分熱量回收，實現(xiàn)爐渣的余熱回收利用。2007年我廠改造成功的排渣系統(tǒng)，就是水冷系統(tǒng)，即實現(xiàn)機(jī)械冷渣、排渣，又達(dá)到爐渣余熱回收利用的目的。本次設(shè)計，同樣首選凝結(jié)水冷渣余熱回收利用系統(tǒng)，考慮渣量是在過大，將輔助以礦車排渣系統(tǒng)。2.5.3.1 若全部爐渣都用凝結(jié)水來冷卻換熱，需要凝結(jié)水量： 60和100的凝結(jié)水的比焓,查鍋爐房設(shè)計手冊第7頁表125中得：6060kcal/kg 10099.7kcal/kg需要凝結(jié)水量計算：6

32、.126×106kcal/h÷（99.7kcal/kg-60kcal/kg）=1.692×105kg/h=169.2t/h 某市選煤發(fā)電廠熱力系統(tǒng)中凝結(jié)水量只有70t/h左右，遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能滿足冷渣的需要。2.5.3.2 以熱力系統(tǒng)凝結(jié)水量來計算能冷卻的渣量：70t/h凝結(jié)水可以回收熱量：70000kg/h×（99.7kcal/kg-60kcal/kg）=2.779×106 kcal/h 燃燒效率以80%計算，換算為標(biāo)準(zhǔn)煤：（2.779×106 kcal/h÷7000 kcal/kg）÷80%=496.25kg/h，一年

33、以8000h計算，70t/h凝結(jié)水回收熱量496.25kg/h×8000h=3970000kg=3970t，標(biāo)準(zhǔn)煤以500元/t計算，一年可節(jié)約燃料錢：3970t×500元/t=1985000元=198.5萬元 能冷渣的量，由公式：q6=(h高h(yuǎn)低）×G 得：G=q6÷(h高h(yuǎn)低）=2.779×106 kcal/h÷(217 kcal/kg18 kcal/kg） =1.396×104kg/h=13.96t/h也就是說，排渣總量30.785 t/h渣中，能用凝結(jié)水冷卻回收熱量的渣只有13.96t/h。將用礦車排放的渣量將達(dá)30

34、.785t/h-13.96t/h=16.825t/h2.5.4 冷渣機(jī)的選型：2006年我廠選擇冷渣機(jī)時，曾經(jīng)考察了許多冷渣機(jī)廠家和使用業(yè)績，在2007年改造冷渣系統(tǒng)中選擇“圣火冷渣機(jī)”，經(jīng)過多年使用，效果良好。本次選型選擇“圣火冷渣機(jī)”廠家，技術(shù)成熟可靠。通過2007年我廠安裝的冷渣機(jī)的核算數(shù)據(jù)，便于指導(dǎo)現(xiàn)在的選型。2007年我廠鍋爐排渣7.68t/h。選擇冷渣機(jī)4×5t/h，冷渣機(jī)實際裝機(jī)容量為實際排渣量的（4×5t/h）÷7.68t/h=2.604倍。冷渣機(jī)剛投入時期，效果相當(dāng)好，完全能滿足系統(tǒng)要求。但隨著時間流失，冷渣機(jī)部堵塞，效果就有所下降，需定期疏通才

35、能滿足現(xiàn)場需要。2010前的運行中經(jīng)驗說明，冷渣機(jī)選型時成功的。2010年來，我廠鍋爐燃燒煤矸石熱值逐漸下降，渣量增加，冷渣機(jī)就不能滿足系統(tǒng)需求。說明我們原來選擇的1.64倍余量不算大。下步選擇裝機(jī)容量時，應(yīng)考慮多點余量，裝機(jī)容量應(yīng)為實際排渣量得1.64倍以上，要1.64倍。冷渣機(jī)型號的選擇如下： 30.785t/h×1.64=50.49t/h 咨詢“圣火冷渣機(jī)”廠，目前該廠最大容量冷渣機(jī)為20t/h，實際冷渣可滿足16/h，16/h×4臺=54t/h50.49t/h 經(jīng)過“圣火冷渣機(jī)”20t/h冷渣機(jī)安裝尺寸與現(xiàn)場位置的比對，并繪制成草圖，能夠安裝。 結(jié)論：選擇4臺20t

36、/h “圣火冷渣機(jī)”廠生產(chǎn)的冷渣機(jī)。2.5.5 排渣系統(tǒng)工藝：2.5.5.1工藝一： 凝結(jié)水最大水量通過冷渣機(jī)回收熱量，經(jīng)計算，只能回收13.96t/h爐渣的熱量，為避免冷渣機(jī)超溫，多余的16.825t/h爐渣通過礦車排渣系統(tǒng)排放。通過2.5.4條選擇的冷渣機(jī)，完全能夠達(dá)到排放13.96t/h爐渣的要求。 礦車排渣通過測試，來去路途為45分鐘，放滿1t礦車時間為10分鐘左右。也就是說排渣一個工作循環(huán)時間為15分鐘，一小時可以進(jìn)行4個工作循環(huán)。每個工作循環(huán)應(yīng)排除渣量為： (16.825t/h÷4次/h)=4.2t/次為保證滿足鍋爐渣需連續(xù)慢放的原則，礦車排渣點設(shè)置4個，一次排放4個礦車

37、。工藝如下： 爐渣：30.785t/h從鍋爐中排除緩沖漏斗13.96t/h渣進(jìn)冷渣機(jī)普通皮帶渣倉16.825t/h渣進(jìn)礦車排渣系統(tǒng)傾倒渣場堆放凝結(jié)水：汽輪機(jī)系統(tǒng)的凝汽器凝結(jié)水泵冷渣機(jī)除氧器給水泵鍋爐 此工藝優(yōu)點：爐渣部分進(jìn)冷渣機(jī)，最大限度的回收熱量，多余的爐渣直接排放。經(jīng)濟(jì)效益最好。缺點：雙系統(tǒng)運行，操作復(fù)雜；鏟車裝車轉(zhuǎn)運有揚塵。工藝二： 爐渣全部通過冷渣機(jī)，凝結(jié)水量不夠，就搞個循環(huán)系統(tǒng)，讓部分凝結(jié)水部循環(huán)，循環(huán)凝結(jié)水用專用的玻璃鋼冷卻塔來冷卻，將多余的熱量外散出去，從而解決凝結(jié)水量的不足。工藝如下爐渣：爐渣鍋爐中排除緩沖漏斗渣進(jìn)冷渣機(jī)普通皮帶渣倉凝結(jié)水：汽輪機(jī)系統(tǒng)的凝汽器凝結(jié)水泵冷渣機(jī)除氧器

38、給水泵鍋爐冷渣機(jī)出口旁路門帶機(jī)冷塔的冷卻水系統(tǒng)低溫冷卻水冷卻循環(huán)泵 此工藝優(yōu)點：爐渣全部進(jìn)冷渣機(jī)，系統(tǒng)簡化，機(jī)械化程度高，鍋爐連續(xù)排渣，運行更穩(wěn)定。缺點：需多耗損電能來冷卻循環(huán)水，需再建一個400t的料倉，投資大點。2.5.5.2鍋爐排渣系統(tǒng)布置圖 排渣系統(tǒng)兩種工藝，經(jīng)有關(guān)人員研討，最好選擇工藝一所述，冷渣系統(tǒng)和排渣系統(tǒng)并列的方式，布置圖如下。 鍋爐房現(xiàn)場位置所限，雙系統(tǒng)是否布置得下，見鍋爐、礦車、冷渣機(jī)、皮帶相關(guān)位置圖，如下。從圖中知道，現(xiàn)場是可以布置的。2.6 鍋爐與系統(tǒng)改造中的土建基礎(chǔ)，引送風(fēng)機(jī)土建基礎(chǔ)等。 鍋爐爐膛位置改動，重型爐墻變輕型爐墻，螺旋給料機(jī)改給料皮帶，引送風(fēng)機(jī)更新增容需新

39、作土建基礎(chǔ)。2.7 引送風(fēng)機(jī)等新增設(shè)備的冷卻水系統(tǒng)。 引、送風(fēng)機(jī)的安全關(guān)系與鍋爐運行安全息息相關(guān)，冷卻水安裝可切換兩路。2.8 鍋爐煙氣除塵系統(tǒng)原來的電除塵設(shè)計的入口粉塵濃度在60mg/m3以下，煙氣量為8萬m3。改造后，煙氣粉塵濃度可能高達(dá)180 mg/m3，比原來大3倍，且煙氣量為14萬m3 ，也比原來大得多，電除塵器不能滿足改造后除塵的要求，需要增容擴(kuò)建。2.9 鍋爐煙氣脫硫系統(tǒng)原來鍋爐煙氣脫硫系統(tǒng)是以含硫量2500mg/m3進(jìn)行設(shè)計安裝的,當(dāng)燃料增加3倍后，其中硫份絕大多數(shù)將進(jìn)入煙氣中，使煙氣中的SO2含量遠(yuǎn)超2500mg/m3，有可能達(dá)6000mg/m3，且煙氣量的增加脫硫系統(tǒng)不能承

40、受。新建一套脫硫系統(tǒng)，形成一爐一塔的配置，才能滿足鍋爐煙氣脫硫的要求。且改變了原來公用一塔相互間的影響。3 汽輪機(jī)系統(tǒng)3.1 汽輪機(jī)本體某市選煤發(fā)電廠汽輪機(jī)是由12000kw.h機(jī)組改裝而成，可以不進(jìn)行改造就能發(fā)7000kw.h電量，經(jīng)過多次專業(yè)會討論，本次汽輪機(jī)不進(jìn)行改造。只需安排下列項目：汽輪機(jī)進(jìn)行大修工作。2#汽輪機(jī)需解決振動過大問題，聘請安裝公司解決。為適應(yīng)負(fù)荷提高的要求，要增加進(jìn)汽量。調(diào)解氣門的開度、同步器、錯油門、一次脈沖油壓、二次脈沖油壓需進(jìn)行適量調(diào)整。所有調(diào)整需通過動、靜態(tài)試驗進(jìn)行確證，72h試運行中根據(jù)情況，作停機(jī)調(diào)整。主油泵油壓、輔助油泵油壓、直流油泵油壓、保安油壓、危機(jī)遮

41、斷器維持不變，按原汽輪機(jī)說明書調(diào)整和試驗。3.2 循環(huán)水冷卻系統(tǒng)2010年8月12日專題研討會上，已確定了循環(huán)水系統(tǒng)暫時不考慮改造，以下容只作參考。編寫的目的是為以后系統(tǒng)完善提高指導(dǎo)，本次改造中預(yù)留后手。3.2.1 改造前循環(huán)水系統(tǒng)核算 電廠循環(huán)水系統(tǒng)主要冷卻發(fā)電機(jī)、汽輪機(jī)、潤滑油系統(tǒng)，避免超溫?fù)p壞設(shè)備和系統(tǒng)。在機(jī)組改造，需要驗算的重要容。3.2.1.1 6000kw.h機(jī)組凝結(jié)水量核算2×6000kw.h汽輪機(jī)，3.43Mpa蒸汽進(jìn)氣量為2×6000kw.h×5kg/kw.h=60t一級抽氣8.84Mpa,4t/h,二級抽氣抽氣0.192Mpa,0.10t/h，

42、三級抽氣0.07 Mpa,1.90t/h。抽氣率：12t÷60t=20%。進(jìn)凝結(jié)器的蒸汽量=60t-2×（4t/h+0.10t/h+1.90t/h）=48t/h,溫度4360。凝結(jié)水量48 t/h。3.2.1.2 6000kw.h機(jī)組蒸汽凝結(jié)成凝結(jié)水放出熱量核算48 t/h的蒸汽變換成凝結(jié)水放出的熱量計算：查閱鍋爐房實用設(shè)計手冊第7葉，表1.3得，60蒸汽的比焓是：2609.9kj/kg,凝結(jié)水的比焓為225.97 kj/kg。48 t/h的60蒸汽凝結(jié)為水放出的熱量：（2609.9kj/kg-225.97 kj/kg）×48 t/h =114428640 kj/

43、h3.2.1.3 冷卻6000kw.h汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)需要的循環(huán)冷卻水量核算：我們以2010年7月份31天，每日1#汽輪機(jī)循環(huán)冷卻水進(jìn)出口水溫最高值的平均值來進(jìn)行驗算。日期12345678910111213141516進(jìn)水41424240404142424038384040414141出水48484846464747494745454646474747日期171819202122232425262728293031進(jìn)水403940414141424141413944454545出水484646474747484747484752525151進(jìn)水溫度平均值為：41.1 出水溫度平均值為：47.45

44、。查閱鍋爐房實用設(shè)計手冊第9頁表127，得：41.1的比焓：172.07 kj/kg，47.45的比焓：198.63 kj/kg每kg循環(huán)冷卻水帶走的熱量為：198.63 kj/kg-172.07 kj/kg=26.56335 kj/kg凝結(jié)器換熱效率取90%，48 t/h的60蒸汽凝結(jié)為水放出的熱量 Q蒸汽，2×6000kw發(fā)電機(jī)本體發(fā)出的熱量為2×615550kj/h（數(shù)據(jù)來源于汽輪機(jī)廠QF6-2-101.5增容改造可行性分析報告），需要循環(huán)冷卻水帶走，需要其水量為： （114428640 kj/h+2×615550kj/h）÷26.56335 kj

45、/kg=4354109.7kg/h=4354.109 t/h計算結(jié)果和現(xiàn)場情況是吻合的，我廠現(xiàn)在2×6000kw,在夏季需啟動3臺×2020t/h循環(huán)泵才能滿足要求。3.2.2 改造后2×7000kw.h機(jī)組循環(huán)水系統(tǒng)核算：3.2.2.1 2×7000kw.h機(jī)組凝結(jié)水量核算：2×7000kw.h汽輪機(jī)，3.43Mpa蒸汽進(jìn)氣量為2×7000kw.h×5kg/kw.h=70t抽氣率以20%計算，進(jìn)凝結(jié)器的蒸汽量為：70×（1-20%）=56t,凝結(jié)水量56 t/h。3.2.2.2 7000kw.h機(jī)組蒸汽凝結(jié)成凝結(jié)

46、水放出熱量核算56 t/h的蒸汽變換成凝結(jié)水放出的熱量計算：查閱鍋爐房實用設(shè)計手冊第7葉，表1.3得，60蒸汽的比焓是：2609.9kj/kg,凝結(jié)水的比焓為225.97 kj/kg。56 t/h的60蒸汽凝結(jié)為水放出的熱量：（2609.9kj/kg-225.97 kj/kg）×56 t/h =133500080kj/h3.2.2.3 冷卻7000kw.h汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)需要的循環(huán)冷卻水量核算（夏季）我們也以2010年7月份31天，每日1#汽輪機(jī)循環(huán)冷卻水進(jìn)出口水溫最高值的平均值來進(jìn)行驗算。進(jìn)水平均值為：41.1出水平均值為：47.45。查閱鍋爐房實用設(shè)計手冊第9頁表127，得：41.

47、1的比焓：172.07 kj/kg，47.45的比焓：198.63 kj/kg每kg循環(huán)冷卻水帶走的熱量為：198.63 kj/kg-172.07 kj/kg=26.56335 kj/kg凝結(jié)器換熱效率取90%，48 t/h的60蒸汽凝結(jié)為水放出的熱量，2×7000kw發(fā)電機(jī)本體發(fā)出的熱量為2×720302.3kj/h（數(shù)據(jù)來源于汽輪機(jī)廠QF6-2-101.5增容改造可行性分析報告），需要循環(huán)冷卻水帶走，其水量為： （133500080kj/h+2×720302.3kj/h）÷26.56335 kj/kg=5079957.33kg/h=5079.957

48、t/h改造后，夏季需要循環(huán)水量5079.957 t/h。鍋爐房實用設(shè)計手冊第281頁關(guān)于水泵并聯(lián)運行特性曲線，并聯(lián)泵的流量各泵流量疊加，還要由管道特性曲線，雙泵并聯(lián)運行，流量和要減10%,三泵運行，流量和減20%?，F(xiàn)有3臺2020t/h泵并聯(lián)運行的流量，3×2020t/h6060t/h（2020t/h×3）×80%=4848t/h所以3臺循環(huán)泵2020t/h泵運行，也達(dá)不到5079.957 t/h的要求。結(jié)論，若要機(jī)組在夏季帶2×7000kw.h的負(fù)荷，必須改造循環(huán)水系統(tǒng)，使系統(tǒng)循環(huán)水量達(dá)到5079.957 t/h，否則只有降負(fù)荷運行，根據(jù)多年運行經(jīng)驗，

49、在夏季，機(jī)組能夠帶2×6200kw.h負(fù)荷。3.2.2.4 冷卻7000kw.h汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)需要的循環(huán)冷卻水量核算（春秋季）3.2.2.4.1 進(jìn)凝汽器的蒸汽凝結(jié)成水放出的熱量：2×7000kw.h汽輪機(jī)，3.43Mpa蒸汽進(jìn)氣量為2×7000kw.h×5kg/kw.h=70t抽氣率以20%計算，進(jìn)凝結(jié)器的蒸汽量為：70×（1-20%）=56t,凝結(jié)水量56 t/h。查閱以前的運行記錄，春秋季凝結(jié)器排汽溫度以52計算，循環(huán)冷卻水進(jìn)水以33計算，出水以40計算。56 t/h的蒸汽變換成凝結(jié)水放出的熱量計算：查閱鍋爐房實用設(shè)計手冊第7頁，表1.3

50、得，52蒸汽的比焓是：2590kj/kg,凝結(jié)水的比焓為225.67 kj/kg。56 t/h的60蒸汽凝結(jié)為水放出的熱量：（2590kj/kg-225.67 kj/kg）×56 t/h =132402480kj/h3.2.2.4.2 春秋季需要的循環(huán)冷卻水量為：我們也以循環(huán)冷卻水進(jìn)水以33計算，出水以40計算，查閱鍋爐房實用設(shè)計手冊第9頁表127，得：33的比焓：138.203 kj/kg，40的比焓：167.47 kj/kg每kg循環(huán)冷卻水帶走的熱量為：167.47 kj/kg-138.203 kj/kg=29.267 kj/kg凝結(jié)器換熱效率取90%，48 t/h的60蒸汽凝結(jié)

51、為水放出的熱量，需要循環(huán)冷卻水帶走，其水量為： 132402480kj/h ÷29.267 kj/kg=4523951.2kg/h=4523.95t/h改造后，2×7000kw.h機(jī)組春秋季需要循環(huán)水量4523.95t/h。結(jié)論，若要機(jī)組在春秋季帶2×7000kw.h的負(fù)荷，必須3臺2020t/h循環(huán)泵同時運行，帶來不穩(wěn)定因素。改造循環(huán)水系統(tǒng)，使兩臺泵并聯(lián)運行循環(huán)水量達(dá)到4523.95t/h。根據(jù)多年運行經(jīng)驗，若雙泵并聯(lián)運行，在春秋季，機(jī)組能夠帶2×6500kw.h負(fù)荷。3.2.3 全年帶2×7000kw.h負(fù)荷，循環(huán)水泵的選型計算： 只要能保

52、證夏季負(fù)荷滿負(fù)荷，就能滿足全年2×7000kw.h滿負(fù)荷要求。從3.2.2.3條中我們知道5079.957 t/h循環(huán)水量才能滿足2×7000kw.h滿負(fù)荷要求。根據(jù)鍋爐房實用設(shè)計手冊關(guān)于水泵并聯(lián)的特性曲線，我們按雙水泵并聯(lián)為雙泵流量和的90%計算。（5079.957 t/h÷2）÷90%=2822t/h結(jié)論：要滿足全年帶2×7000kw.h負(fù)荷，3臺循環(huán)泵需更新為流量2900 m3/h的水泵，兩臺運行，1臺備用。否則，只能分時段帶負(fù)荷，冬季帶負(fù)荷能力最強(qiáng)，春秋季次之，夏季最弱。3.2.4 全年帶7000kw.h負(fù)荷，循環(huán)水管道核算： 循環(huán)泵增

53、容改造的同時，循環(huán)水管道也應(yīng)驗算，要與之匹配。輸水系統(tǒng)能力不等于水泵出力的簡單相加，是由水泵特性曲線、泵系特性曲線、管道特性曲線共同決定的。3.2.4.1全年帶7000kw.h負(fù)荷，循環(huán)水母管應(yīng)滿足如下要求查閱鍋爐房使用設(shè)計手冊第407頁8-2式：當(dāng)流速取1.5 m/s時 Dn=594.5=594.5×=1111.557mm當(dāng)流速取2.5 m/s時 Dn=594.5=594.5×=861mmDn：管道徑，mmG:介質(zhì)的質(zhì)量流量，單位t/h，7000kw機(jī)組夏季需要循環(huán)冷卻水量在第4.2.2條中已計算出5025.724 t/h。v:介質(zhì)的比體積，m3/kg，查閱鍋爐房實用設(shè)計

54、手冊第7頁表1-25得，低壓給水母管中水的比體積0.0010434 m3/kg:介質(zhì)流速，m/s，查閱鍋爐房實用設(shè)計手冊第406頁表8-6得1.52.5 m/s，本說明取值2.5 m/s核算結(jié)果說明，要滿足2×7000kw機(jī)組的循環(huán)水母管直徑在861mm1112mm之間。選取1000mm3.2.4.2全年帶7000kw.h負(fù)荷，循環(huán)泵進(jìn)出口管道的核算：查閱鍋爐房使用設(shè)計手冊第407頁8-2式：泵進(jìn)口流速取1 m/s時 Dn=594.5=594.5×=1034.133mm泵出口流速取2 m/s時 Dn=594.5=594.5×=731.24mm選型改造后循環(huán)水泵進(jìn)口

55、管道直徑為1050×8，出口740×8經(jīng)過實際測量，某市選煤發(fā)電廠循環(huán)水系統(tǒng)，循環(huán)泵進(jìn)口管道直徑680×5，循環(huán)泵出口管道直徑540×5，出口閘門D500，系統(tǒng)母管直徑640×5，凝汽器進(jìn)出水管直徑430×5，閘門D400。所以原有冷卻水管道，不能滿足改造后系統(tǒng)需要。3.2.4.3 全年2×7000kw.h負(fù)荷，改造前、后的循環(huán)水系統(tǒng)圖：3.3 凝結(jié)器改造3.3.1凝結(jié)器傳熱面積核算：（1）采取類比方法計算：某市選煤發(fā)電廠6000kw機(jī)組與560凝汽器相匹配，增容至6000kw時面積應(yīng)為：A=(560×7000)&

56、#247;6000=653.33m2從4.1.1中得知2×6000kw機(jī)組凝結(jié)器交換的熱量114428640 kj/h，2×7000kw機(jī)組凝結(jié)器交換的熱量133500080kj/hA=(560×13350080)÷114428640=653.33m2（2）凝結(jié)器傳熱面積核算：查閱汽輪機(jī)設(shè)備與運行電力工業(yè)，第408頁22-12式，凝結(jié)器傳熱面積計算：Aco=Q÷(Ktac)得：Aco=Q÷(Ktac)=(133500080kj/h×0.2388kcal/kj) ÷(2000 kcal/m2.h.×22)=

57、698 m2Q:蒸汽凝結(jié)時，單位時間傳給冷卻水的熱量，kcal/h。K:凝結(jié)器的總體傳熱系數(shù)，kcal/m2.h.,取2000 kcal/m2.htac:對數(shù)平均溫差，。查閱某市選煤發(fā)電廠運行記錄，取223.3.2 凝汽器選型：有以上計算知道凝結(jié)器換熱面積698 m2，這里取值700 m2。因汽輪機(jī)、發(fā)電機(jī)空間位置固定。凝汽器的高度保持原安裝尺寸不變，寬度方向可適量放寬200mm左右，長度方向有1米以上空間。選型不可選擇標(biāo)準(zhǔn)型，只能定制。3.4 抽氣系統(tǒng)某市選煤發(fā)電廠汽輪機(jī)抽氣系統(tǒng)采用C-7.06-20kg/h主抽氣器，CD-19.6-60kg/h輔助抽氣器，JQ-10/10m2汽封加熱器。一方面因汽輪機(jī)功率提高，需抽氣的量增加，原有抽氣系統(tǒng)已不能滿足要求，另一方面，是為了降低汽輪機(jī)系統(tǒng)的凝結(jié)水溫度，用于鍋爐冷渣系統(tǒng)冷卻用水。原有抽氣系統(tǒng)，需要用凝結(jié)水來冷卻抽氣器以維持抽氣器真空，造成凝結(jié)水溫升高。若改造為射水式抽氣器，將降低凝結(jié)水溫1015射水式抽氣器有兩個抽氣口，主抽氣口抽取凝汽器空氣，輔助抽氣口抽取軸封漏氣。抽氣器的選型，由廠家制定，在合同協(xié)議中約定，先使用后付款的方