中級電焊工理論考試題及答案

1、中級電焊工理論考試題及答案一 選擇題 (選擇正確答案,將相應(yīng)字母填入括號)1.能夠完整地反映晶格特征的最小幾何單元稱為(B)A晶粒B晶胞C晶面D晶體2. (B)的目的是使晶核長大速度變小A 熱處理B 變質(zhì)處理C 冷處理D 強(qiáng)化處理3. 金屬發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變時(shí)與 ( D )一樣是在恒溫下進(jìn)行的A 金屬蠕變B 金屬強(qiáng)化C 金屬變形D 金屬結(jié)晶4.金屬在固態(tài)下隨溫度的改變,由一種晶格轉(zhuǎn)變?yōu)榱硪环N晶格的現(xiàn)象稱為( C)A 晶格轉(zhuǎn)變B 晶體轉(zhuǎn)變C 同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變D 同素同構(gòu)轉(zhuǎn)變5.二元合金相圖是通過(C)方法建立起來的A模擬B計(jì)算C試驗(yàn)D分析6.碳溶于面心立方晶格的Fe 中所形成固溶體稱為(B)A 鐵素體

2、B 奧氏體C 滲碳體D 萊氏體7.碳溶于 (D)的 Fe中所形成的組織稱為奧氏體A 金屬晶體B 密排立方晶格C面心立方晶格 D 體心立方晶格8.鐵碳相圖上的共析線是(D)線。AACDB ECFCPSDDGS9.鐵碳相圖中的GS線是冷卻時(shí)奧氏體析出鐵素體的開始線, 奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變是(B)A 碳在奧氏體中溶解度達(dá)到飽和的結(jié)果B 溶劑金屬發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變結(jié)果C 奧氏體發(fā)生共析轉(zhuǎn)變的結(jié)果D 溶質(zhì)金屬發(fā)生同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變的結(jié)果10.合金組織大多數(shù)屬于 (C)A 金屬化合物 B 單一固溶體C 機(jī)械混合物D 純金屬11.熱處理是將固態(tài)金屬或合金用適當(dāng)?shù)姆绞竭M(jìn)行(D ) 以獲得所需組織結(jié)構(gòu)和性能的工藝。 A

3、加熱冷卻B 加熱保溫 C 保溫冷卻D 加熱、保溫和冷卻12.熱處理方法雖然很多 ,但任何一種熱處理都是由 (A)三個(gè)階段組成的。A 加熱、保溫和冷卻B 加熱、保溫和轉(zhuǎn)變C 正火淬火和退火D 回火淬火和退火13.正火與退火相比,主要區(qū)別是由于正火冷卻速度快,所以獲得的組織 (A)比退火高 些。A 較細(xì)、強(qiáng)度、硬度B 較粗、強(qiáng)度、硬度C 較細(xì)、塑性、硬度D 較粗、塑性、硬度14.共析鋼在冷卻轉(zhuǎn)變時(shí) , 冷卻速度越大 ,珠光體組織的片層間距越小,強(qiáng)硬度 ( A) A越高B 越低 C 不變 D 與冷卻速度無關(guān)15.工件出現(xiàn)硬度偏高這種退火缺陷時(shí),其補(bǔ)救方法是 (A)A 調(diào)整加熱和冷卻參數(shù)重新進(jìn)行一次退

4、火。 B 進(jìn)行一次正火C 進(jìn)行一次回火D 以上均不行16.合金鋼的性能主要取決于它的(C) , 但可以通過熱處理的方法改變其組織和性能 A 工藝性能B 機(jī)械性能C 化學(xué)成份D 物理性能17.淬火鋼回火時(shí),隨著回火溫度的提高, 其機(jī)械性能變化趨勢是(A)A 強(qiáng)硬度提高 ,塑韌性提高。 B 強(qiáng)硬度降低 ,塑韌性降低。C 強(qiáng)硬度提高 ,塑韌性降低 D 強(qiáng)硬度降低 ,塑韌性提高。18. 35 號鋼鑄造后存在魏氏體組織, 再經(jīng)正火處理后, 得到均勻細(xì)小的鐵素體與(A) , 合機(jī)械性能大大改善。A 珠光體,B 奧氏體C 滲碳體,D 萊氏體19.對于過共析鋼,要消除嚴(yán)重的網(wǎng)狀二次滲碳體, 以利于球化退火,

5、則必須進(jìn)行 (C)A 等溫退火 B 擴(kuò)散退火 C 正火 D 安全退火20.中溫回火的溫度是(C)A 150250,B350500,C500600 D 25035021.鍛鋼一般加熱獲得奧氏體組織,這時(shí)它的 (C)便于塑性變形加工。A 強(qiáng)度高、塑性好B 強(qiáng)度高、塑性差C 強(qiáng)度低、塑性好D 強(qiáng)度低、塑性差22.鍛鋼時(shí)一般加熱后獲得(D)組織。A 滲碳體B 珠光體C 鐵素體D 奧氏體23.為消除合金鑄錠及鑄件在結(jié)晶過程中形成的枝晶偏析, 采用的退火方法為(D) A完全退火B(yǎng) 等溫退火C 球化退火D 擴(kuò)散退火24.貝氏體組織中,機(jī)械性能最好的是(B)A 上貝氏體 , B 下貝氏體C 粒狀貝氏體D 球狀

6、貝氏體25.消除鑄件 , 焊接件及機(jī)加工件殘余內(nèi)應(yīng)力, 應(yīng)在精加工或淬火前進(jìn)行的退火方式是(B) A 擴(kuò)散退火B(yǎng) 去應(yīng)力退火 C 球化退火 D完全退火26.將鋼材或鋼件加熱到AC3 或 Acm以上 (D) ,保溫適當(dāng)?shù)臅r(shí)間后, 在靜止的空氣中冷 卻的熱處理工藝稱為正火。A1020 B 2030 C 4060 D305027.回火時(shí)決定鋼的組織和性能的主要因素是回火溫度, 回火溫度可根據(jù) (C)的力學(xué)性 能來選擇。A 設(shè)計(jì)方案 B 施工要求C 工件要求 D 加工速度28.當(dāng)奧氏體晶粒均勻細(xì)小時(shí),鋼的強(qiáng)度 , 塑韌性的變化是 ( C)A 強(qiáng)度增高 , 塑韌性降低B強(qiáng)度降低 ,塑韌性增高C 強(qiáng)度增高

7、 , 塑韌性增高 , D 強(qiáng)度降低 ,塑韌性降低29.粒狀珠光體與片狀珠光體相比,粒狀珠光體 (C)A 強(qiáng)度低而塑性高B 強(qiáng)度高而塑性低C 強(qiáng)度高塑性高D 強(qiáng)度低塑性低30.化學(xué)熱處理是指在一定溫度下,在含有某種化學(xué)元素的活性介質(zhì)中,向鋼件 (A)從 而改變鋼件表面化學(xué)成分以獲得預(yù)期組織和性能的一種熱處理方法。A 表面滲入某種化學(xué)元素B 內(nèi)部滲入某種化學(xué)元素C 表面感應(yīng)某種化學(xué)元素D 內(nèi)部感應(yīng)某種化學(xué)元素31. (B)的基本過程由分解,吸收和擴(kuò)散三部分組成。A 滲碳處理B 化學(xué)熱處理C 碳氮處理 D 熱處理32.滲碳處理的目的是使零件表面具有高的硬度,耐磨性及疲勞強(qiáng)度, 而心部具有 (A)A

8、較高的韌性B 較低的韌性 C 較高的塑性D 較低的塑性33.能獲得球狀珠光體組織的熱處理方法是(B)A 完全退火B(yǎng) 球化退火C 去應(yīng)力退火D 再結(jié)晶退火36.電路中某點(diǎn)的電位就是該點(diǎn)與電路中(A)A 零電位點(diǎn)之間的電壓B 零電位點(diǎn)之間的電阻C 參考點(diǎn)之間的電壓D 參考點(diǎn)之間的電阻37.電動(dòng)勢是衡量電源將(A)本領(lǐng)的物理量A 非電能轉(zhuǎn)換成電能B 電能轉(zhuǎn)換成非電能C 熱能轉(zhuǎn)換成電能D 電能轉(zhuǎn)換成熱能38.電流通過導(dǎo)體的熱量,除了與導(dǎo)體的電阻與通電時(shí)間成正比外,還 (C)A 與電流強(qiáng)度成正比B 與電流強(qiáng)度成反比C 與電流強(qiáng)度的平方成正比D 與電流強(qiáng)度的平方成反比39.全電路歐姆定律的內(nèi)容是, 全電路

9、中的 (B) 與電源的電動(dòng)勢成正比, 與整個(gè)電路中的電阻成反比。A 電阻 B 電流強(qiáng)度C 電壓D 電感強(qiáng)度40.在串聯(lián)電路中,電壓的分配與(A) ,即阻值越大的電阻所分配的電壓越大,反之電壓越小。A 電阻成正比B 電阻成反比C 電阻平方成正比D 電阻平方成反比41.在并聯(lián)電路中,電流的分配 (A)關(guān)系A(chǔ) 與電阻成反比B 與電阻成正比C 與電壓成正比D 與電壓成反比。42.并聯(lián)電路的總電阻一定比任何一并聯(lián)電阻的(B)A 阻值大B 阻值小C 電流的值大D 電流的值小43.基爾霍夫第二定律的內(nèi)容是: 在任意電路中(B)的代數(shù)和恒等到于各電阻上電壓降 代數(shù)和。A電流B電動(dòng)勢C電阻D電感44. (B)大

10、小與磁路長度成正比, 與鐵芯截面積成反比。A磁體B磁阻C磁通D磁極45. (A)是利用通電的鐵芯線圈吸引銜鐵從而產(chǎn)生牽引力的一種電器A 電磁鐵B 磁阻器C 磁力線D 電抗器46.鐵磁材料對 (C)的阻力稱為磁阻A磁體B磁場C磁通D磁阻47.磁通是描述磁場在(A)的物理量A 空間分布B 個(gè)點(diǎn)性質(zhì)C 具體情況D 空間曲線48.通電導(dǎo)體在磁場中受到電磁力的大小與(B)A 導(dǎo)體中的電流成正比,與導(dǎo)體在磁場中的有效長度成反比B 導(dǎo)體中的電流及導(dǎo)體在磁場中的有效長度成正比C 導(dǎo)體中的電流及導(dǎo)體在磁場中的有效長度成反比D 導(dǎo)體中的電流成反比,與導(dǎo)體在磁場中的有效長度成正比49.電流流過導(dǎo)體的熱量除了與(A)

11、外還與電流強(qiáng)度平方成正比A 導(dǎo)體電阻及通電時(shí)間成正比B 電容強(qiáng)度成反比C 電感強(qiáng)度成正比D 電感強(qiáng)度成反比50. (B)是描述磁場在空間分布的物理量A磁阻B磁通C磁場D磁勢51.空氣電離后由(A)組成A 電子和正離子B 原子C 分子 D 中性粒子52.在焊接電弧中陰極發(fā)射的電子向(B)區(qū)移動(dòng)A陰極B陽極C焊件D焊條端頭52. 焊接時(shí) ,陰極表面溫度很高 ,陰極中的電子運(yùn)動(dòng)速度很快 ,當(dāng)電子的動(dòng)能大于陰極內(nèi)部正電荷的吸引力時(shí), 電子即沖出陰極表面,產(chǎn)生 (B)A 熱電離B 熱發(fā)射C 光電離D 電場發(fā)射53.細(xì)絲CO2 氣體保護(hù)焊時(shí) ,由于電流密度大, 所以其 (B)曲線為上升區(qū)。A 動(dòng)特性B 靜

12、特性C 外特性D 平特性54.鎢極氬弧焊在大電流區(qū)間焊接時(shí),靜特性為 (A)A 平特性區(qū)B 上升特性區(qū)C 陡降特性區(qū)D 緩降特性區(qū)55.鎢極氬弧焊在(B)區(qū)間 , 靜特性曲線為平特性區(qū)A 小電流B 大電流C 不變電流D 恒電流56.手弧焊正常施焊時(shí),電弧的靜特性曲線為U 形曲線的 (C)A 陡降段B 緩降段C 水平段D 上升段57.埋弧自動(dòng)焊在正常電流密度下焊接時(shí)其靜特性為(A)A 平特性區(qū)B 上升特性區(qū)C 陡特性區(qū)D 緩降特性區(qū)58.手弧焊時(shí)與電流在焊條上產(chǎn)生的電阻熱無關(guān)的是( D)A 焊條長度B 焊條金屬的電阻率C 電流強(qiáng)度D 藥皮類型59. 仰焊時(shí)不利于焊滴過渡的力是 ( A ) A 重

13、力 B 表面張力 C 電磁力 D 氣體吹力60. 焊接薄板時(shí)的熔滴過渡形式是 ( D )過渡A粗滴B細(xì)滴C噴射D短路61.焊接化學(xué)冶金過程中的電弧的溫度很高一般可達(dá)( C)A600800 B10002000 C60008000 D 9000950062. 當(dāng)溶渣的堿度為 ( A )時(shí) ,稱為酸性渣A<1.5B 1.6C1.7D1.863.當(dāng)熔渣堿度為(D) 時(shí)稱為堿性渣A1.2B 1.4C 1.5D >1.564. 焊接時(shí)硫的主要危害是產(chǎn)生 ( C )缺陷A氣孔B飛濺C裂紋D冷裂紋65. 用堿性焊條焊接時(shí) ,焊接區(qū)的氣體主要是 ( A )ACO2+COBN2+CO2CCO2+ 水蒸

14、汽DN2+H266.焊縫中的偏析,夾雜 , 氣孔缺陷是在焊接熔池的(A)過程中產(chǎn)生的A 一次結(jié)晶B二次結(jié)晶C 三次結(jié)晶D 一次和二次結(jié)晶67. 低碳鋼由于結(jié)晶區(qū)間不大所以 ( C )不嚴(yán)重。A 層狀偏析B 區(qū)域偏析C 顯微偏析D 火口偏析68.低碳鋼二次結(jié)晶后的組織是(B)AA+FBF+PCA+Fe3CDP+Fe3C69.在焊接熱源作用下,焊件上某點(diǎn)的(A)過程稱焊接熱循環(huán)。A 溫度隨時(shí)間變化B 速度隨時(shí)間變化 C溫度隨熱場變化D 溫度隨速度變化70. 在焊接接頭中 ,由熔化母材和填充金屬組成的部分叫( B)A 熔合區(qū)B 焊縫C熱影響區(qū)D正火區(qū)71.不易淬火鋼焊接熱影響區(qū)中綜合性能最好的區(qū)域是

15、(B)A 過熱區(qū)B 正火區(qū)C 部分相變區(qū)D 原結(jié)晶區(qū)72.細(xì)絲二氧化碳保護(hù)焊時(shí), 熔滴應(yīng)該采用 (A)過渡形式A短路B顆粒狀 C噴射 D滴狀73CO2氣體保護(hù)焊時(shí) , 用的最多的脫氧劑是 ( A)A .Si MnB .C SiC .FeMnD.C Fe74CO2 氣體保護(hù)焊常用焊絲牌號是(C)A.HO8AB . HO8MnAC. HO8Mn2SIAD HO8Mn2A75細(xì)絲 CO2 氣體保護(hù)焊的焊絲伸出長度為(B) mmA <8B815C1525D >2576貯存CO2 氣體的氣瓶容量為 (C) LA10B25C 40D4577二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的生產(chǎn)率比手弧焊高(B)A12倍 B

16、 2.54倍C 45倍 D56倍78二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)使用的焊絲直徑在1mm以上的半自動(dòng)焊槍是用 ( B) A拉絲式焊槍B 推絲式焊槍C 細(xì)絲式焊槍D粗絲水冷焊槍79 二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí)應(yīng)(A)A 先通氣后引弧B 先引弧后通氣C 先停氣后熄弧D 先停電后停送絲80 細(xì)絲二氧化碳焊的電源外特性曲線是(A)A 平硬外特性B 陡降外特性C 上升外特性D 緩降外特性81粗絲二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊的焊絲直徑為( C)A 小于 1.2mmB 1.2mmC 1.6mmD 1.21.5mm82(A)二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊屬于氣 渣聯(lián)合保護(hù)A 藥芯焊絲B 金屬焊絲C 細(xì)焊絲D 粗焊絲83二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊時(shí), 所用

17、二氧化碳?xì)怏w的純度不得低于( C)A80%B 99%C 99.5%D 95%84用 CO2氣體保護(hù)焊焊接10mm厚的板材立焊時(shí) ,宜選用的焊絲直徑是()A0.8mmB 1.01.6mmC0.61.6mmD 1.8mm85 貯存二氧化碳?xì)怏w氣瓶外涂() 色,并標(biāo)有二氧化碳字樣。A白B黑C紅D綠86 氬弧焊的特點(diǎn)是()A 完成的焊縫性能優(yōu)良B 焊后焊件變形大C 焊后焊件應(yīng)力大D 可焊的材料太少87 氬弧比一般焊接電弧()A 容易引燃B 穩(wěn)定性差C 有陰極破碎作用D 熱量分散88 熔化極氬弧焊的特點(diǎn)是()A 不能焊銅及銅合金B(yǎng) 用鎢作電級C 焊件變形比TIG 焊大D 不采用高密度電流89 熔化極氬弧

18、焊在氬氣中加入一定量的氧,可以有效地克服焊接不銹鋼時(shí)的()環(huán)境A 陰極破碎B 陰極飄移C 晶間腐蝕D 表面氧化90 TIG 焊接鋁鎂合金時(shí) , 應(yīng)采用 () 焊絲A絲 331B 絲321C 絲311D 絲30191氬氣和氧氣的混合氣體用于焊接低碳鋼及低合金鋼時(shí), 氧氣的含量可達(dá) () A 5% B10%C15%D 20%92氬氣和氧氣的混合氣體焊接不銹鋼時(shí), 氧氣的含量一般為 ()A15%B 510%C1020%D2025%93有關(guān)氬弧焊特點(diǎn) ,下列說法不正確的是()A 焊縫性能優(yōu)良B 焊接變形大C 焊接應(yīng)力小D 可焊的材料多94焊接銅及其合金時(shí), 采用 Ar+He混合氣體可以改善焊縫金屬的

19、()A 潤濕性 B 抗氧化性C強(qiáng)度D抗裂性95鎢極氬弧焊的代表符號是()AMEGB TIGCMAGDPMEG96惰性氣體中氬氣在空氣中的比例最多, 按體積約占空氣的 ()A2.0%B 1.6%C0.93%D0.78%97 一般等離子弧在噴嘴口中心的溫度可達(dá)()A2500 B10000 C20000 D1200098 對自由電弧的弧柱進(jìn)行強(qiáng)迫“壓縮 ”, 就能獲得導(dǎo)電截面收縮得比較低小, 能量更加集中, 弧柱中氣體幾乎可達(dá)到全部等離子體狀態(tài)的電弧, 就叫 ()A 等離子弧B 自由電弧C 等離子體D 直流電弧99 在 ()之間產(chǎn)生的等離子弧稱為非轉(zhuǎn)移弧A 電極與焊件B 電極與噴嘴C 電極與焊絲D

20、電極與離子100 在電極與噴嘴之間建立的等離子弧稱為()A 非轉(zhuǎn)移弧B 轉(zhuǎn)移弧C 聯(lián)合型弧D 雙弧101 等離子弧焊槍中 , () 內(nèi)縮的原因是為了避免在焊縫中產(chǎn)生夾鎢缺陷。A 噴嘴 B 焊絲C 鎢極D 等離子弧發(fā)生器102() 的優(yōu)點(diǎn)之一是,可以焊接極薄的金屬構(gòu)件A 鎢極氬弧焊B微束等離子弧焊C 熔化極惰性氣體保護(hù)焊DCO2 氣體保護(hù)焊103 等離子弧焊接是利用等離子焊槍所產(chǎn)生的()來熔化金屬的焊接方法。A 高溫鎢極氬弧B 高溫手工電弧C 高溫氣刨碳弧D 高溫等離子弧104 焊接0.01mm厚的超薄件時(shí) ,應(yīng)選用焊接方法是()A 手工電弧焊B 窄間隙焊C 微束等離子焊D 細(xì)絲二氧化碳?xì)怏w保護(hù)

21、焊105 等離子弧焊接應(yīng)采用()外特性電源。A 陡降B上升 C水平D緩降106 大電流等離子弧焊的電流范圍為()A50500安 B550600安 C650700安 D8001000安107對自由電弧的弧柱進(jìn)行強(qiáng)迫“壓縮 ”就能獲得導(dǎo)電截面收縮的比較小, 能量更加集中, 弧柱上氣體幾乎可達(dá)到()就叫等離子弧A 部分等離子體狀態(tài)的電弧B 全部等離子狀態(tài)的電弧C 部分自由狀態(tài)的電弧D 全部直流狀態(tài)的電弧108 利用電流通過液體熔渣所產(chǎn)生的電阻熱來進(jìn)行焊接的方法稱為()A 電阻焊B 電弧焊C 氬弧焊D 電渣焊109 當(dāng)采用 ()電渣焊時(shí) ,為適應(yīng)厚板焊接 ,焊絲可作橫向擺動(dòng)。A絲極B板極C熔嘴D管狀1

22、10板極電渣焊多用于大斷面中長度小于() M 的短焊縫。A1.5B 2C 3D3. 5111電渣焊可焊的最大焊件厚度要達(dá)到()A 1米B2 米 C3 米 D4 米112 電渣焊主要缺點(diǎn)是()A 晶粒細(xì)小B 晶粒均勻C 晶粒粗大D 晶?；?13 電渣焊不宜焊接下列()材料A1Cr18Ni9TiB 16MnC Q235 AD 15CrMo114 電渣焊通常用于焊接板厚()以上的焊件。A 10mmB 20mmC 30mmD40mm115 下列焊接方法屬于壓焊的是()A電渣焊B釬焊C點(diǎn)焊D氣焊116 有關(guān)壓焊概念正確的是() jA 對焊件施加壓力但不能加熱B 對焊件施加壓力且加熱C 對焊件施加壓力,

23、加熱或不加D 以上都有對117 金屬的焊接性是指金屬材料對()的適應(yīng)性。A 焊接加工B 工藝因素C 使用性能D 化學(xué)成份118 影響焊接性最大的元素是()A硅B錳C銅D碳119 鋼的碳當(dāng)量 ()時(shí) , 其焊接性較難焊的材料A>0.6%B <0.6%C >0.4%D <0.4%120 當(dāng)采用() 電渣焊時(shí) ,為適應(yīng)厚板焊接, 焊絲可作橫向擺動(dòng)。A 絲極B 板極C熔嘴D管狀121 鋼的碳當(dāng)量Ce 小等于0.4% 時(shí) ,其焊接性 ()A優(yōu)良B較差C很差D一般122 焊接 ()最容易在焊接普通低合金結(jié)構(gòu)鋼時(shí)出現(xiàn)。A 冷裂紋B 熱裂紋C 再熱裂紋D 層狀撕裂123 16Mn 鋼在

24、 ()焊接時(shí)應(yīng)進(jìn)行適當(dāng)預(yù)熱A 小厚度結(jié)構(gòu)B 常溫條件下C 低溫條件下D 小細(xì)性結(jié)構(gòu)12418MnMoNB焊前預(yù)熱的溫度為 ()A小 于50B50100 C100150D 大等于150 125 焊接18MnMoNb鋼材時(shí) ,宜選用的焊條是 ()AE7515D2BE4303CE5015D E5016126() 在低溫條件下焊接應(yīng)適當(dāng)?shù)念A(yù)熱。A16Mn鋼 B 低碳鋼 C Q235D 20g127普通低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時(shí)最容易出現(xiàn)的焊接裂紋是() A 熱裂紋B 冷裂紋 C 再熱裂紋D 層狀撕裂128 焊接下列 () 鋼具有再熱裂紋的問題A20GB16MnC Q235D 15CrMO129 焊接低合金結(jié)構(gòu)

25、鋼時(shí), 在焊接接頭中產(chǎn)生的焊接裂紋有() A 熱裂紋和再熱裂紋B 冷裂紋。熱裂紋和再熱裂紋C 延遲裂紋D 冷裂紋。再熱裂紋130 珠光體耐熱鋼焊接性差是因?yàn)殇撝屑尤肓?)元素ASiMnBMOCrCMnPDSTi131 采用 ()焊接珠光體耐熱鋼時(shí)焊前不預(yù)熱A 氬弧焊B 埋弧焊C 手弧焊DCO2 氣體保護(hù)焊132 不銹鋼產(chǎn)生晶間腐蝕的危險(xiǎn)區(qū)是()A150250 B250350 C350450 D450500 133奧氏體不銹鋼中主要元素是 ()A錳和碳 B鉻和鎳 C鈦和鈮 D鋁和鎢134為避免晶間腐蝕 ,奧氏體不銹鈉中加入的穩(wěn)定化元素有() A 錳和硅B 鉻和碳C 鈦和鈮D 鋁和鎢135球墨鑄鐵

26、焊接時(shí) ,產(chǎn)生裂紋的可能性比灰鑄鐵 ()A 大得多 B 小得多 C 一樣 D 以上均有可能136球墨鑄鐵熱焊時(shí)選取用的焊條是()AEZCBEZVCEZCQD 鑄 607137 防止焊縫出現(xiàn)白口具體措施是()A 增大冷卻速度B 減少石墨化元素C 增大冷卻速度減少石墨化元素D 減少冷卻速度增大石墨化元素138 二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊焊接灰鑄鐵時(shí),應(yīng)用的焊絲牌號是()AH08Mn2SIBH08ACH08MnADH08或 H 08MnA139 手工鎢極氬弧焊焊接鋁鎂合金時(shí),應(yīng)采用 ()A絲331B絲321C絲311D絲301140 鋁及鋁合金焊接時(shí),熔池表面生成的氧化鋁薄膜熔點(diǎn)高達(dá)()A1025 B285

27、0 C2050 D3000141鈦及鈦合金焊接時(shí)對加熱溫度超過()的熱影響區(qū)和焊縫背面也要進(jìn)行保護(hù)。A300 B400 C 500 D600142紫銅的熔化極氬弧焊應(yīng)采用()A 直流正接B 直流反接C 交流電D 交流或直流反接143 紫銅手弧焊時(shí)電源應(yīng)采用()A 直流正接B 直流反接C 交流電D 交流或直流反接144 強(qiáng)度等級不同的普低鋼 , 進(jìn)行焊接時(shí) ,應(yīng)根據(jù) ()選擇預(yù)熱溫度A 焊接性好的材料B 焊接性差的材料C 焊接性中性值D 焊接性好的和差的都可以145 紫銅的熔化極氬弧焊電源采用()A 直流正接B 直流反接C 交流電D 交流或直流正接146 平板對接焊產(chǎn)生殘余應(yīng)力的根本原因是焊接時(shí)

28、()A 中間加熱部分產(chǎn)生塑性變形B 中間加熱部分產(chǎn)生彈性變形C 兩則金屬產(chǎn)生彈性變形D 焊縫區(qū)成分變化147物體在力的作用下變形,力的作用卸除后變形即消失, 恢復(fù)到原來形狀和尺寸,這種變形是 ()A 塑性變形B 彈性變形C 殘余變形D應(yīng)力變形148 焊后殘留在焊接結(jié)構(gòu)內(nèi)部的焊接應(yīng)力,就叫做焊接 ()A 溫度應(yīng)力B 組織應(yīng)力C 殘余應(yīng)力D 凝縮應(yīng)力149 焊后由于焊縫的橫向收縮使得兩連接件間相對角度發(fā)生變化的變形叫作() A 彎曲變形B 波浪變形C 橫向變形D 角變形150 對于長焊縫的焊接采用分段退焊的目的是()A 提高生產(chǎn)率B 減少變形C 減少應(yīng)力D 減少焊縫內(nèi)部缺陷151 對于 ()的焊接

29、 , 采用分段退焊的目的是減少變形A 點(diǎn)焊縫B 對稱焊縫C 長焊縫D 短焊縫152 焊后為消除應(yīng)力 ,應(yīng)采用 ()方法。A消氫處理B淬火C退火D正火153焊接結(jié)構(gòu)的使用條件是多種多樣的,當(dāng)構(gòu)件在低溫工作或沖擊載荷工作時(shí),容易發(fā)生 ()A 蠕變 B 腐蝕性破壞 C 脆性破壞D 塑性破壞154焊接熱過程是一個(gè)不均勻加熱的過程, 以致在焊接過程中出現(xiàn)應(yīng)力和變形, 焊后便導(dǎo)致焊接結(jié)構(gòu)產(chǎn)生 ()A 整體變形B 局部變形C 殘余應(yīng)力變形和殘余變形D 殘余變形155 為了減少焊件變形 ,應(yīng)選擇 ()A X 型坡口 B I 型坡口 C 工字梁 D 十字形工件156 減少焊接殘余應(yīng)力的措施不正確的是()A 采取

30、反變形B 先焊收縮較小焊縫C 錘擊焊縫D 對構(gòu)件預(yù)熱157 焊后 ()在焊接結(jié)構(gòu)內(nèi)部的焊接應(yīng)力 ,就叫做焊接殘余應(yīng)力A延伸B壓縮C凝縮D殘留158 由于焊接時(shí) , 溫度分布 ()而引起的應(yīng)力是熱應(yīng)力A不均勻B均勻C不對稱D對稱159 焊后為消除焊接應(yīng)力應(yīng)采用() 方法A消氫處理B淬火C退火D正火160() 變形對結(jié)構(gòu)影響較小同時(shí)也易于矯正A彎曲B整體C局部D波浪161 焊接件變形是隨著結(jié)構(gòu)剛性的增加而()A不變B減少C增大D相等162() 工件的變形矯正主要用輾壓法。A 厚板 B 薄板C 工字梁D 十字形工件163 焊接結(jié)構(gòu)的角變形最容易發(fā)生在()的焊接上 ,A V型坡口 B I型坡口 C U

31、型坡口 D X型坡口164 由于焊接時(shí)溫度不均勻而引起的應(yīng)力是()A 組織應(yīng)力B 熱應(yīng)力C 凝縮應(yīng)力D 以上均不對165 下列試驗(yàn)方法中,屬于破壞性檢驗(yàn)的是()A 機(jī)械性能檢驗(yàn)B 外觀檢驗(yàn)C 氣壓檢驗(yàn)D 無損檢驗(yàn)166 外觀檢驗(yàn)一般以肉眼為主 , 有時(shí)也可利用 ()的放大鏡進(jìn)行觀察A35倍 B 510倍 C 815倍 D1020倍167外觀檢驗(yàn)不能發(fā)現(xiàn)的焊縫缺陷是()A咬肉B焊瘤C弧坑裂紋 D內(nèi)部夾渣168水壓試驗(yàn)壓力應(yīng)為壓力容器工作壓力的()倍A1.01.25B1.251.5C1.51.75D1.752.0169對低壓容器來說氣壓檢驗(yàn)的試驗(yàn)壓力為工作壓力的()倍A1B1.2C1.151.2D

32、 1.21.5170疲勞試驗(yàn)是用來測定焊接接頭在交變載荷作用下的()A強(qiáng)度B硬度C塑性D韌性171 疲勞試驗(yàn)是用來測定()在交變載荷作用下的強(qiáng)度A 熔合區(qū)B 焊接接頭C 熱影響區(qū)D 焊縫172 彎曲試驗(yàn)是測定焊接接頭的()A彈性B塑性C疲勞D硬度173 磁粉探傷用直流電脈沖來磁化工件,可控測的深度為() mmA3 4B45C56D 67174 外觀檢驗(yàn)?zāi)馨l(fā)現(xiàn)的焊接缺陷是()A 內(nèi)部夾渣B 內(nèi)部氣孔C 咬邊 D 未熔合175 焊接電流太小,層間清渣不凈易引起的缺陷是()A未熔合B氣孔C夾渣D裂紋176 產(chǎn)生焊縫尺寸不符合要求的主要原因是焊件坡口開得不當(dāng)或裝配間隙不均勻及() 選擇不當(dāng)A 焊接工藝

33、參數(shù)B 焊接方法C 焊接電弧D 焊接線能量177 造成咬邊的主要原因是由于焊接時(shí)選用了()焊接電流 ,電弧過長及角度不當(dāng)。A 小的B大的 C相等D不同178 焊接過種中 , 熔化金屬自坡口背面流出, 形成穿孔的缺陷稱為()A燒穿B焊瘤C咬邊D凹坑179 造成凹坑的主要原因是() , 在收弧時(shí)未填滿弧坑A 電弧過長及角度不當(dāng)B 電弧過短及角度不當(dāng)C 電弧過短及角度太小D 電弧過長及角度太大180 焊絲表面鍍銅是為了防止焊縫中產(chǎn)生()A氣孔B裂紋C夾渣D未熔合181焊接時(shí) , 焊縫坡口鈍邊過大, 坡口角度太小, 焊根未清理干凈, 間隙太小會(huì)造成() 缺陷A氣孔B焊瘤C未焊透D凹坑182 焊接時(shí) ,

34、 接頭根部未完全熔透的現(xiàn)象叫()A氣孔B焊瘤C凹坑D未焊透183 焊接電流太小 ,易引起 ()缺陷A咬邊B燒穿C夾渣D焊瘤184 嚴(yán)格控制熔池溫度 () 是防止產(chǎn)生焊瘤的關(guān)鍵A 不能太高B 不能太低C 可能高些D 可能低些185 焊接時(shí)常見的內(nèi)部缺陷是()A 弧坑。夾渣。夾鎢。裂紋。未熔合和未焊透B 氣孔。咬邊。夾鎢。裂紋。未熔合和未焊透C 氣孔。夾渣焊瘤 裂紋。未熔合和未焊透D 氣孔。夾渣夾鎢 裂紋。未熔合和未焊透186 預(yù)防和減少焊接缺陷的可能性的檢驗(yàn)是()A 焊前檢驗(yàn)B 焊后檢驗(yàn)C 設(shè)備檢驗(yàn)D 材料檢驗(yàn)187 外觀檢驗(yàn)不能發(fā)現(xiàn)的焊縫隙缺陷是()A 咬肉 B 焊瘤C 弧坑裂紋D 內(nèi)部夾渣1

35、88 下列不屬于焊縫致密性試驗(yàn)的是()A 水壓試驗(yàn)B 氣壓試驗(yàn)C 煤油試驗(yàn)D 機(jī)械性能試驗(yàn)189 滲透探傷前 , 應(yīng)對受檢查表面進(jìn)行清理的范圍是()A 10mmB 20mmC 30mmD 40mm190() 焊件焊縫內(nèi)部缺陷常用超聲波檢驗(yàn)來擦測。A大厚度B中厚度C薄D各種191 破壞性檢驗(yàn)是從焊件或試件上切取試樣, 或以產(chǎn)品的 ()試驗(yàn) ,以檢查其各種力學(xué)性能 , 搞腐蝕性能的檢驗(yàn)方法A 整體破壞B 局部破壞C 整體疲勞D 局部疲勞192X射線檢查焊縫厚度小于30mm時(shí),顯示缺陷的靈敏度()A低B高C一般D很差193 焊縫質(zhì)量等級中,焊縫質(zhì)量最好的是()ABCD194 下列不屬于破壞性檢驗(yàn)的方

36、法是()A 煤油試驗(yàn)B 水壓試驗(yàn)C 氨氣試驗(yàn)D 疲勞試驗(yàn)195 對低壓容器來說,氣壓試驗(yàn)的試驗(yàn)壓力是工作壓力的()A1.15倍 B1.2 倍 C1.25倍 1.5倍 D1.15倍 1.2倍196 照相底片上呈不同形狀的點(diǎn)式長條缺陷是()A.裂紋B. 未焊透C夾渣D氣孔197 照相底片上 , ()缺陷常為一條斷續(xù)或連續(xù)的黑直線。A 裂紋B 夾渣 C 氣孔 D未焊透198測定焊縫外形尺寸的檢驗(yàn)方法是()A 外觀檢驗(yàn)B 破壞性檢驗(yàn)C 致密檢驗(yàn)D 探傷檢驗(yàn)199白剛玉磨料可以磨下列材料()A高速鋼 B鋁C 硬質(zhì)合金 D寶石200工作或刀具運(yùn)動(dòng)的一個(gè)循環(huán)內(nèi),刀具與工件之間沿進(jìn)給運(yùn)動(dòng)方向的相對位移叫()A

37、 線能量B 進(jìn)給量 C 位移量 D 切削量201焊接用的工裝既能使焊接工件處于最有利的位置, 同時(shí)還能采用最適當(dāng)?shù)?() A焊條直徑 B焊接電流 C 焊接設(shè)備 D焊接工藝方法202乙炔發(fā)生器蓋上的()厚度應(yīng)該是0.10mmA 安全閥B 防爆膜鋁片C 連接螺紋D保險(xiǎn)器203 輕便直線切割機(jī)不適于完成的工作是()A 直線 B 圓周C 直線坡口切割D 三角形204氣焊紫銅時(shí) ,應(yīng)使焰心至熔池表面保持的距離是()A 14mmB 25mmC 36mmD 47mm205熱焊法氣焊鑄鐵時(shí)預(yù)熱溫度為()A 200350B 200450C 200550D200650206CG2 150型仿形氣割機(jī)使用的乙炔壓力

38、是()A低壓B中壓C高壓D臨界壓力207為了提高焊接生產(chǎn)的綜合經(jīng)濟(jì)效益, 除掌握材料和能源的消耗之外, 還應(yīng)掌握 () A市場動(dòng)態(tài)信息B 質(zhì)量反饋信息C焊接生產(chǎn)人員情況信息D新材料、新工藝、新設(shè)備應(yīng)用信息208 卷板機(jī)上軸輥數(shù)目最多是()A二根B三根C四根D五根209對施工單位和人員來說絕對不允許不按圖紙施工,同時(shí)也絕對不允許擅自更改() A 交工日期B 施工預(yù)算C施工要求D施工概算210 氧氣壓力表裝上以后 ,要用板手把線扣擰緊 ,至少要擰 ()扣A3B4C5D6二,判斷題()1.在一定溫度下, 從均勻的固溶體中同時(shí)析出兩種( 或多種 ) 不同晶體的組織轉(zhuǎn)變過程叫共晶轉(zhuǎn)變()2.馬氏體的硬度

39、、塑性取決于馬氏體的碳濃度。()3.熱處理的實(shí)質(zhì)是使鋼在固態(tài)范圍內(nèi), 通過加熱 , 保溫和冷卻的方法, 改變內(nèi)部組織結(jié) 構(gòu)從而改變其性能的一種工藝()4.球化退火的目的是改善切削加工性能。()5.對于金屬晶體來說 , 增加位錯(cuò)密度或降低位錯(cuò)密度都能增加金屬的強(qiáng)度。()6.體心立方晶格的間隙中能容納的雜質(zhì)原子或溶質(zhì)原子往往比面心立方晶格要多。()7. 在常溫的金屬 ,其晶粒越大 ,金屬的強(qiáng)度 ,硬度越大。()8.合金的力學(xué)性能取決于構(gòu)成它的相的種類、數(shù)量、形態(tài)和分布特點(diǎn)。()9.相平衡是指合金中幾個(gè)相共存而不發(fā)生變化的現(xiàn)象()10.“軟氮化 ”指的是滲氮處理。()11.滲碳零件必須用中 ,高碳鋼

40、或中高碳合金鋼來制造。()12.低溫回火主要用于各種大中型彈簧夾頭及某些承受沖擊的零件()13.零件滲碳后必須進(jìn)行淬火和高溫回火。()14.并聯(lián)電路的總電阻一定比任何一個(gè)并聯(lián)電阻的阻值小。()15.電位是指某點(diǎn)與參考點(diǎn)間的電壓。()16.漏磁通是指在初級繞組中產(chǎn)生的交變磁通中, 一部分通過周圍空氣的磁通。()17.在電路中 , 有功功率與視在功率之比稱為功率因數(shù)。()18.磁力線是互不交叉的閉合曲線,在磁體外部磁力線方各是由N級指向 S級()19. 某元素的逸出功越小 ,則其產(chǎn)生電子發(fā)射越容易()20.鎢極氬弧焊在大電流區(qū)間焊接時(shí),其靜特性為下降特性區(qū)()21.由于陰極的斑點(diǎn)壓力較陽極大,所以反接時(shí)的熔滴過渡較正接時(shí)困難()22.焊條直徑越大 ,所產(chǎn)生的電阻熱就越大()23.焊縫中心形成的熱裂紋往往是區(qū)域偏析的結(jié)果()24.氫不但會(huì)產(chǎn)生氣孔 ,也會(huì)促使形成延遲裂紋。()25.熔滴過渡的特點(diǎn)在很大程度決定了焊接電弧的穩(wěn)定性()26.減少焊縫含氧量最有效的措施是加強(qiáng)對電弧區(qū)的保護(hù)