支撐架計(jì)算書(shū) (1)

1、扣件式鋼管支架樓板支撐安全計(jì)算書(shū)說(shuō)明：樓梯洞口剔鑿支撐安全計(jì)算是根據(jù)木?？奂桨迥Ｖ误w系設(shè)計(jì)計(jì)算。一、計(jì)算依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 13020112、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-20035、建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-2013二、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm120樓板邊長(zhǎng)L(m樓板邊寬B(m模板支架高度H(m）主梁布置方向垂直于樓板長(zhǎng)邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m立柱橫向間距l(xiāng)b(m水平桿步距h1(m計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20

2、11次梁間距a(mm300次梁懸挑長(zhǎng)度a1(mm200主梁懸挑長(zhǎng)度b1(mm200可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1結(jié)構(gòu)表面要求表面外露剪刀撐(含水平）布置方式普通型模板荷載傳遞方式可調(diào)托座立桿自由端高度a(mm500材料參數(shù)主梁類型矩形木楞主梁規(guī)格80×80次梁類型矩形木楞次梁規(guī)格50×100面板類型覆面木膠合板面板規(guī)格12mm(克隆、山樟平行方向鋼管類型48×3荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa/架體底部墊板面積A(m2是否考慮風(fēng)荷載否架體搭設(shè)省份、城市四川(省綿陽(yáng)市(市地面粗糙度類型/簡(jiǎn)圖：縱向剖面圖1橫向剖面圖2三、面板驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定

3、面板可按簡(jiǎn)支跨計(jì)算，根據(jù)施工情況一般樓板面板均擱置在梁側(cè)模板上，無(wú)懸挑端，故可按簡(jiǎn)支跨一種情況進(jìn)行計(jì)算，取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、強(qiáng)度驗(yàn)算A.當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k1kb=kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k×1kb=kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= kN/m（圖4） 可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1B.當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：

4、由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3khb=kN/mp11k=kN（圖5） 可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3khb=kN/mp2×1k=kN取最不利組合得：（圖6） 永久荷載控制的受力簡(jiǎn)圖（圖7） 面板彎矩圖Mmax= kN·m=Mmax/W=0.307×106N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k×h×b=kN/m（圖8） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡(jiǎn)圖（圖9） 撓度圖=mm=mm滿足要求四、次梁驗(yàn)算當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：計(jì)算

5、簡(jiǎn)圖：（圖10） 可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k1ka =kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k×1ka =kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= kN/m當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3kha=kN/mp11k=kN（圖11） 可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3kha=kN/mp2×1k=kN（圖12） 永久荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖13） 次梁彎矩圖(kN·mMm

6、ax= kN·m=Mmax/W=0.724×106/(83.333×103N/mm2f=15N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖14） 次梁剪力圖(kNVmax= kNmax=VmaxS/(Ib0=3.738×103×62.5×103/(341.333×104N/mm2= 2N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k×h×a=kN/m （圖15） 正常使用極限狀態(tài)下的受力簡(jiǎn)圖（圖16） 次梁變形圖(mmmax=mm= mm滿足要求五、主梁驗(yàn)算在施工過(guò)程中使用的木方一般為

7、4m長(zhǎng)，型鋼的主梁也不超過(guò)4m，簡(jiǎn)化為四跨連續(xù)梁計(jì)算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實(shí)際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設(shè)定為立桿的橫距方向。根據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008）第條規(guī)定：當(dāng)計(jì)算直接支撐次梁的主梁時(shí)，施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值(Q1k）可??；故主梁驗(yàn)算時(shí)的荷載需重新統(tǒng)計(jì)。將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過(guò)次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：×1.2G1k+(G2k+G3kha+1.4Q1ka=kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2×1.35G1k+(G2k+G3k×1ka=kN/m取最不利組合得：q=maxq

8、1,q2=kN此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖17） 次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3kha=kN/m此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖18） 次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=kNRkmax=kN還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=kN/m自重設(shè)計(jì)值為：×k=kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖19） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖20） 主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖1、抗彎驗(yàn)算（圖21） 主梁彎矩圖(kN·mMmax= kN·m=Mmax/

9、W= N/mm2f= 15N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖22） 主梁剪力圖(kNVmax= kNmax=QmaxS/(Ib0= N/mm2=2 N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖23） 主梁變形圖(mmmax= mm=mm滿足要求4、支座反力計(jì)算立柱穩(wěn)定驗(yàn)算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=kN六、立柱驗(yàn)算1、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算驗(yàn)算立桿長(zhǎng)細(xì)比時(shí)取k=1, 1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01= k1(h+2a=ml02=k2h =m取兩值中的大值l0=max(l01, l02=m=l0/i=210滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(頂部立桿段1=l01/i=根據(jù)1查JGJ130

10、-2011附錄得到=×1.2(G1k+(G2k+G3kh0+1.4(Q1k+Q2klalb=kNf=N1/(A=N/mm2=205N/mm2滿足要求3、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算(非頂部立桿段2=l02/i=根據(jù)1查JGJ130-2011附錄得到=××1.2×H×gk =kNf=N3/(A=N/mm2=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N=Rzmax= kNN= kNN=150kN滿足要求危險(xiǎn)性判斷計(jì)算書(shū)對(duì)于樓板模板支撐的危險(xiǎn)性判斷有以下四點(diǎn)：支撐架搭設(shè)高度、樓板的跨度、支撐架的總荷載、高大于寬的獨(dú)立支撐體系。A、 模板支撐搭設(shè)高