輪扣腳手架施工方案-6米

1、輪扣式鋼管支架工程方案工程名稱：施工單位：編 制 人：日 期：1、 編制依據(jù) 12、 工程參數(shù) 23、 輪扣主要構配件及說明 34、 搭建要求 45、 模板面板驗算 56、 次楞方木驗算 6七、主楞驗算 7八、立桿穩(wěn)定性驗算 8九、立桿底地基承載力驗算 9十、 梁支撐計算 10工程施工方案編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規(guī)程JGJ231-20103、建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ162-20084、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20115、混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范 GB50204-2002 （2011年版）6、混凝土結構設計

2、規(guī)范GB50010-20107、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）8、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2001（2006年版）9、鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）10、冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范（GB 50018-2002）11、木結構設計規(guī)范（GB50005-2003）12、混凝土模板用膠合板GB/T17656-200813、建筑施工手冊第四版（縮印本）14、危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質200987號）15、建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則（建質2009254號）工程參數(shù)樓板與支架參數(shù)碎樓板厚度0.12m支架高度6.0m立桿縱距1.2m立桿橫距0.

3、9m水平桿最大步距1.5m頂步步距1.5m伸出長度a 0.5m鋼管類型小 48X3.2面板竹膠合板 厚度：10mm次楞力木 50mmX 100mm, 1可距 0.3m雙鋼管布載分數(shù)永久福我新澆碎自重25kN/m3鋼筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.17kN/m可變福栽施工人員及設備柚鼓面板與次楞立桿3kN/m23kN1.5kN/m23kN/m2泵送碎、傾倒碎等未預見因素產(chǎn)生的荷載垂直永久何裁值乂 2%三、承插型輪扣腳手架主要構配件及說明3.1.1輪盤插銷節(jié)點應由焊接于立桿上的連接輪盤和水平桿桿端直插頭組成（圖3.1.1）。（a）組裝前（b）組裝后圖3.1.1輪盤插銷

4、節(jié)點1一連接輪盤；2一直插頭；3水平桿；4一立桿；5插銷孔；6插銷；7一連接套管3.1.2 水平桿桿端直插頭側面應為圓弧形，圓弧應與立桿外表一致；直插頭為下部窄上部寬的楔形。3.1.3 立桿連接輪盤應為可連接水平 4個方向直插頭的圓環(huán)形孔板。3.1.4 立桿的連接應采用立桿連接套管。3.1.5 立桿連接輪盤間距宜按 0.5m或0.6m模數(shù)設置，水平桿長度宜按 0.3m 模數(shù)設置。3.1.6 主要構配件種類、規(guī)格宜符合附錄 A的要求。3.1.7 支撐架結構自重可轉換為立桿沿高度承受的每延米支撐架所有構配件的重量，立桿每延米結構自重標準值宜按本規(guī)范附錄B采用。3.2 材料要求3.2.1 立桿、水平

5、桿鋼管應符合現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管GB/T 13793、低壓流體輸送焊接鋼管GB/T 3091及建筑腳手架用焊接鋼管 YB/T 4202 中規(guī)定的Q235普通鋼管的規(guī)定，其材料性能應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼 GB/T 700中規(guī)定的Q235普通鋼管的規(guī)定。3.2.2 立桿連接輪盤宜采用鋼板沖壓整體成型，其鋼板應符合現(xiàn)行國家標準碳 素結構鋼GB/T 700中Q345級鋼的要求，并經(jīng)600-650 C的時效處理；連接輪 盤也可采用鑄鋼制造，其機械性能應符合現(xiàn)行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件 GB/T 11352 中 ZG230-450的規(guī)定。3.2.3 水平桿直插頭應采用鑄鋼制造，其機械性能應符

6、合現(xiàn)行國家標準一般 工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352中ZG230-450的規(guī)定。3.2.4 立桿連接套管宜采用20號無縫鋼管，其材質性能應符合現(xiàn)行國家標準 結構用無縫鋼管GB/T 8162的規(guī)定；連接套管也可采用鑄鋼制造，其材質性能應符合現(xiàn)行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件GB/T 11352的ZG270-500的規(guī)定。3.2.5 立桿頂部可調托撐與底部可調底座的螺桿當采用實心碳素結構鋼制作 時，其材料機械性能應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼GB/T 700中Q235級鋼的規(guī)定；當采用結構用無縫鋼管時，其材料機械性能應符合現(xiàn)行國家標準 無縫 鋼管GB/T 8162中規(guī)定的20號無縫鋼管的規(guī)定。3.

7、2.6 可調托撐和可調底座的螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性 能應符合現(xiàn)行國家標準可鍛鑄鐵件GB/T 9440中KTH330-08的規(guī)定及現(xiàn)行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件 GB/T 11352中ZG270-500的規(guī)定。3.2.7 可調托撐U形頂托板和可調底座墊座板應采用碳素結構鋼制造，其材料 機械性能應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼和低合金結構鋼熱軋厚鋼板和鋼帶 GB/T 3274中的Q235a鋼的規(guī)定。3.2.8 剪刀撐所用的鋼管扣件應符合現(xiàn)行國家標準 鋼管腳手架扣件GB15831 的規(guī)定。四、搭建要求4.1 結構體系4.1.1 輪盤插銷式鋼管模板支撐架應根據(jù)建筑結構的實際情況，選取

8、適合的支撐架幾何參數(shù)，支撐架應傳力明確、構造簡單、空間幾何穩(wěn)定。不同地基高度的支撐架應進行可靠連接。4.1.2 輪盤插銷式鋼管模板支撐架結構應為有斜撐的空間規(guī)則框架式結構體系。4.1.3 封頂水平桿受輪盤位置限制，無法在連接輪盤部位采用帶直插頭的水平桿時，可采用扣件式鋼管與兩側輪盤插銷式鋼管立柱相連接作為封頂桿（圖6.1.3 ）,當模板支撐架的封頂桿兼作模板主楞時，封頂桿鋼管托梁應按照本規(guī)范第5.2.2條、第5.2.8條、第5.2.9條進行承載力和撓曲變形驗算。6.1.3 扣件式鋼管封頂桿1底模；2模板次楞；3扣件式鋼管封頂桿兼作模板主楞；4一頂步輪盤插銷 式鋼管水平桿；5一輪盤插銷式鋼管立桿

9、；6一輪盤節(jié)點；7一最頂連接輪盤（閑置）4.1.4 模板支撐架應為獨立的且?guī)毕驑嫾囊?guī)則空間框架受力結構，宜保證支撐架立桿在豎向荷載作用下的軸心受壓受力模式，并應符合下列規(guī)定：1單根立桿軸力設計值不宜大于20.0kN;2立桿頂部宜采用可調托撐方式傳遞豎向軸壓力；3立桿頂部承受扣件式鋼管封頂桿傳遞的豎向荷載時，水平桿對立桿的偏心距不應大于55mm計算中可不計入該偏心距引起的附加彎矩值。4.1.5 模板支撐架結構布置應確保外荷載傳力明確。4.1.6 嚴禁將模板支撐架與起重機械、施工腳手架等相連接。4.1.7 輪盤插銷式鋼管模板支撐架當采用扣件式鋼管作加固件、連墻件、斜撐時，應符合國家現(xiàn)行規(guī)范建筑

10、施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 130的有關規(guī)定4.2 構造要求4.2.1 輪盤插銷式鋼管模板支撐架的搭設高度應符合下列規(guī)定：1搭設高度應滿足支撐架承載力和穩(wěn)定性計算要求，且不得大于24ml2當采用輪盤間距不符合模數(shù)的立桿時，搭設高度不得超過8.0m。4.2.2 支撐結構的地基應符合下列規(guī)定：4.2.3 應堅實、平整，并應有排水措施；4.2.4 上應設置具有足夠強度和支承面積的墊板；4.2.5 構層上宜設可調底座或墊板；4.2.6 不足的地基土或樓板，應采取適當方法進行加固處理；4.2.7 土層，應有防凍脹措施；4.2.8 土、膨脹土、軟土應有防水措施；4.2.9 礎為土層時，立桿底部

11、與基礎頂面之間應設置木墊板，木墊板厚 度應不小于50mm寬度應不小于200mm長度應不小于2跨。4.2.10 支撐架各步縱向、橫向水平桿宜拉通設置，當立桿基礎表面存在高差時， 應按照如下要求進行調整：1高差不超過可調底座的調節(jié)范圍時， 可采用可調底座調整，調整后高低處 掃地桿應拉通(圖6.2.3-1 );I11-IJI32圖6.2.3-1基礎頂面高差較小時掃地桿構造1一掃地桿；2水平桿；3一立桿；4I輪盤節(jié)點；5可調底座2高差超過可調底座的調節(jié)范圍時，可利用立桿鋼管輪盤位差在底跨處形成 一個或多個底步距，配合可調底座進行調整，并將高低跨處的水平桿拉通，且高 處的立桿距邊坡上方邊緣不得小于 50

12、0mm(圖6.2.3-2 );3設置在坡面上的立桿底部應有可靠的固定措施。圖6.2.3-2基礎頂面高差較大時掃地桿構造1拉通掃地桿；2水平桿；3一立桿；4一輪盤節(jié)點；5可調底座；6低處掃地桿4.2.11 在立桿的最底部連接輪盤處設置一道縱、橫水平桿作為掃地桿，掃地桿距離地面高度不應超過550mm4.2.12 模板支撐架在立桿最頂端輪盤處設置一道水平桿作為封頂桿，當梁底封頂桿與板底水平桿不在同一高度上時，梁底封頂桿應向板底立桿雙向延長不少于 2個跨距并與立桿固定；立桿上端包括可調螺桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點 的長度a,不應超過650mme圖6.2.5 ）。圖6.2.5 帶可調托撐的立桿伸出頂

13、層水平桿的懸臂長度 （mm）1托座；2螺桿；3一調節(jié)螺母；4一立桿；5水平桿；6一輪盤節(jié)點4.2.13 立桿的底部可調底座、頂部可調托撐以及基礎應符合下列規(guī)定：1當立桿軸力設計值大于8kN時必須在立桿頂部設置可調撐托；2當立桿基礎頂面有高差時，立桿底部與基礎頂面之間應設置可調底座進行 調整；3螺桿伸出鋼管頂部或底部的可調節(jié)長度應滿足本規(guī)范附表A的規(guī)定；4底部可調底座、頂部可調托撐螺桿插入立桿內的長度均不得小于150mm5螺桿安裝時應保證上下同軸。4.2.14 輪盤插銷式鋼管模板支撐架應根據(jù)荷載大小、支模高度確定立桿間距，立桿間距應滿足立桿承載力計算結果，且不宜大于1.2m。4.2.15 支撐架

14、立桿布置應滿足以下原則：1支撐架縱向和橫向立桿應排列規(guī)則，應確保橫向成排、縱向成列；2立桿的布置位置和間距應當滿足支撐架承載力計算要求，同一支撐架的立 桿受力宜均勻，梁體下部宜沿梁縱向應設置主承立桿， 梁側設置輔助立桿，并應 符合下列規(guī)定：1）當梁截面面積不超過0.5m2時，梁下可不設置主承立桿（圖6.2.9-1 ）;圖6.2.9-1梁下不設置主承立桿構造1梁底模；2一模板次楞；3梁下扣件式鋼管封頂桿兼作模板主楞；4一板下頂步輪盤插銷式鋼管水平桿；5一輪盤插銷式鋼管立桿；6一輪盤節(jié)點2）當梁截面面積在0.5m20.8m2之間時，梁下宜設置1排主承立桿（圖6.2.9-2 );圖6.2.9-2 梁

15、下設置1排主承立桿構造1梁底模；2一模板次楞；3梁下扣件式鋼管封頂桿兼作模板主楞；4梁下頂 步輪盤插銷式鋼管水平桿；5一輪盤插銷式鋼管立桿；6一輪盤節(jié)點；7板下頂步輪盤插銷式鋼管水平桿3）當梁截面面積超過0.8m2時，宜在梁下設置多排加密立桿（圖6.2.9-3 ）;圖6.2.9-3梁下設置多排加密立桿構造1梁底模；2一模板次楞；3梁下扣件式鋼管封頂桿兼作模板主楞；4梁下頂 步輪盤插銷式鋼管水平桿；5一輪盤插銷式鋼管立桿；6一輪盤節(jié)點；7板下頂步輪盤插銷式鋼管水平桿4當遇柱時，宜采用抱柱連接措施，并應符合下列規(guī)定：1)抱柱鋼管應向相鄰支撐架延伸至少1跨并與相鄰支撐架利用扣件扣緊；2) 抱柱鋼管與

16、相鄰支撐架豎向框架的水平距離不應超過300mm(圖6.2.12 )。12圖6.2.12抱柱構造措施1 一結構柱；2相鄰支撐架豎向框架；3一抱柱水平桿6當支撐結構兩端均有墻體時，在水平剪刀撐的設置層宜將水平桿端采用可調底座或可調托撐與墻體頂緊。計算書五、模板面板驗算面板采用竹膠合板，厚度為10mm ,取主楞間距1.2m的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩 W= 1200 X 10 X 10/6=22000mm3;截面慣性矩 1= 1200 X 10X 10 X 10/12=100000mm4;(一)強度驗算1、面板按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.3m。2、荷載計算取均布

17、荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2X (25X 0.12+1.1X 0.12+0.3)+1.4X 3 X 1.2=9.98KN/mq1=1.2X (25X 0.12+1.1X 0.12+0.3)+1.4X 0.9X 3 X 1.2=9.48KN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= 9.98N/m 作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值 q2=1.2X 0.3X 1.2=0.432KN/m跨中集中荷載設計值 P=1.4X 3= 4.2KN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.lX9.98X0.32=0.09KN - m施

18、工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08X0.432X 0.32+0.213X 4.2 X 0.3=0.298KN - m取 Mmax=0.298KN M面板抗彎強度設計值f=25N/mm2；(T = Mmax /W=0.298 乂 106/25000=11.92N/mm2 f=25N/mm 2面板強度滿足要求!(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1.2X (25X0.12+1.1X0.12+0.3) =4.12KN/m ;面板最大容許撓度值: 300/400=0.8mm；面板彈性模量: E = 800

19、0N/mm2；v =0.677ql4/100EI=0.677X 4.12X 3004/100X 8000X 125000=0.23mm 0.8mm滿足要求!6、 次楞方木驗算次楞采用方木，寬度50mm,高度100mm，間距0.3m,截面抵抗矩 W和截面慣性矩I 分別為:截面抵抗矩 W =50X 100X 100/6=83333mm3;截面慣性矩 I =50X 100X100X 100/12=4166667mm4;(一)抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=0.9m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=

20、1.2X (25X 0.12+1.lX0.12+0.3)+1.4X 3 X 0.3=2.5KN/m q1=1.2X (25X 0.12+1.1X 0.12+0.3)+1.4X 0.9X 3 X 0.3= 2.37KN/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= 2.5KN/m 作為設計依據(jù)。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2X 0.3X 0.3=0.108KN/m跨中集中荷載設計值 P=1.4X 3= 4.2KN3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1= 0.1q1l2=0.lX2.5X 0.92=0.2KN - m施工荷載為集中荷載：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.08X 0.1

21、08X 0.92+0.213X 4.2X 0.9=0.811KN - m 取Mmax=0.811KN - m驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；(T = Mmax /W=0.811 乂 106/83333=9.732N/mm2 f=17N/mm2次楞抗彎強度滿足要求!(二)抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.6 X 2.5X 0.9=1.35KN施工荷載為集中荷載：V2= 0.6q2l+0.65P=0.6X 0.108X 0.9+0.65X 4.2=2.788KN取 V=2.788KN 驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=4.8N/mm 2；抗剪強度按下式

22、計算:弋=3V /2bh=3X 2.788X 103/2 X 50 X 100= 0.84N/mm2 fv=4.8N/mm2次楞抗剪強度滿足要求!(三)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 0.3X (25X0.12+1.1X0.12+0.3) =1.03KN/m次楞最大容許撓度值:900/250=3.6mm；次楞彈性模量: E = 10000N/mm2；v =0.677ql4/100EI=0.677X 1.03X 9004/100 X 10000X 4166667=0.11mm 3.6mm滿足要求!7、 主楞驗算主楞采用:雙鋼管截面抵

23、拒矩W=9.46cm3截面慣性矩I=22.72cm4(一)強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取3kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1= 1.2 X (25000X 0.12+1100X 0.12+300)+1.4X 3000 乂 0.3=2500N/mq1= 1.2 X (25000X 0.12+1100X 0.12+300)+1.4X 0.9 乂 3000 乂 0.3= 2370N/m根據(jù)以上兩者比較應取q1= 2500N/m作為設計依據(jù)。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1 X 2500X 0.9/1000=2.48kN

24、。次楞作用集中荷載P=2.48kN。最大彎矩Mmax=1.2kN.m ；主楞的抗彎強度設計值f=205N/mm2；(T = Mmax /W=1.2X 106/9.46 x 103= 127N/mm2 205N/mm2滿足要求(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q = 0.3X (25000X 0.12+1100X 0.12+ 300) =1030N/m=1.03N/mm;次楞最大支座力=1.1q1l=1.lXl.03X 1.2=1.36kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P,經(jīng)計算，主梁最

25、大變形值V=0.25mm。主梁的最大容許撓度值:1200.0/150=8mm，最大變形Vmax =0.25mm 8mm滿足要求!8、 立桿穩(wěn)定性驗算(一)風荷載計算基本風壓按0=0.45kN/m2。計算風荷載體形系數(shù)陷將支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標準建筑結構荷載規(guī)范表7.3.1 第 32 項和 36項的規(guī)定計算。支架的擋風系數(shù) ？ =1.2 X An/(la 乂 h)=1.2 乂 0.158/(1.2X 0.9)=0.176式中An =(la+h+0.325lah)d=0.158m2An 一步一跨內鋼管的總擋風面積。la 立桿間距，1.2m。 h步距，1.5m。d-鋼管外徑，0.048m。系數(shù)0

26、.325-支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：閭=1.2? =1.2X0.176=0.21無遮攔多排模板支架的體形系數(shù)：肉=閭=n( 1-4 2/1-4)=0.11 X (1-0.97 2/1-0.97)=0.224-風荷載地形地貌修正系數(shù)。n支架相連立桿排數(shù)。立桿段距地面計算高度H=6.0m,按地面粗糙度C類有密集建筑群的城市市區(qū)。風壓高度變化系數(shù)展=0.74。立桿段風荷載標準值k= 口肉0=0.74X 0.22X 0.45=0.073kN/m2風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值：Mw=0.9 x 1.4 co klah2/10=0.9X 1.4 乂 0.073X 1.2X1.52/

27、10= 0.026kN - m(二 )支架立桿軸心力設計值 不組合風荷載時：N=1.2 2 NGK+1.4 2 NQK =1.2 X (0.3+26.10X 0.12)X 1.2X 0.9+6X 0.17)+1.4X 1 X 1.2X0.9=6.98KN;組合風荷載時：N=1.22NGK+0.9 X 1.4 2 NQK =1.35 乂 (0.3+26.10 乂 0.12) X 1.2 X 0.9+4.3 X 0.17)+0.9X 1.4X 1X 1.2X0.9=6.83KN;(三 )立桿計算長度立桿計算長度按下式計算，并取較大值：L0=(1+2a)h=(1+2X0.63) X0.95=2.2m

28、 h頂部步距或底部步距(mm)；1 掃地桿離地高度與步距之比；2 頂部懸臂長度與步距之比； 1 和 2 中的較大值。L0 取 2.20,立桿長細比入=Lo/i=220.00/1.59=138 按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)6=0.357;(四 )立桿承載力驗算立桿截面抵抗矩(cm3)W= 4.73cm3;立桿Q235鋼材抗壓強度設計值f= 205N/mm2; 不組合風荷載立桿穩(wěn)定性計算：N /? A=6.98 義 103/0.357X 4.5X 102=43.45N/mm2 f=205N/mm2組合風荷載時立桿穩(wěn)定性計算：N / ? A+ Mw /W=6.83 乂 103/0.357

29、X 4.5X 102+0.026 X 106/4.73X 103=42.52+5.5=48.02N/mm2 f=205N/mm2立桿穩(wěn)定性滿足要求!9、 立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=6.98kN2、墊木底面面積A墊木作用長度 1.2m,墊木寬度 0.3m,墊木面積A=1.2 x 0.3=0.36m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak= 120kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數(shù)mf= 0.44、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N/A=6.98/0.36=19.39kN/m2 mffak=120X 0.4=48kN/m2滿足要求！。十、梁支撐計

30、算梁跨度方向圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為48X 3.50。一、參數(shù)信息：梁段信息：L1 ;1. 腳手架參數(shù)立柱梁跨度方向間距 l（m）:0.90 ；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）:0.30腳手架步距（m）:1.50 ；腳手架搭設高度（m）:6.00 ；梁兩側立柱間距（m）:1.20 ；承重架支設：多根承重立桿，木方頂托支撐；梁底增加承重立桿根數(shù)：2 ;2. 荷載參數(shù)模板與木塊自重（kN/m 2）:0.350 ；梁截面寬度 B（m）:0.400 ；混凝土和鋼筋自重（kN/m3）:25.000 ；梁截面高度 D（m）:0.900 ；傾倒混凝土荷載標準值（kN/m 2）:2.000

31、 ；施工均布荷載標準值（kN/m 2）:2.000 ；3. 木方參數(shù)木方彈T模量E（N/mm2）:9500.000 ;木方抗彎強度設計值（N/mm2）:13.000 ;木方抗剪強度設計值 （N/mnf）:1.300 ；木方的間隔距離（mm）:300.000 ；木方的截面寬度（mm）:80.00 ；木方的截面高度 （mm）:100.00 ；4. 其他采用的鋼管類型（mm）：48X3.5。扣件連接方式：雙扣件，扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80 ;二、梁底支撐的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1. 荷載的計算：(1) 鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q i = 25.000 X

32、 0.900 X 0.900=20.250 kN/m ;(2) 模板的自重線荷載(kN/m):q 2 = 0.350 X 0.900 X (2 X 0.900+0.400)/ 0.400=1.733 kN/m ;(3) 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計算得到，活荷載標準值P 1= (2.000+2.000) X 0.400 X 0.900=1.440 kN2. 木方楞的支撐力計算均布荷載 q = 1.2 X 20.250+1.2 X 1.733=26.379 kN/m ;集中荷載 P = 1.4 X 1.440=2.016 kN ;木方計算簡圖經(jīng)過計算得到從左到右各

33、木方傳遞集中力即支座力分別為:N1=6.334 kNN2=6.334 kN木方按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，木方的截面慣性矩I和截面抵抗矩 W分另J為：W=8.000I=8.0003義 10.000 義 10.000/6 = 133.33 cm ;4義 10.000 義 10.000 義 10.000/12 = 666.67 cm ;木方強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下均布荷載 最大彎距 截面應力q = 6.334/0.900=7.038 kN/mM =0.1ql2= 0.1 義 7.038 義 0.900 義 0.900= 0.570 kN.m

34、;g = M / W = 0.570 X 10/133333.3 = 4.276 N/mm2;木方的計算強度小于13.0 N/mm 2, 滿足要求!木方抗剪計算：最大剪力的計算公式如下Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.6截面抗剪強度計算值截面抗剪強度設計值X 7.038 X 0.900 = 3.801 kN ;T = 3 X 3800.520/(2 X 80.0002T = 1.300 N/mm2；100.000) = 0.713 N/mm2；5木方的抗剪強度計算滿足要求木方撓度計算:X 666.667 X 103)=0.411最大撓度考

35、慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下mm；最大變形 V= 0.677 X 5.865 X 900.000 4 /(100 X 9500.000木方的最大撓度小于900.0/250, 滿足要求!三、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96 頁，雙扣件承載力設計值取 16.00kN ,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80 ,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2.5）:R Rc其中Rc -扣件抗滑承載力設計值，取12.80

36、 kN ;R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；梁混凝土鋼筋等荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。五、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N i =6.334 kN ;腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2 X 0.129 X 6.000=0.930 kNN =6.334+0.930=7.264 kN;6-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l o/i查表得到; i-計算立桿的截面回轉半徑（cm） : i = 1.58；A -立桿凈截面面積 （cm 2） : A = 4.89 ;W -立桿凈截面抵抗矩 （cm3）

37、 : W = 5.08 ;（T-鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm 2）；2f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205.00 N/mm ；lo - 計算長度（m）;如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式 （1）或（2）計算lo = k 1uh（1）lo = （h+2a）k 1 -計算長度附加系數(shù)，按照表 1取值為：1.167 ；u -計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表 5.3.3 , u =1.700 ;a -立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度：a =0.300 m ；公式（1）的計算結果：立桿計算長度 Lo = k 1uh = 1.167 X 1.700 X 1.500 = 2.97

38、6 m ;Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000;由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)4 = 0.203 ;鋼管立桿受壓強度計算值；（T =7263.720/（0.203 X489.000） = 73.174 N/mm 2;立桿穩(wěn)定性計算b = 73.174 N/mm 2小于f = 205.00滿足要求!立桿計算長度 L = h+2a = 1.500+0.300 X 2 = 2.100 m/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000公式（2）的計算結果：由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)4 = 0.381 ;鋼

39、管立桿受壓強度計算值；（T =7263.720/（0.381 X489.000） = 38.987 N/mm 2;立桿穩(wěn)定性計算b = 38.987 N/mm 2小于f = 205.00滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式 （3）計算l = k k（h+2a）k 2 -計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.100 按照表2取彳t 1.007 ；公式（3）的計算結果：立桿計算長度 L = k 1k2（h+2a） = 1.167 X 1.007 x （1.500+0.300 X 2） = 2.468 mL0/i = 2467.855 / 15.800 = 156.000;由長細比lo/

40、i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)4 = 0.287 ;鋼管立桿受壓強度計算值；（T =7263.720/（0.287 X489.000） = 51.757 N/mm 2;立桿穩(wěn)定性計算b = 51.757 N/mm 2小于f = 205.00滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表1模板支架計算長度附加系數(shù)kl步距 hG）h0,90.9hl2 l ,2hl51 5h2.1kl1 2431,185I,167I,1B3表2模板支架計篁長度附加系數(shù)k2H隔）4h+2 威68m)IQ12141618253035401.35 101 014 1 02S1.039

41、1.0421.0541.0611.061 1.0S2I 1131 13T1 1551. 1731 44 101 012 1.0221.0311.0391 0471.0561.064 1.0721 0921 1111 1231. 1491 53 1.01.007 1.0151 C241.0311.0391.0471 055 1.0621.0791.0971 1141 1321 52 1.01.007 1.0141 0211 0291.0361.0431.051 1.0561.0T41.0901 1051 123i.ao i.oLOOT 1 0141 0201.0261.0331.0401.046 1.05