支架法現(xiàn)澆箱梁計算書

1、現(xiàn)澆箱梁支架驗算書1、現(xiàn)澆箱梁荷載分配分析1.1 單箱二室現(xiàn)澆箱梁斷面與面積疊加圖如下: 單箱二室現(xiàn)澆箱梁斷面圖 單箱二室箱梁面積疊加圖1.1.1、單箱二室現(xiàn)澆箱梁荷載計算(1、鋼筋混凝土荷載25cm厚頂及底板荷載:q1=0.25×2×26=13 (KN/m2;肋、腹板荷載:q2=2.1×26=54.6(KN/m2;橫梁荷載:q3=2.1×26=54.6 (KN/m2;翼板荷載:q4=0.45×26=11.7 (KN/m2。(2、模板計算荷載:q5=1.5 KN/m2。檔荷載:0.1m×0.1m×1m/0.3m×8

2、KN/m3=0.27KN/m2,芯模及支撐等為1倍木檔重量=(0.45+0.27×2 KN/m2,故可按1.5KN/m2計。(3、設(shè)備及施工均布活荷載:q6=2.5 kN/m2。(4、混凝土澆注沖擊荷載:q7 =2 kN/m2。(5、混凝土振搗荷載:q8=2 kN/m2。1.2 單箱四室現(xiàn)澆箱梁斷面與面積疊加圖如下: 單箱四室現(xiàn)澆箱梁斷面圖 單箱四室箱梁面積疊加圖1.2.1、單箱四室現(xiàn)澆箱梁荷載計算(1、鋼筋混凝土荷載25cm厚頂及底板荷載:q1=0.25×2×26=13 (KN/m2。肋、腹板荷載:q2=1.4×26=36.4 (KN/m2。橫梁荷載:

3、q3=1.4×26=36.4 (KN/m2。翼板荷載:q4=0.45×26=11.7 (KN/m2。(2、模板計算荷載:q5=1.5 KN/m2。的木檔荷載:0.1m×0.1m×1m/0.3m×8KN/m3=0.27KN/m2,芯模及支撐等為1倍木檔重量=(0.45+0.27×2 KN/m2,故可按1.5KN/m2計(3、設(shè)備及施工均布活荷載:q6=2.5 kN/m2。(4、混凝土澆注沖擊荷載:q7 =2 kN/m2。(5、混凝土振搗荷載:q8=2 kN/m2。2、單箱二室現(xiàn)澆箱梁支架驗算本標段支架法單箱二室現(xiàn)澆箱梁,梁高2.1m,主

4、要為主線2號橋和AK0+632.7匝道橋,主要采用滿堂支架及鋼管柱工字鋼門洞支架施工,本計算以AK0+632.7匝道橋為例對滿堂支架及鋼管柱工字鋼門洞支架進行驗算。2.1、模板受力驗算底模板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度,本項目現(xiàn)澆箱梁(梁高為2.1m時在橫梁下底模板受力最大,僅驗算該處模板受力即能滿足要求。現(xiàn)澆箱梁底模板受力按三跨連續(xù)梁進行計算,詳見底模板為受彎結(jié)構(gòu)示意圖。竹膠板的抗彎強度設(shè)計值=13MPa,彈性模量E =7000MPa。2.1.1、荷載計算 (1、靜荷載標準值:(底模下木枋間距為30cm 。 q 1=(54.6+1.5×0.3×1 =56.1

5、15;0.3=16.83(kN/m。(2、活荷載標準值:q 2=(2.5+2.0+2.0×0.3=6.5×0.3=1.95(kN/m。(3、故荷載組合值:qmax=1.2×16.83+1.4×1.95=22.93(KN/m。(4、竹膠板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = bh26=60.2302= 20(cm3。I = bh312= =120.2303=20(cm4。2.1.2、竹膠板抗彎強度計算(1、強度計算(按近似三跨連續(xù)梁計算:應(yīng)有= MmaxW< 。M max =q×l210= 0.1×22.93×0.

6、32 =0.21(KNm。 = MmaxW=36100.201021.0=10.5Mpa < =13MPa。竹膠板底模強度滿足要求!(2、剪力計算:由于受力最大處縱向間距為0.3米內(nèi),最大荷載qmax=22.93KN/m×0.6m(橫向間距。= 3q2A=631002.03.0(2106.093.223= 3.44(MPa < =0.3×13=3.9(MPa。竹膠板剪力強度能滿足要求。2.2、方木受力驗算模板下由10×10cm方木搭成分配梁,直接支承模板,橫橋向布置,按三跨連續(xù)梁,且按承受均布荷載計算。采用木材材料為A-4類,其容許應(yīng)力,彈性模量按A-

7、4類計,即:w=11MPa,E=9×103MPa,10×10cm方木與竹膠板累加后的截面特性:W=10×1026+20=166.67+20=186.67(cm3。I= 10×10312+20=833.33+20=853.33(cm4。2.2.1、在腹板位置(受力最大 (1、彎矩計算 方木槽鋼順橋向槽鋼砼荷載q2=54.6KN/m2,方木順橋向等間距30cm布置,橫橋向跨徑(等間距 60cm布置。q腹=1.2×(54.6+1.5×0.3+1.4×(2.5+2+2×0.3=22.93(KN/m。M max =ql210

8、=106.093.222=0.825(KNm。w= Mmaxw=361067.18610825.0=4.42(Mpa < =11Mpa。方木抗彎強度能滿足要求。(2、剪力計算由于縱向最大間距為0.3米內(nèi),最大荷載為16.37KN 。= 3q2A=631002.03.01.01.0(21093.223+= 2.15(MPa > =1.7 MPa。方木剪力強度不能滿足要求。在腹板位置采用兩根方木并排布置,重新驗算剪力如下:= 3q2A=631002.03.01.02.0(21093.223+=1.32(MPa< =1.7 MPa。在腹板等受力最大處采用兩根方木并排布置,抗剪強度能

9、滿足要求。(3、撓度計算f max =q14150EI=4341033.85310915060093.22=0.26(mm < f=L500=600500=1.2(mm。若按簡支梁計算撓度值:f 2=5ql4384EI=4341033.85310938460093.225=0.51(mm < f=L500=600500=1.2(mm。方木剛度能滿足要求。2.3、 10槽鋼(縱向受力分配梁受力計算10槽鋼: w=140×1.3=182Mpa(按臨時工程可取值1.3倍,彈性模量E=2.1×1011Pa=2.1×105Mpa,截面特性:W Y =7.8cm

10、3,I Y =25.6cm 4。W X =39.7cm 3,I X =198.3cm 4,=110MPa 。S 面積=12.74cm 2,G 重=10kg/m=100N/m=0.1KN/m 。2.3.1、在腹板部位砼荷載q=54.6KN/m 2,順橋向每支點間距為L=60cm ,橫橋向間距為60cm ,橫向分配木梁間距為30cm ,其分配情況詳見10槽鋼布置示意圖,每根槽鋼承受荷載:q=1.2×(54.6+1.5×0.6× 1+1.210.6×0.1×0.6(槽鋼自身荷載+1.4×(2.5+2+2×0.6×1=45

11、.97(KN。由于槽鋼縱向跨徑按每0.6m 間距布置,其上架設(shè)方木間距為0.3m ,如槽鋼 受力示意圖所示,且按單跨梁最大荷載計算:(1、彎矩計算支點反力F= q ÷2= 45.97÷2=23(KN。 M max =8l F =23×0.6÷8=1.73(KN m。 w = M max w =36107.391073.1=43.58(MPa < = 182MPa 。 10槽鋼強度能滿足要求。(2、撓度計算:f max = EI Fl 100146.13= 4533103.198101.21001060023146.1 =0.14(mm < f

12、= L 500 = 500600=1.2(mm。 10槽鋼剛度滿足要求。2.3.2、在翼緣板部位,按順橋向每支點間距為L=100cm ,橫橋向間距為90cm ,翼板砼荷載:q3=0.45×26=11.7 KN/m 2:(1、彎矩計算q=1.2×(11.45+1.5×0.9×1+1.2×0.10.9×0.9+1.4×(2.5+2+2×0.9×1=22.3(KN。M max =ql28=813.222=2.9 (KNm。=Mmaxw=36107.39109.2=73.05(MPa < w=182MPa。

13、10槽鋼強度能滿足要求。(2、剪應(yīng)力計算=qS面積=231074.12103.22=17.5(MPa< =85MPa。10槽鋼剪力強度能滿足要求。(3、撓度計算f max =EIFl100146.13=4533103.198101.21001010003.22146.1=0.61(mm < f=L500=1000500= 2 (mm。10槽鋼剛度能滿足要求。2.4、 10槽鋼下滿堂鋼管支架受力驗算工字鋼門洞以上采用鋼管(48×3.0mm 滿堂支架搭設(shè)(調(diào)整縱橫坡,鋼管底部支撐于10槽鋼(或鋼管上,10槽鋼(或鋼管用扣(扣件與貝雷桁架連接牢固,并設(shè)掃地桿。底腹模板下橫、縱向

14、等間距0.6m×0.6m布置鋼管支架;翼緣板下縱、橫向等間距1.2m×1.2m布置鋼管支架,立桿步距0.51m。支架最大搭設(shè)高度為 1.0m,橫梁或腹板下鋼管支架所承受的力為最大。鋼管單位重為33.3N/m;扣件及斜撐鋼管的附加力考慮20%。2.4.1、支架承受荷載計算(1、支架以上荷載支架主要受槽鋼傳遞的荷載,也就是槽鋼的支點反力:g=F=23KN=23000 (N。(2、支架縱向鋼管自重g1= 1.0m×33.3N/m×1.2 = 39.96 (N。(3、支架橫向鋼管傳遞給每根縱向鋼管自重g2= (0.6+0.6×33.3×1&#

15、215;1.2 =47.95(N。注:公式中的兩個1.2系數(shù)分別表示扣件及斜撐的附加力和縱向鋼管受力的不均勻系數(shù)。(4、支架鋼管底部截面所承受的最大壓力N = g + g1 + g2= 23000+39.96+47.95=23087.91(N。2.4.2、豎向鋼管底部截面的截面承載應(yīng)力驗算單根鋼管截面面積:A=(D2-d2×3.1424= 424 (mm2。鋼管截面軸向容許應(yīng)力為: =140 Mpa = 140 N/mm2。(1、本支架鋼管截面所承受的最大承壓應(yīng)力驗算max= NA=42491.23087= 54.5 (Mpa。(2、鋼管軸向應(yīng)力折減系數(shù)計算:考慮兩端鉸支取長度系數(shù)=

16、1。慣性距計算:I= 3.142(D4-d464= 107800 mm4。i = IA=107800424= 15.945 mm。= Li=1×180015.9595.1510001=62.7。查表求得: =0.808 。鋼管軸向容許應(yīng)力:=0.808 ×140= 113.1 Mpa >max=54.5Mpa。支架鋼管截面所承受的最大承壓應(yīng)力滿足施工要求。2.4.3、支架豎向鋼管穩(wěn)定性驗算(1、慣性距計算I= 3.142×(D4-d464= 107800 mm4。已知條件:截面鋼管面積A=424 mm2;所承受最大應(yīng)力max=31.65 Mpa;縱向鋼管最大

17、間距為0.6m;考慮兩端鉸支取長度系數(shù)=1;長度L=0.6m=600mm。支架單根鋼管所承受的臨界力:Pcr=3.1422EI(L2=2526001(107800102142.3=591232.9 (N > N =23087.91 N 。按此布置的支架滿足施工過程中應(yīng)力及穩(wěn)定性的要求。2.4.4、扣件抗滑力計算經(jīng)計算橫向鋼管傳遞到到單根縱向鋼管的作用力g2=0.048 KN < RC=8.5 KN,即直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件抗滑移承載力設(shè)計值?？奂够M足施工要求。2.5、支架鋼管底部I10工字鋼受力驗算支架鋼管布置為順橋向等間距0.6m,橫橋向與下部I56b工字鋼斜交布置,支點間距0

18、.9m,最大力應(yīng)在I10工字鋼上同時受到上部兩根立桿傳來的荷載,如右圖所示。I10工字鋼 采用U形螺栓和I56b工字鋼捆綁在一起。I12.6工字鋼: w=140×1.3=182Mpa(按臨時工程可取值1.3倍,彈性模量E=2.1×1011Pa=2.1×105Mpa,截面特性:W Y =9.72cm3,IY=33cm4。W X =49cm3,IX=245cm4,=110MPa。S面積=14.345cm2,G重=11.26kg/m=112.6N/m=0.113KN/m。2.5.1、I10工字鋼承受荷載計算(1、鋼管支架傳遞的荷載g1=23087.91×2=4

19、6175.82(N(2、I10工字鋼自身重量g2=1.2112.6×0.9=121.61(N(3、I10工字鋼受到的最大支點反力F=q=(g1+g2÷2=(46175.82+121.61÷2=23148.7(N2.5.2、I10工字鋼受力驗算Mmax=Fa=23148.7×150=3472307 (Nmm。=Mmaxw=310493472307=70.86(MPa < =140MPa。I10工字鋼強度能滿足要求。(2、剪應(yīng)力計算=qS面積=210345.147.23148=16.14(MPa< =110MPa。I10工字鋼剪力強度能滿足要求。

20、(3、撓度計算f max = 43(2422alEIFa-=15049003(10245101.2241507.231482245-=0.66(mm < f=L500=500900= 1.8 (mm。I10工字鋼剛度能滿足要求。2.6、I56b跨紹諸門洞工字鋼受力驗算I56b工字鋼垂直紹諸高速公路布置(與現(xiàn)澆箱梁斜交跨徑為8m,主要受上部I10工字鋼分配梁傳遞的集中力 荷載,I10工字鋼順橋向間距為60cm,傳遞在I56b工字鋼上的集中力間距為60÷sin30=120cm,則每根I56b工字鋼最大受到7個集中力荷載,如右圖所示。I56b工字鋼: w=140×1.3=1

21、82Mpa(按臨時工程可取值1.3倍,彈性模量E=2.1×1011Pa=2.1×105Mpa,截面特性:W Y =174cm3,IY=1490cm4。W X =2450cm3,IX=68500cm4,=110MPa。S面積=146.635cm2,G重=115.108kg/m=1151.1N/m=1.151KN/m。2.6.1、I56b工字鋼承受荷載計算(1、I56b工字鋼受上部I10工字鋼傳遞的荷載g1=P×7=23148.7×7=162040.9(N(4、I56b工字鋼自身重量g2=1.21151.1×8=11050.6(N(5、I56b工字

22、鋼受到的支點反力F=q=(g1+g2÷2=(162040.9+11050.6÷2=86545.8(N2.6.2、I56b工字鋼受力驗算(1、彎矩計算,由圖可知最大彎距出現(xiàn)在跨中位置,則:Mmax=FL/2-P×(3.6+2.4+1.2=86545.8×8/2-23148.7×7.2=179512.4(N.m。=Mmaxw=33102450104.179512=73.3(MPa < =140MPa。I56b工字鋼強度能滿足要求。(2、剪應(yīng)力計算=qS面積=210635.1468.86545=5.9(MPa< =110MPa。I156b

23、工字鋼剪力強度能滿足要求。(3、撓度計算f max =EIFl384193=4531068500101.238480008.8654519=15.24(mm < f=L500=5008000= 16 (mm。I56b工字鋼剛度能滿足要求。施工過程中還應(yīng)采取在工字鋼兩側(cè)加焊鋼板等措施,以增加工字鋼的剛度,提高可靠性。2.7、鋼管柱頂I56b工字鋼橫梁受力驗算橫梁兩根I56b工字鋼拼接,順紹諸高速公路路側(cè)布置與上部門洞I56b工字鋼垂直,下部為570×8mm鋼管柱,間距為225cm÷sin30=450cm,上部的門洞工字鋼傳 遞的集中力荷載間距90×sin30=

24、45cm,如右圖所示共有11個集中力荷載。2.7.1、I56b工字鋼承受荷載計算(1、I56b工字鋼受上部門洞工字鋼傳遞的荷載g1=P×10=86545.8×11=952003.8(N(6、2根I56b工字鋼自身重量g2=1.21151.1×6×2=16575.84(N(7、2根I56b工字鋼受到的支點反力F=q=(g1+g2÷2÷2=(952003.8+16575.84÷2÷2=242144.9(N2.7.2、I56b工字鋼受力驗算(1、彎矩計算,由圖可知最大彎距出現(xiàn)在跨中位置,則:Mmax=FL/2-P

25、5;(2.25+1.8+1.35+0.9+0.45/2=242144.9×4.5/2-86545.8×6.75/2=252734(N.m。=Mmaxw=3310245010252734=103.2(MPa < =140MPa。I56b工字鋼強度能滿足要求。(2、剪應(yīng)力計算=qS面積=210635.1469.242144=16.5(MPa< =110MPa。I156b工字鋼剪力強度能滿足要求。(3、撓度計算f max =EIFl384193=4531068500101.238445009.24214419=7.59(mm < f=L500=5004500=

26、9(mm。I56b工字鋼剛度能滿足要求。施工過程中還應(yīng)采取在工字鋼兩側(cè)加焊鋼板等措施,以增加工字鋼的剛度,提高可靠性。2.8、570×8mm鋼管柱受力驗算鋼管直徑D=57cm,順紹諸高速兩側(cè)線路方向布置,間距4.5m,鋼管截面積A=3.14×(28.52-27.72=141.25cm2,每米自重1.1KN/m,長約4m。每根鋼管柱受力為2根I56b工字鋼橫梁傳遞的集中力加上鋼管自重:F=P ×2+1100×4=242144.9×2+1100×4=488689.8NIx=3.14×(574-55.4464=55775.93(c

27、m4,y=D2=572=28.5(cm,Wx=IxY=55775.9328.5=1957.1(cm3,回轉(zhuǎn)半徑i=(IxA1/2=(55775.93141.251/2=19.87 cm,根據(jù)上下支點受力狀況,取µ=1,=µL1i=87.194001=20.13 ;1的取值查表內(nèi)插得0.943;鋼管柱受壓承載力計算鋼管截面軸向容許應(yīng)力為: =140 Mpa = 140 N/mm2。鋼管樁承載力計算:1××A=0.943×140×14125=1864782.5N>488689.8N鋼管樁剛度、穩(wěn)定性滿足要求。2.9、C25混凝土鋼管

28、柱底座受力驗算混凝土底座直接在紹諸高速公路瀝青路 面上澆筑,鋼管柱底部采用80×80cm鋼板焊接并與混凝土底座預(yù)埋螺栓連接,如右圖所示。鋼管通過鋼板傳遞給混凝土面的壓強:=488689.8÷(800×800=0.76Mpa<25MpaC25混凝土底座滿足要求。混凝土底座傳遞給基底(瀝表路面的壓強(取受力最大的4.5m計算:=(488689.8+4.5×1×1×26÷(4500×1000=0.108Mpa=108Kpa基底滿足要求。3、單箱四室現(xiàn)澆箱梁滿堂支架驗算本標段支架法單箱四室現(xiàn)澆箱梁,梁高1.4m,主要

29、為FK1+234.11匝道橋和HK0+152.84匝道橋,采用滿堂支架施工,支架鋼管采用48、d=3.5mm。支架搭設(shè)寬度12m,高度28.7m。本計算以FK1+234.11匝道橋為例對滿堂支架進行驗算,并對HK0+152.84匝道橋門洞進行驗算。支架鋼管截面特性外徑d(mm壁厚t(mm截面積A(mm2慣性矩I(mm4抵抗矩W(mm3回轉(zhuǎn)半徑i(mm每米長自重(N48 3.5 4.89×102 1.219×105 5.08×10315.78 38.4=140×1.3=182Mpa(按臨時工程可取值1.3倍。3.1、模板受力驗算由于模板采用與單箱二室現(xiàn)澆箱

30、梁相同布置,且單箱四室的最大受力比單箱二室現(xiàn)澆箱梁小,可參照本計算書第2.1節(jié),因此本節(jié)不再驗算。3.2、方木受力驗算模板下由10×10cm方木搭成分配梁,直接支承模板,橫橋向布置,方木支點跨徑為90cm,按三跨連續(xù)梁,且按承受均布荷載計算。采用木材材料為A-4類,其容許應(yīng)力,彈性模量按A-4類計,即:w=11MPa,E=9×103MPa, 10×10cm方木與竹膠板累加后的截面特性:W=10×1026+16.2=166.67+16.2=182.97(cm3。I= 10×10312+14.58=833.33+14.58=847.91(cm4。3

31、.2.1、在腹板位置(受力最大(1、彎矩計算砼荷載q2=36.4KN/m2,方木順橋向等間距30cm布置,橫橋向跨徑(等間距 60cm布置。q腹=1.2×(36.4+1.5×0.3+1.4×(2.5+2+2×0.3=16.37(KN/m。M max =ql210=109.037.162=1.33(KNm。w= Mmaxw=361097.1821033.1=7.27(Mpa < =11Mpa。方木抗彎強度能滿足要求。(2、剪力計算由于縱向最大間距為0.3米內(nèi),最大荷載為16.37KN 。= 3q2A=3×16.37×1032

32、15;(0.1×0.1+0.3×0.018×104= 1.59(MPa < =1.7 MPa。方木剪力強度能滿足要求。(3、撓度計算f max =q14150EI=4341091.84710915090037.16=0.94(mm < f=L500=500900=1.8(mm。方木剛度能滿足要求。施工過程中在腹板等受力最大處采用兩根方木并排布置,增加方木可靠性。3.3、 10槽鋼(縱向受力分配梁受力驗算由于槽鋼采用與單箱二室現(xiàn)澆箱梁相同布置,可參照本計算書第2.3節(jié),因此本節(jié)不再驗算。3.4、滿堂鋼管支架受力驗算單箱四室現(xiàn)澆箱梁采用鋼管(48×

33、;3.0mm 滿堂支架搭設(shè),鋼管底部支撐于10槽鋼(或鋼板上,底、腹模板下橫、縱向等間距0.9m×0.6m布置鋼管支架;翼緣板下橫、縱向等間距1.2m×1.2m布置鋼管支架,立桿步距1.05m。橫梁或腹板下鋼管支架最大搭設(shè)高度為28.7m,翼緣板下鋼管支架最大搭設(shè)高度為30.1m。本計算按照碗扣式滿堂鋼管支架進行驗算。3.4.1、底、腹板下支架承受荷載計算肋、腹板荷載:q2=1.4×26=36.4 (KN/m2,為最大受力荷載,支架搭設(shè)最大高度為28.7m,故按此最不利情況進行驗算。(1、支架以上荷載(單根立桿恒載 g 1=1.2×(36.4+1.5+槽

34、鋼自重 1.2×0.1×0.9×0.6×0.9× =12.309（KN）=12309（N）。 1 活載 g 2=1.4×(2.5+2+2×0.6×0.9× =2.457（KN）=2457（N）。 2 (2、支架鋼管自重 1 2 引用建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011 附錄 A 表的 數(shù)據(jù)，按立桿縱距 0.6m，橫距 0.9m，步距 1.05m 查表，可得每米鋼管結(jié)構(gòu)自重 為 166.3N/m： g3 = 28.7m×166.3N/m×1.2 =5727.4 (N

35、。 (3風(fēng)荷載 k=0.7 s z 0=0.7×1.0×1.42×0.46=0.4 KN/m2 其中 w0 - 基本風(fēng)壓 (kN/m2 ，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (GB50009-2001 的規(guī)定采用： 0=V02/1600,V0 取 27.2m/s，則 0=0.46KN/m2； z - 根據(jù) 建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范 (JGJ166-2008 附錄 D，按照離地面高 30m、地面為 B 類取值， z=1.42； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)： 本工程取值為 1.0； 單肢立桿上的風(fēng)載，以順橋向為迎風(fēng)面，立桿間距為 0.6m，因此單肢立桿 上的荷載： 水平風(fēng)荷

36、載 S w=1.4× k×0.6×28.7=9.643KN=9643N 風(fēng)荷載引起的單根立桿豎向荷載： g4= S w× 1.05 h =9.643× =11.25KN=11250N 0 .9 lx 式中 lx-立桿橫距 0.9m 3.4.2、支架立桿驗算 建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ 166-2008的規(guī)定，腳手 架立桿穩(wěn)定計算的荷載組合為: 1）永久荷載+可變荷載 2）永久荷載+0.9(可變荷載+風(fēng)荷載。 1、不組合風(fēng)載時單肢立桿軸向力 N1=g 1+g 2+g 3=12309+2457+5727.4=20493.4N 橫桿

37、步距 h=1.05m，按照在每行每列有斜桿的網(wǎng)格結(jié)構(gòu)計算，故立桿計算長 度為 l0=h=1.05m。 長細比 =L/i=1050/15.78=66.54,查表求得 =0.791， 則： N= A =0.791×489×182=70397.4N N1<N 立桿承載力符合要求。 2、組合風(fēng)載時單肢立桿軸向力 1） 立桿軸向力： N2=g 1+g 3+0.9× （g 2+g 4） =12309+5727.4+0.9× （2457+11250） =30372.7N N2<N 立桿承載力符合要求。 2）立桿穩(wěn)定性驗算 風(fēng)荷載對立桿產(chǎn)生的彎距 M w = 1.4la ´ l02 Pr = 5 ´ 1.4 wk la l0 16 wk l - Pr 0 8 4 式中：Mw-風(fēng)荷載作用下單肢立桿彎距（KN.m）； La-立桿縱距 0.6m； L0-立桿計算長度 1.05m； wk-風(fēng)荷載標準值 0.4KN/m2； Pr-風(fēng)荷載作用下內(nèi)外排立桿間橫桿的支承力（KN） Pr = 5 ´ 1.4 ´ 0.4 ´ 0.6 ´ 1.05 =0.111KN 16 M w = 1.4 ´ 0.6 ´1.05 2 0.4 1.05 - 0.111 ´ =0.