十層三跨框架結(jié)構(gòu)計算書

1、目錄1 建筑設計部分11.1 建筑方案設計11.2 平面設計21.3 立面設計21.4 剖面設計31.5 交通防火設計31.6 建筑裝飾材料32 結(jié)構(gòu)設計部分42.1 工程概況42.2 結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖42.3 重力荷載計算92.4 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算122.5 縱向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算202.6 橫向框架內(nèi)力計算242.7 截面設計522.8罕遇地震作用下彈塑性變形驗算602.9樓梯設計632.10 樓板設計662.11 基礎設計691 建筑設計部分1.1 建筑方案設計1.1.1 結(jié)構(gòu)選型任何結(jié)構(gòu)形式的建筑在使用時都會同時受到垂直荷載和水平荷載的作

2、用。對于高層建筑來說，隨著建筑高度的增加，水平作用的影響不斷增大，并逐漸成為主要的控制因素。同時，垂直作用的影響雖然也相對減小，但側(cè)向位移迅速增大，使高層建筑的設計不僅要求結(jié)構(gòu)有足夠的強度，而且更重要的是要求結(jié)構(gòu)有足夠的剛度，把水平作用所引起的側(cè)向位移限制在一定范圍內(nèi)，確保建筑物的安全。本工程選用框架結(jié)構(gòu)體系，框架是由柱子和與柱子相連的橫、縱梁所組成的承重骨架。其優(yōu)點是建筑平面布置靈活，可以形成較大空間，能滿足各類建筑不同的使用功能和生產(chǎn)要求。對于剛度較小的框架結(jié)構(gòu)體系，其高寬比宜小于4。本建筑的體型采用傳統(tǒng)的矩形棱柱體，從幾何觀點來看，該體型對側(cè)移頗為敏感，但是由于它的幾何形體所具有的固有強

3、度，使結(jié)構(gòu)更為有效或者造價可能更低，而房屋又能建造地更高。因此它是比較經(jīng)濟的體型。1.2 平面設計本例為框架結(jié)構(gòu),體型仍采用傳統(tǒng)的矩形棱柱體，從幾何觀點來看對側(cè)移頗為敏感，而由于它的幾何形體所具有的固有強度，使結(jié)構(gòu)更為有效或者造價更可能降低，而房屋又能建得更高，總之，它是較為經(jīng)濟的體型。平面布置采用核心式，對于高層辦公樓來說是比較經(jīng)濟和功能合理的。結(jié)構(gòu)左右對稱，電梯間置于中心。高層辦公建筑的主要垂直交通是電梯，對于電梯的選則及其在建筑物中的分布，將決定高層辦公樓的合理使用，提高效率和降低造價。因此在平面設計中，主要考慮以下幾個方面：一是集中,電梯是出入建筑物被常使用的交通工具，所以設置在容易看

4、到的地方，從運行效率，縮短候梯時間以及降低建筑費用來考慮，電梯應集中設置。二是使用方便,電梯間要有足夠的前室,以免造成人流擁擠。三是分隔,電梯布置在建筑物的中間，在兩側(cè)還有疏散樓梯,免去人流高峰時相互影響，這也是較重要的。辦公樓的布局方式常見的有以下四種，單間辦公室、成組式辦公室、開放式布局、“景觀”辦公室和綜合型辦公室。本例的辦公用房，主要是單間式辦公用房。房間的采光基本是采用自然采光，輔以人工采光。1.3 立面設計建筑立面是由許多部件組成的，這些部件包括門窗、墻柱、雨蓬、勒腳等。立面設計就是恰當?shù)卮_定這些構(gòu)件的比例關系和尺寸大小以及材料色彩等。通過節(jié)奏的韻律、形的變換、面的虛實對比、線的方

5、向變化等，求得外形的變化與統(tǒng)一和內(nèi)部空間與外形的協(xié)調(diào)統(tǒng)一。1.4 剖面設計剖面設計表示建筑物在垂直方向房屋各部分的組合關系，主要分析建筑物各部分的高度、建筑層數(shù)，建筑空間的組合和利用，以及建筑剖面中的結(jié)構(gòu)，構(gòu)造關系等，它和房屋的使用，造價和節(jié)約用地等有密切關系。 采光和通風的設計也影響到剖面設計的效果，室內(nèi)光線的強度和照度是否均勻，和平面中窗戶的高度和位置有關外，還和房間里光線的照射有關。房間里光線的照射深度，主要是靠側(cè)窗的高度解決，本例中大部分都是自然采光,輔助以人工采光。1.5 交通防火設計本設計中每一層都按防火規(guī)范進行了設計,在高層建筑中要有固定的滅火裝置的設備室。通風，空調(diào)機房.等應采

6、用耐火極限不低于3.00小時的隔墻和2.00小時的樓板與其它部位隔開。隔墻的門應采用甲級防火門。電梯井內(nèi)嚴禁敷設可燃氣體和易燃，可燃液體管道，也不應敷設與電梯無關的電纜，電線等。電梯井壁除開設電梯門洞和通氣孔洞外，不應開設其它洞口，電梯門不應采用柵欄門。管道井等豎向管的井壁應為耐火等級限不應低于1.00小時的非燃體。井壁上的檢查門應采用丙級防火門。用于疏散樓梯間的防火門，應采用單向彈簧門，并應向疏散方向開啟。本例中設有消防電梯，前室面積不小于6平方米，并設防煙，排煙設施，通向前室和樓梯間的門均應設乙級防火門，應向疏散方向開啟。消防電梯與客梯兼用，但符合消防電梯的要求。1.6 建筑裝飾材料裝飾是

7、建筑物不可缺少的有機組成部分，具有使用功能和裝飾性能兩重性，裝飾的功能主要有以下幾個方面：保護建筑物的各種構(gòu)件；利用材料紋理、色彩改變空間觀感。 辦公樓中所用的裝飾材料：外墻墻面采用水刷石材料，具有強度高、耐蝕性好，品種多等特點。地面磚采用強度大、硬度高、耐磨性好的材料 ，不易起塵的，質(zhì)地密實、密實，吸水性一般較小，抗沖擊韌性高。玻璃幕墻是一種新型非承重外墻，賦予建筑物的最大好處是將建筑美學，建筑功能和建筑結(jié)構(gòu)等因素有機的結(jié)合。玻璃幕墻建筑效果較好，自重輕，從不同的角度和時間進行觀察，會呈現(xiàn)出不同的色調(diào)變化，給人以動態(tài)的美。2 結(jié)構(gòu)設計部分2.1 工程概況1.工程名稱:XXX某高層住宅設計，建

8、筑面積12837.56m2，位于抗震設防烈度，7度區(qū)，場地類別為類，設計地震分組為第二組。基本雪壓So=0.4KN/m2,基本風壓為W0=0.45KN/m2,地面粗糙度為C類，該房屋為丙類建筑。2.2 結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設計的要求，進行了建筑平面、立面及剖面設計，其標準層建筑平面和結(jié)構(gòu)平面示意圖分別見圖1和2。主體結(jié)構(gòu)共10層，1樓層高為3.9m，其他層均為3.3m。樓電梯出屋面，層高3.0m。2.2.1框架結(jié)構(gòu)桿件截面尺寸初估樓板厚100mm。梁截面高度取梁跨度的1/121/8，梁寬為梁高的1/2-1/3，表1.1中給出了各層梁、柱和板的截面尺寸混凝土強度等級。設計

9、強度：C40(fc=19.1N/mm2,ft=1.71N/mm2), C35(fc =16.7N/mm2, ft =1.57N/mm2)。表1.1 梁截面尺寸(mm)及各層混凝土強度等級層次混凝土強度等級橫梁(b×h)縱梁(b×h)次梁(b×h)、軸-軸A、D軸B、C軸210C35400×600300×600400×600300×600250×4001C40400×600300×600400×600300×600250×400該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為二級，其軸壓比限值

10、；各層的重力荷載代表值近似取14kN/m2。邊柱：B=1.3 A=7.2×3=21.6m2 n=10.fc=19.1mm2 a=0.507m中柱：B=1.25 A=中柱 mm2 n=10, fc=19.1如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為600mm和700mm。板最小厚度不應小于80m按雙向板跨度的1/50考慮板厚考慮到保證結(jié)構(gòu)的整體性初選頂板取150mm。2.2.2 計算簡圖及剛度參數(shù)1層層高3.9m,2-10層柱高度均為3.3m。建筑下設地下室基礎選用箱型基礎基礎高4.2m，埋深4.2-0.6=3.4m2.2.3橫向側(cè)移剛度計算橫向框架梁柱剛度計算分別見表2.1，2.

11、2表2.1 橫梁線剛度計算表類別層次×104/(N/mm2)b×h/mm×mm×109/mm4/m/邊橫梁13.25400×6007.263.9×10105.85×10107.8×10102-103.15400×6007.23.78×10105.67×10107.56×1010邊橫梁-13.25300×6005.462.925×10104.388×10105.85×10102-103.15300×6005.42.835

12、5;10104.25×10105.67×1010走道梁、13.25400×6007.22.78.667×101013×101017.333×10102-103.15400×6007.28.4×101012.6×101016.8×1010走道梁-13.25300×6005.42.76.5×10109.75×101013×10102-103.15300×6005.46.3×10109.45×101012.6×1010表2

13、.2 柱線剛度計算表類別層次/mm/(N/mm2)b×h/mm×mm/mm4/N.mm邊柱139003.25×104600×6001.08×10109.0×101021033003.15×104600×6001.08×101010.3×1010中柱139003.25×104700×7002.0×101016.67×10102-1033003.15×104700×7002.0×101019.09×1010根據(jù)梁柱線剛度

14、比的不同，圖2中的柱可分為中框架中柱和邊柱、邊框架中柱和邊柱以及樓電梯間柱等?，F(xiàn)以第2層C-6柱的側(cè)移剛度計算為例，說明計算過程，其余柱的計算過程從略，計算結(jié)果分別見表57。第2層B-6柱及與其相連的梁相對線剛度如圖6所示，圖中數(shù)據(jù)取自表3和4?？傻昧褐€剛度比為 N/mm表2.3 中框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)層次邊柱(9根)中柱(10根)3100.600.216245400.9570.3246808390169020.690.218247670.9720.3276878791105310.650.434308171.1310.52168501962363表2.4 邊框架柱側(cè)移剛度D值(N

15、/mm)層次A-1,A-8,D-1,D-8B-1,B-8,C-1,C-83100.60.216245400.9570.1906456835643220.690.218247670.9720.3279355437421610.650.434308171.1310.52168521397352表2.5 樓、電梯間框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)層次C-2,C-5D-2，D-4，D-53100.7180.264555550.4130.1711942216937620.7290.267561930.2550.1131283515078310.8480.473622550.4880.39728197209

16、101表2.6 橫向框架層間側(cè)移剛度(N/mm)層次12310156881614360521427498由表2.6知，/1436052/15688160.9150.7，故該框架為規(guī)則框架。2.2.4 縱向框架側(cè)移剛度計算縱向框架側(cè)移剛度計算方法與橫向框架相同。柱在縱向的側(cè)移剛度除與柱沿縱向的截面特性有關外，還與縱梁的線剛度有關?？v梁線剛度ib的計算過程見表2.7。結(jié)構(gòu)中柱為正方形縱、橫向柱線剛度相同。表2.7 縱梁線剛度ib計算表類別層次/(N/mm2)b×h/mm×mm/mm4/m/縱梁A.D 13.15×104400×6007.2×1097

17、.23.15×10104.73×10106.3×10102-103.0×104400×6007.2×1093.0×10104.5×10106.0×1010縱梁B.C 13.15×104300×6005.4×1092.363.54×10104.725×10102-103.0×104300×6005.4×1092.253.375×10104.5×1010表2.8 縱向中框架（B、C列）柱側(cè)移剛度D值(N/mm)

18、層次B-1,B-8（4根）C-53100.4360.179203340.3540.153159711293320.4470.183207900.3620.1533226011542010.5250.406288240.4250.38150151165447層次中柱（7根）C-2、C-3、C-4、C-63100.4710.19401350.4130.1713596242479320.4830.195409190.4230.1743670143323710.5670.416546610.4960.39952471592511表2.9 縱向邊框架（A、D列）邊柱側(cè)移剛度D值(N/mm)層次A-1、A

19、-10、D-1、D-10（4根）D-53100.4360.179203560.5820.2252560610703020.4480.183207910.5970.2302609510925910.5260.208147860.70.4443155890702續(xù)表2.9 縱向邊框架（A、D列）邊柱側(cè)移剛度D值(N/mm)層次中柱（7根）D-2、D-3、D-4、D-63100.8730.304345190.7270.2663030636285720.8950.309351320.7460.2723085936936011.050.509360000.8760.47833961388621表2.10

20、 橫向框架層間側(cè)移剛度(N/mm)層次1231012372811027276100761由表2.10知，/1027276/12372810.830.7，故該框架為規(guī)則框架。2.3 重力荷載計算2.3.1 屋面及樓面的永久荷載標準值屋面(上人)： 15厚水泥砂漿混凝土找平層 20×0.0150.66kN/m2 30厚C20細石混凝土保護層 25×0.03=0.75kN/m2 三氈四油防水層 20×0.020.4kN/m2 15厚水泥砂漿找平層 15×0.150.75kN/m2 30厚水泥焦渣找坡層 0.03×14=0.42 kN/m2 150厚水

21、泥蛭石保溫層 5×0.15=0.75 kN/m2100厚鋼筋混凝土板 25×0.1=2.5 kN/m210厚混合砂漿抹灰層 0.01×17=0.17 kN/m2V型輕鋼龍骨吊 0.25 kN/m 合計 5.42kN/m219層樓面 瓷磚地面(包括水泥粗砂打底) 0.6kN/m2 100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 25×0.12.5kN/m210厚混合砂漿抹灰層 0.01×17=0.17 kN/m2V型輕鋼龍骨吊頂 0.25kN/m2 合計 3.47kN/m22.3.2 屋面及樓面的可變荷載標準值上人屋面均布活荷載標準值 2.0kN/m2 樓面活荷載標準

22、值 2.0kN/m2屋面雪荷載標準值 kN/m2式中：為屋面積雪分布系數(shù)，取。2.3.3 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算梁、柱可根據(jù)截面尺寸、材料容重及粉刷等計算出單位長度上的重力荷載；對墻、門、窗等可計算出單位面積上的重力荷載。具體計算過程從略，計算結(jié)果見表3.1。表3.1 梁、柱重力荷載標準值層次構(gòu)件b/mh/m/(kN/m2)g/(kN/m)/mn/kN/kN1邊橫梁、0.40.6251.056.35.354134.823062.63邊橫梁-0.30.6251.054.7255.3512303.35中橫梁.0.40.6251.056.32.0225.2中橫梁-0.30.6251.054.

23、7252.0656.7次梁0.250.2251.052.955.77512204.44邊縱梁0.40.6251.056.36.614582.12中縱梁0.30.6251.054.7256.514430.0邊柱0.60.6251.093.916561.6中柱0.70.7251.012.253.916764.42-10次梁0.250.4251.052.955.77514238.52892.66邊柱0.60.6251.093.316475.2中柱0.70.7251.012.253.316646.8 外墻體為400mm厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，水刷石外墻面(0.5kN/m2)，內(nèi)墻面為20mm厚石灰

24、粗砂粉刷層，則外墻單位墻面重力荷載為0.5+8.5×0.4+17×0.024.24kN/m2內(nèi)墻體為200mm厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊，兩側(cè)均為20mm厚抹灰，則內(nèi)墻單位面積重力荷載為1.615+17×0.02×22.295kN/m2木門單位面積重力荷載為0.2kN/m2；鋼鐵門為0.4kN/m2；玻璃門為0.4kN/m2；鋁合金窗單位面積重力荷載取0.4kN/m2，只在計算豎向荷載是考慮到門窗自重，總理荷載代表值計算中采用簡化方法考慮其自重。2.3.4 重力荷載代表值集中于各樓層標高處的重力荷載代表值計，采用簡化的方法，各樓層樓面取建筑面積計算恒載，

25、取樓板凈面積計算樓面荷載；各根梁取梁截面高的減板厚的尺寸計算梁重，各柱取樓層高減板厚計算柱自重;各墻段根據(jù)門窗的大小采用有門窗的墻體按無洞墻體重乘以相應的折減系數(shù)，外圍護墻縱向乘以折減系數(shù)0.6，外圍護墻橫向乘以和內(nèi)墻縱向乘以0.85，內(nèi)墻橫向乘以1.0最后將各樓面（含梁）及上下各半層的墻柱恒荷載100%樓面活荷載50%相加，計算結(jié)果見圖3.1。表3.2 構(gòu)件自重計算層號構(gòu)件各構(gòu)件自重1板（740.88-136.35）×3.47=2097.7墻（249.48+97.155）×4.24+（258.57+417.3）×2.295=3020.85梁柱3062.632-9

26、板704.88-139.230×3.47=2087.7墻9211.1+82.210×4.24+（255.26+353.1）×2.295=2639.82梁柱2892.610板601.65×5.42=3260.9墻2731.11梁柱2892.611板58.37×3.47=202.5墻172.7×4.24+871.15×2.295=895.5各質(zhì)點重力荷載代表值： 2.4 橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算2.4.1 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算2.4.1.1 橫向自震周期計算 將折算到主體結(jié)構(gòu)頂層即結(jié)構(gòu)頂點

27、假象側(cè)移由以下公式計算：，表4.1 結(jié)構(gòu)頂點假想側(cè)移計算層次/kN/kN/(N/mm)/mm/mm107582.87582.814274985.31309.899836115943.8142749811.17304.588836124304.8142749817.03293.417836132665.8142749822.88276.386836141026.8142749828.7253.55836149387.8142749833.2224.84836157748.8142749840.2191.63836166109.8142749846.31151.152836174470.81436

28、05251.86104.818646.5383117.33156881652.9852.98結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算過程如下表13，其中第10層的為與之和。按公式計算基本周期，其中的量綱為m，取，則2.4.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力計算結(jié)構(gòu)高度33.6m<40m，質(zhì)量和剛度眼高度分布比較均勻，變形以剪切型為主故可用底部剪力法 計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值按以下公式計算 kN因ss,所以應考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數(shù)計算如下各質(zhì)點的水平地震作用計算，將上述和代入可得具體計算過程見表4.2。各樓層地震剪力計算結(jié)果列入表4.3。表4.2 各質(zhì)點橫向水平地震

29、作用及樓層地震剪力計算表層次/m/kN/kN.m/kN/kN36.6662.324240.180.01747.402847.40281033.66831.83229549.490.16446.144493.5468930.38361253338.30.177493.5468987.093682783612257470.158440.56721427.661723.78361189794.70.133370.85721798.518620.48361170564.40.119331.81962130.33851710.10278.842409.178413.883611

30、1538.180.081225.86042635.038310.5836187790.50.061170.09242805.1327.2836160199.20.042117.11282922.24313.98646.533721.350.02466.92162989.165各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖4.1。2.4.1.3 水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移和頂點位移的計算過程見表4.3。表中還計算了各層的層間彈性位移角。由表4.3知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第3層，其值1/11911/550，滿足要求。2.4.1.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計算

31、以軸線橫向框架內(nèi)力計算為例進行計算，其余框架內(nèi)力計算結(jié)果如下。底層柱需考慮修正值y2，第2層柱需考慮修正值y1和y3其余柱均無修正。具體計算過程及結(jié)果見表4.3。梁端彎矩、剪力及柱軸力計算過程見表4.4和4.5。表4.3 橫向水平地震作用下的位移驗算層次/kN/(N/mm)/mm/mm/mm10493.546814274980.34574314.2285633001/95449987.093614274980.69148513.8828233001/477281427.66114274981.00011413.1913333001/329971798.51814274981.25990912.

32、1912233001/261962130.33814274981.49235810.9313133001/2211524096876939.43895233001/195542635.03814274981.8459147.75125933001/178732805.1314274981.9650685.90534633001/167922922.24314360522.0349143.94027833001/162112989.16515688161.9053641.90536439001/2046由表4.3可見層間最大彈性位移角發(fā)生在第二層，其值為1/1621&l

33、t;1/550滿足要求水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖4.2所示。2.4.2 橫向風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)移計算2.4.2.1 風荷載標準值基本風壓kN/m2，由荷載規(guī)范查得(迎風面)和(背風面)。C類地區(qū)，查得；s，kN.s2/m2，得 仍取中軸線橫向框架，其負載寬度為7.2m，得沿房屋高度的分布風荷載標準值根據(jù)各樓層標高處的高度查得，代入上式可得各樓層標高處的， 沿房屋高度的分布圖4.2。表4.6 沿房屋高度分布風荷載標準值層次/m/(kN/m)(kN/m)1033.61.01.0471.4874.9393.087930.30.9021.0041.466.6442.

34、9038270.8030.9521.4324.3192.699723.70.7050.8991.4023.9932.496620.40.6070.8461.3683.6662.291517.10.5090.7821.3343.3052.066413.80.4110.741.2853.0121.883310.50.3130.741.2172.8531.78327.20.2140.741.1482.6911.68213.90.1160.741.082.5321.583荷載規(guī)范規(guī)定，對于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應采用風振系數(shù)來考慮風壓脈動系數(shù)的影響。本房屋高度33.6m30m,且

35、1.5，沿房屋高度在1.081.489范圍內(nèi)變化，即風壓脈動的影響較大。因此，該房屋應考慮風壓脈動的影響。框架結(jié)構(gòu)分析時，應按靜力等效原理圖將圖4.3(a)的分布風荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載，如圖4.3(b)所示。例如，第6層的集中荷載的計算過程如下： +2.4.2.2 風荷載作用下水平位移驗算根據(jù)圖4.2(b)所示的水平荷載，按公式 計算層間剪力，然后依據(jù)表2.3求出軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按公式，計算各層的相對側(cè)移和絕對側(cè)移。計算過程見表4.7。表4.7 風荷載作用下框架層間剪力即側(cè)移計算層次12345678910/kN16.1914.4315.316.2717.7819.6321.4123

36、.1624.8826.22/kN195.27179.08164.65149.35133.08115.395.6774.2651.126.22/(N/mm)198636187164185246185246185246185246185246185246185246185246/mm0.9830.9570.8890.8060.7180.6220.5160.4000.1760.142/mm0.9831.942.8293.6354.3534.9755.4195.8916.1676.309/1/39671/34481/37121/40941/45961/53051/63951/82501/119561/

37、23239由表可見，風荷載作用下框架的最大層間位移為1/3967遠小于1/550;滿足規(guī)范要求。2.4.2.3 風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算風荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程與水平地震作用下的相同。軸線框架在風荷載作用下的彎矩、梁端剪力及柱軸力計算過程見表4.8、表4.9。- 80 -表4.4 各層柱端彎矩及剪力計算 表4.5 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次/m/kN(N/mm)邊柱中柱103.3493.54681427498245408.480.60.2757.7020.296808323.540.9570.3829.5248.1693.3987.093614274982454016.970.

38、60.37521.0035.006808347.080.9570.42766.3489.0283.31427.66114274982454024.540.60.432.3948.596808368.090.9570.245102.13122.5773.31798.51814274982454030.920.60.245.9256.126808385.780.9570.48135.87147.2063.32130.33814274982454036.620.60.254.3866.4768083101.600.9570.48160.94174.3553.32409.178142749824540

39、41.420.60.261.5175.1868083114.900.9570.5189.59189.5943.32635.03814274982454045.300.60.574.7574.7568083125.680.9570.5207.36207.3633.32805.1314274982454048.220.60.5079.5679.5668083133.790.9570.5220.75220.7523.32922.24314360522476750.400.690.691.4874.8468815140.030.9720.5231.05231.0513.92989.1651568816

40、3081758.720.650.725166.0362.9868501130.521.1310.64325.78183.25層次邊梁走道梁柱軸力邊柱中柱1020.2914.956.05.8733.2133.212.724.60-5.87-18.73942.7036.796.013.2581.7581.752.760.56-19.12-66.04869.5958.636.021.37130.28130.282.796.51-40.49-141.18788.5177.386.027.65171.95171.952.7127.37-68.14-240.906112.3896.286.034.7821

41、3.95213.952.7158.48-102.91-364.605129.56108.796.039.72241.75241.752.7179.07-142.64-503.954136.25123.196.043.24273.76273.762.7202.79-185.88-663.493154.31132.866.047.86295.25295.252.7218.70-233.74-834.342154.41140.216.049.10311.59311.592.7230.81-282.84-1016.041154.45128.436.047.15285.87285.872.7211.75

42、-329.99-1180.65表4.8橫向水平風荷載作用下各層柱端彎矩及剪力表 表4.9橫向水平風荷載作用下各層梁端彎矩及柱軸力表層次/m/kN(N/mm)邊柱中柱103.326.22185246245403.47 0.60.2753.15 8.31 680839.64 0.9570.3511.13 20.67 93.351.1185246245406.77 0.60.357.82 14.52 6808318.78 0.9570.424.79 37.19 83.374.26185246245409.84 0.60.412.99 19.48 6808327.29 0.9570.240.53 49

43、.54 73.395.671852462454012.67 0.60.416.73 25.09 6808335.16 0.9570.252.21 63.82 63.3115.31852462454015.27 0.60.222.68 27.72 6808342.38 0.9570.262.93 76.91 53.3133.081852462454017.63 0.60.226.18 32.00 6808348.91 0.9570.48678.44 82.96 43.3149.351852462454019.78 0.60.229.38 35.91 6808354.89 0.9570.48688

44、.03 93.10 33.3164.651852462454021.81 0.60.5035.99 35.99 6808360.51 0.9570.599.85 99.85 23.3179.081871642476723.70 0.690.5039.10 39.10 6881565.84 0.9720.5108.64 108.64 13.9195.211986363081730.29 0.650.782.68 35.43 6850167.32 1.1310.643168.82 93.73 層次邊梁走道梁柱軸力邊柱中柱108.31 6.41 6.02.45 14.26 14.26 2.710.5

45、6 -2.45 -8.11 917.67 14.99 6.05.44 33.32 33.32 2.724.68 -7.90 -27.34 827.30 23.07 6.08.39 51.26 51.26 2.737.97 -16.29 -56.92 738.08 32.38 6.011.74 71.96 71.96 2.753.31 -28.04 -98.48 644.45 40.07 6.014.09 89.05 89.05 2.765.97 -42.12 -150.36 554.68 45.28 6.016.66 100.61 100.61 2.774.53 -58.78 -208.23

46、462.09 53.24 6.019.22 118.31 118.31 2.787.64 -78.00 -276.64 365.37 58.31 6.020.61 129.57 129.57 2.795.98 -98.62 -352.01 275.09 64.70 6.023.30 143.78 143.78 2.7106.51 -121.92 -435.22 174.53 62.73 6.022.88 139.63 139.63 2.7103.43 -144.79 -515.77 2.5 縱向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算2.5.1 縱向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算2.5.

47、1.1 縱向自振周期計算計算 縱向自振周期T1的計算方法與橫向相同。各質(zhì)點的重力荷載代表值Gi見圖3.1，折算荷載Ge751.0kN。結(jié)構(gòu)頂點假想側(cè)移uT的計算過程見表5.1，表中各層間側(cè)移剛度取自表2.9。表5.1 結(jié)構(gòu)頂點假想側(cè)移計算層次/kN/kN/(N/mm)/mm/mm107582.87582.810076137.53432.969836115943.8100761315.82425.438836124304.8100761324.12409.67836132665.8100761332.4377.216836141026.8100761340.71353.725836149387.8100761349.01313.01層次/kN/kN/(N/mm)/mm/mm4836157748.8100761357.312643836166109.81