榕江車站雙線特大橋預(yù)壓方案

1、榕江車站雙線特大橋預(yù)壓方案D1K216+796榕江車站雙線特大橋ZQM900上行式移動模架預(yù)壓方案工程簡介本工程位于貴州省榕江縣古州鎮(zhèn)月寨村，中心里程為D1K216+796 , 起止里程為:D1K215+742.510D1K216+901.940,橋全長 1159.430米。孑L跨布置為：(29x32) m簡支箱梁+(6x32) m連續(xù)箱梁。其中簡支 箱梁梁部均采用"上行式移動模架"在橋位墩臺上進(jìn)行現(xiàn)澆施工。每孔簡 支箱梁梁體混凝土自重77545t。二試驗?zāi)康?、為了驗證ZQM900移動模架造橋機的設(shè)計和制造質(zhì)量，以確保設(shè) 備在以后的使用過程中正常工作和使用安全。2、為了掌

2、握現(xiàn)澆箱梁施工過程中造橋機的撓度和剛度，確保施工完成后的箱梁線形與設(shè)計一致。3、消除移動模架的非彈性變形，測算出施工荷載作用下的彈性變形值,為箱梁施工時模板的預(yù)拱度計算提供依據(jù)。三、試驗過程1、試驗準(zhǔn)備(1 )根據(jù)榕江車站雙線特大橋ZQM900型移動模架現(xiàn)澆簡支箱梁施 工方案"中的安裝工藝及技術(shù)要求，完成移動模架的拼裝、底腹板模板的(2)模架各部位連接螺栓是否安裝齊全，是否擰緊。(3 )模架整體頂升，降落動作是否可靠，檢查頂升油缸的鎖定性能。(4 )檢查模架縱、橫移是否可靠。(5)檢查底模橫聯(lián)及施工平臺的開合對接可靠，模板接合處間隙是否 符合要求等。上述工作完成后，在預(yù)壓物資到位、機

3、械設(shè)備完好的情況下可進(jìn)行預(yù)壓。 如在預(yù)壓過程中有情況變化，應(yīng)及時停止加載，查明原因，待問題解決后, 方可進(jìn)行加載。2、模擬堆載試驗(1)試驗方法：1堆載試驗采用腔預(yù)制塊、袋裝砂和水模擬梁體荷載進(jìn)行，每塊腔預(yù)制 塊重2.5t低、寬、高各lm),每袋砂重100kg ,每立方水重1000kgo1堆載過程中采用人工配合吊車吊裝堆碼碇預(yù)制塊及砂袋，水泵注水。1在堆載過程中嚴(yán)格按照施工過程中混凝土澆筑順序(由一端向另一 端，先底板、再腹板、最后頂板的順序)進(jìn)行碇預(yù)制塊、砂袋的堆碼。1堆載總重量：1梁體自重775.451,考慮施工臨時荷載90t,模板重量1332t，總荷載按 998.65討算。因模板兩端頭分

4、別位于墩頂及橋臺頂帽上，無沉降，則預(yù)壓 總重量應(yīng)扣除墩臺頂上梁體混凝土自重、施工臨時荷載及模板重量(墩頂1.65m范圍，臺帽頂2.1m范圍)。冃刁粱底線形1 1/2梁體單側(cè)頂、底板各截面混凝土每延米自重=J m1 1/2梁體單側(cè)翼板各截面混凝土每延米自重冃梁展線形1500500359630151123600/2=11S001q=2.115t/mi1 E司巴Z11 墩頂混凝土 自重：墩頂 1.65m= (9.588+5.805+2.115) x1.5 + (8.647 + 5.267+2.115) x0.15 x2 = 57.3to1 橋臺頂帽頂面混凝土自重：橋臺頂帽2.1m= (9.588+5

5、.805+2.115)x 1.5+(8.647+5.267+2.115) x0.6 x2=71.8to1 每個墩頂、橋臺頂帽施工臨時荷載各4.6t ,模板重量各83t (端頭模板 重量1.6t,端頭底模重量l4t,端頭外模重量3.5t,端頭內(nèi)模重量1.8t)1 則總荷載為：998.65-57.3-71.8-(4.6+8.3)x2 = 843.75to 安全系數(shù)取1.2 ,則預(yù)壓總荷載為843.75xl.2 = 1013to1荷載分布模擬梁體實際荷載，具體分布見后附預(yù)壓荷載分布圖。 觀測采用精密水準(zhǔn)儀進(jìn)行。(2)試驗步驟: 在已拼裝好的移動模架箱梁模板內(nèi)模擬箱梁碇結(jié)構(gòu)分級堆碼砂袋、預(yù)制塊并注水，

6、碇預(yù)制塊235塊，砂袋1813袋，水244.638m3; 在移動模架主梁、箱梁底模、翼模底部縱向各布置五個觀測點,位置 分別為 0L、1/4 Ls 1/2L、3/4L、L; 測量各觀測點的原始標(biāo)高； 加載分別按加載完20%、40%、60%、80%、100%、120%荷載的6個階段觀測變形數(shù)據(jù)。 第一級按169噸加載，測量各測點的標(biāo)高值； 第二級按338噸加載，測量各測點的標(biāo)高值； 第三級按506噸加載，測量各測點的標(biāo)高值； 第四級按675噸加載，測量各測點的標(biāo)高值； 第五級按844噸加載，測量各測點的標(biāo)高值； 第六級按1013噸加載，測量各測點的標(biāo)高值；每次加載完測量各測點的標(biāo)高值；卸載后再次

7、測量各測點的標(biāo)高值。(3 )加載總體加載順序：與梁體混凝土澆筑順序相同，按從一端向另一端，先 底板、再腹板、最后頂板的順序進(jìn)行。加載方法：先在底模上鋪一層0.2米厚的砂，避免預(yù)制塊吊裝損傷底 模，然后用吊車吊裝混凝土塊和砂袋在模架底模上進(jìn)行堆碼，具體加載斷 面詳見附圖。(4)觀測數(shù)據(jù)采集、記錄觀測方法：空載時對各觀測點初始狀態(tài)進(jìn)行觀測，采集基準(zhǔn)數(shù)據(jù)，加 載過程中，按加完20%、40%、60%、80%、100%、120%荷載6個階段 觀測變形數(shù)據(jù)，加載完成后，連續(xù)觀測2天，直到變形穩(wěn)定，觀測值基本 不變時方可進(jìn)行卸載，卸載按加載過程的逆順序進(jìn)行觀測。后附現(xiàn)澆箱 梁預(yù)壓試驗標(biāo)高記錄表。(5 )數(shù)據(jù)

8、整理卸載完成后，整理收集得到的所有數(shù)據(jù)，得出移動模架的彈性變形和 非彈性變形，確定其在混凝土澆筑過程中的撓度，并繪制出荷載一變形曲 線,為設(shè)置底模預(yù)拱度提供依據(jù)。四、注意事項4 / 101 / 10榕江車站雙線特大橋預(yù)壓方案預(yù)壓塊及砂袋堆碼時，左右必須對稱，以現(xiàn)澆箱梁線路中線為對稱線, 禁止同一截面偏壓，避免在堆載過程中出現(xiàn)橫向傾覆及收集數(shù)據(jù)不準(zhǔn)確。附表1:現(xiàn)澆箱梁預(yù)壓試驗標(biāo)高記錄表現(xiàn)澆箱梁預(yù)壓試驗標(biāo)高記錄表梁跨0L/4L/23L/4L加載前(m)20%荷載(m)40%荷載(m)60%荷載(m)80%荷載(m)100% 荷載(m)120% 荷載(m)靜置48小時(m)卸載后(m)總沉降倍(mm

9、)非彈性變形量(mm)彈性變形量(mm)備注附圖1:預(yù)壓總荷載每延米自重分布圖1/2梁體單側(cè)腹板預(yù)壓總荷載各截面每延米自重分布圖q二& 498t/ci6 / 105 / 10梁底線形£勻勻23600 2=11800榕江車站雙線特大橋預(yù)壓方案15111/2梁體單側(cè)頂.底板預(yù)壓總荷載各截面每延米自重分布圖23600/2=11800q=4.410t/mq=5.647t/m1500500 »59 630墩臺頂q=7.659t/m q=6.979t/Ke m 1/2梁體單側(cè)翼板預(yù)壓總荷載各截面每延米自重分布圖梁底純形23600/2=11800q=4.154t/m8 / 106

10、 / 10ZJ注：預(yù)壓總荷載各截面每延米自重分布圖中已考慮安全系數(shù)1.2。附圖2 :預(yù)壓總荷載各截面分布圖i-i® 面L=23. 6rz碗預(yù)制塊：8塊.砂袋：41包.水：10. 366t.總ih 34.166tm截面L=l. 511ci碇預(yù)制塊：8塊.砂袋：172包.總計：37. 2t榕江車站雙線特大橋預(yù)壓方案10 / 101 / 10nini截面址預(yù)制塊：10塊.砂袋：167包總汁：41. 7tIV-IV截面L=0. S59m附圖3 :箱梁預(yù)壓兩端頭加固斷面圖12200說明：在預(yù)壓過程中，因箱梁兩端頭無其它支擋防護(hù),在預(yù)壓前采用（p48鋼管焊接成鋼骨架進(jìn)行支擋，其尺寸如上圖所示,均未考慮焊接長度。其鋼管之間、鋼管與模板邊緣全部采用焊接（焊接部位不影響后續(xù)模板安裝）,本圖尺寸均以毫米計。榕江車站雙線特大橋預(yù)壓方案附表2 :32m簡支箱梁混凝土數(shù)量計算表1/2跨簡支箱梁混凝土數(shù)量表截面面積(m2)間距(m)方量(計)備注8.63411.8101.8811.51114.592n-n10.6800.637.030ni-in11.6380.85911.014IV-IV14.0061.521.009合計：155.526箱梁兩端半圓形缺口混凝土數(shù)量:(1x0.25+3.14x0.252/2)x0.7x2=0.4873支座加厚段三角形混凝