第2章整流電路1

1、2-1第第2章章 整流電路整流電路2-2第第2章章 整流電路整流電路引言引言整流電路的分類整流電路的分類：按組成的器件可分為不可控不可控、半控半控、全控全控三種。按電路結(jié)構(gòu)可分為橋式電路橋式電路和零式電路零式電路。按交流輸入相數(shù)分為單相電路單相電路和多相電路多相電路。按變壓器二次側(cè)電流的方向是單向或雙向，又分為單拍電路單拍電路和雙拍電路雙拍電路。整流電路整流電路：出現(xiàn)最早的電力電子電路，將交流電變?yōu)橹绷麟姟?-32.1 單相可控整流電路單相可控整流電路2-42.1.1 單相半波可控整流電路單相半波可控整流電路圖2-1 單相半波可控整流電路及波形1 1）帶電阻負(fù)載的工作情況）帶電阻負(fù)載的工作情況

2、變壓器T起變換電壓和電氣隔離的作用。電阻負(fù)載的特點(diǎn)電阻負(fù)載的特點(diǎn)：電壓與電流成正比，兩者波形相同。wwwwtTVTR0a)u1u2uVTudidwt1p2 ptttu2uguduVTaq0b)c)d)e)00 單相半波可控整流電路單相半波可控整流電路(Single Phase Half Wave Controlled Rectifier)2-52.1.1 單相半波可控整流電路單相半波可控整流電路 VT的a 移相范圍為180 通過控制觸發(fā)脈沖的相位來控制直流輸出電壓大小的方式稱為相位控制方式相位控制方式，簡稱相控方式相控方式。 首先，引入兩個重要的基本概念：觸發(fā)延遲角觸發(fā)延遲角：從晶閘管開始承受

3、正向陽極電壓起到施加觸發(fā)脈沖止的電角度,用a表示,也稱觸發(fā)角或控制角。導(dǎo)通角導(dǎo)通角：晶閘管在一個電源周期中處于通態(tài)的電角度，用表示 ?；緮?shù)量關(guān)系基本數(shù)量關(guān)系直流輸出電壓平均值為paaapwwp2cos145. 0)cos1 (22)(sin221222dUUttdUU(2-1)2-62.1.1 單相半波可控整流電路單相半波可控整流電路2) 帶阻感負(fù)載的工作情況帶阻感負(fù)載的工作情況 圖2-2 帶阻感負(fù)載的 單相半波電路及其波形阻感負(fù)載的特點(diǎn)阻感負(fù)載的特點(diǎn)：電感對電流變化有抗拒作用，使得流過電感的電流不發(fā)生突變。討論負(fù)載阻抗角j、觸發(fā)角a、晶閘管導(dǎo)通角的關(guān)系。wttwwtwtwu20wt1p2

4、ptug0ud0id0uVT0qab)c)d)e)f)+ + +2-72.1.1 單相半波可控整流電路單相半波可控整流電路對單相半波電路的分析可基于上述方法進(jìn)行：當(dāng)VT處于斷態(tài)時，相當(dāng)于電路在VT處斷開，id=0。當(dāng)VT處于通態(tài)時，相當(dāng)于VT短路。圖2-3 單相半波可控整流電路的分段線性等效電路a)VT處于關(guān)斷狀態(tài) b)VT處于導(dǎo)通狀態(tài) a)b)VTRLVTRLu2u2電力電子電路的一種基本分析方法通過器件的理想化，將電路簡化為分段線性電路。器件的每種狀態(tài)對應(yīng)于一種線性電路拓?fù)洹?-82.1.1 單相半波可控整流電路單相半波可控整流電路當(dāng)VT處于通態(tài)時，如下方程成立：VTb)RLu2b) VT

5、處于導(dǎo)通狀態(tài)tURitiLwsin2dd2dd（2-2）)sin()sin(tanjaqjajqe（2-4）初始條件：t= a ，id=0。求解式（2-2）并將初始條件代入可得當(dāng)t=+a 時，id=0，代入式（2-3）并整理得 )sin(2)sin(22)(2djwjaawwtZUeZUitLR（2-3）22)( LRZwRLwjarctan其中 ，2-92.1.1 單相半波可控整流電路單相半波可控整流電路續(xù)流二極管續(xù)流二極管u2udiduVTiVTIdIdwt1wtwtwtwtwtwtOOOOOOp-ap+ab)c)d)e)f)g)iVDRa)圖2-4 單相半波帶阻感負(fù)載有續(xù)流二極管的電路及

6、波形 當(dāng)u2過零變負(fù)時，VDR導(dǎo)通，ud為零，VT承受反壓關(guān)斷。L儲存的能量保證了電流id在L-R-VDR回路中流通，此過程通常稱為續(xù)流續(xù)流。 數(shù)量關(guān)系數(shù)量關(guān)系(id近似恒為Id）ddVT2IIpap（2-5）d2dVT2)(21ItdIIpapwppa（2-6）ddVDRIIpap2（2-7）d22dVD2)(21RItdIIpapwpapp（2-8）2-102.1.1 單相半波可控整流電路單相半波可控整流電路VT的a 移相范圍為180 。簡單，但輸出脈動大，變壓器二次側(cè)電流中含直流分量，造成變壓器鐵芯直流磁化。實(shí)際上很少應(yīng)用此種電路。分析該電路的主要目的建立起整流電路的基本概念。 單相半波

7、可控整流電路的特點(diǎn)單相半波可控整流電路的特點(diǎn)2-112.1.2 單相橋式全控整流電路單相橋式全控整流電路1) 帶電阻負(fù)載的工作情況帶電阻負(fù)載的工作情況a)u (i )pwtwtwt000i2udidb)c)d)ddaauVT1,4圖2-5 單相全控橋式帶電阻負(fù)載時的電路及波形工作原理及波形分析工作原理及波形分析VT1和VT4組成一對橋臂，在u2正半周承受電壓u2，得到觸發(fā)脈沖即導(dǎo)通，當(dāng)u2過零時關(guān)斷。VT2和VT3組成另一對橋臂，在u2正半周承受電壓-u2，得到觸發(fā)脈沖即導(dǎo)通，當(dāng)u2過零時關(guān)斷。電路結(jié)構(gòu)電路結(jié)構(gòu)單相橋式全控整流電路單相橋式全控整流電路(Single Phase Bridge C

8、ontrelled Rectifier)2-122.1.2 單相橋式全控整流電路單相橋式全控整流電路數(shù)量關(guān)系數(shù)量關(guān)系paaapwwp2cos19 . 02cos122)( dsin21222dUUttUU（2-9）a 角的移相范圍為180。向負(fù)載輸出的平均電流值為：流過晶閘管的電流平均值只有輸出直流平均值的一半，即：2cos145.0212ddVTaRUII（2-10）2cos19 . 02cos12222ddaapRURURUI(2-11)pwtwtwt000i2udidb)c)d)ddaauVT1,42-132.1.2 單相橋式全控整流電路單相橋式全控整流電路流過晶閘管的電流有效值：變壓器

9、二次測電流有效值I2與輸出直流電流I有效值相等：由式（2-12）和式（2-13）得：不考慮變壓器的損耗時，要求變壓器的容量 S=U2I2。papapwwppa2sin212)(d)sin2(21222VTRUttRUI（2-12）papapwwppa2sin21)()sin2(12222RUtdtRUII（2-13）II21VT（2-14）pwtwtwt000i2udidb)c)d)ddaauVT1,42-142.1.2 單相橋式全控整流電路單相橋式全控整流電路2）帶阻感負(fù)載的工作情況）帶阻感負(fù)載的工作情況 u2OwtOwtOwtudidi2b)OwtOwtuVT1,4OwtOwtIdIdId

10、IdIdiVT2,3iVT1,4圖2-6 單相全控橋帶阻感負(fù)載時的電路及波形 假設(shè)電路已工作于穩(wěn)態(tài)，id的平均值不變。假設(shè)負(fù)載電感很大，負(fù)載電流id連續(xù)且波形近似為一水平線。u2過零變負(fù)時，晶閘管VT1和VT4并不關(guān)斷。至t=+a 時刻，晶閘管VT1和VT4關(guān)斷，VT2和VT3兩管導(dǎo)通。VT2和VT3導(dǎo)通后，VT1和VT4承受反壓關(guān)斷，流過VT1和VT4的電流迅速轉(zhuǎn)移到VT2和VT3上，此過程稱換相換相，亦稱換流換流。2-152.1.2 單相橋式全控整流電路單相橋式全控整流電路 數(shù)量關(guān)系數(shù)量關(guān)系apaaapwwpcos9 . 0cos22)(dsin21222dUUttUU（2-15）晶閘管移

11、相范圍為90。晶閘管導(dǎo)通角與a無關(guān)，均為180。電流的平均值和有效值：變壓器二次側(cè)電流i2的波形為正負(fù)各180的矩形波，其相位由a角決定，有效值I2=Id。ddT21IIddT707. 021III晶閘管承受的最大正反向電壓均為 。22U2OwtOwtOwtudidi2b)OwtOwtuVT1,4OwtOwtIdIdIdIdIdiVT2,3iVT1,42-162.1.2 單相橋式全控整流電路單相橋式全控整流電路3） 帶反電動勢負(fù)載時的工作情況圖2-7 單相橋式全控整流電路接反電動勢電阻負(fù)載時的電路及波形 在|u2|E時，才有晶閘管承 受正電壓，有導(dǎo)通的可能。在a 角相同時，整流輸出電壓比電阻負(fù)

12、載時大。導(dǎo)通之后， ud=u2， ， 直至|u2|=E，id即降至0使得 晶閘管關(guān)斷，此后ud=E 。REuidd與電阻負(fù)載時相比，晶閘管提前了電角度停止導(dǎo)電， 稱為停止導(dǎo)電角，212sinUE（2-16）b)idOEudwtIdOwtaq2-172.1.2 單相橋式全控整流電路單相橋式全控整流電路當(dāng) 30 的情況（的情況（圖2-14 ） 特點(diǎn)：負(fù)載電流斷續(xù)，晶閘管導(dǎo)通角小于120 。b)c)d)e)f)u2uaubuca =0Owt1wt2wt3uGOudOOuabuacOiVT1uVT1wtwtwtwtwta)R動畫演示2-302.2.1 三相半波可控整流電路三相半波可控整流電路aapww

13、papapcos17.1cos263)(sin2321226562dUUttdUU（2-18）當(dāng)a=0時，Ud最大，為 。2d0d17.1UUU)6cos(1675. 0)6cos(1223)(sin23212262apappwwppapUUttdUUd(2-19)整流電壓平均值的計(jì)算整流電壓平均值的計(jì)算a30時，負(fù)載電流連續(xù)，有：a30時，負(fù)載電流斷續(xù)，晶閘管導(dǎo)通角減小，此時有：2-312.2.1 三相半波可控整流電路三相半波可控整流電路Ud/U2隨a變化的規(guī)律如圖2-15中的曲線1所示。03060901201501.17321a/( )Ud/U2圖2-15 三相半波可控整

14、流電路Ud/U2隨a變化的關(guān)系1電阻負(fù)載 2電感負(fù)載 3電阻電感負(fù)載2-322.2.1 三相半波可控整流電路三相半波可控整流電路 負(fù)載電流平均值為 晶閘管承受的最大反向電壓，為變壓器二次線電壓峰值，即晶閘管陽極與陰極間的最大正向電壓等于變壓器二次相電壓的峰值，即RUIdd（2-20）222RM45.2632UUUU（2-21）22UUFM（2-22）2-332.2.1 三相半波可控整流電路三相半波可控整流電路2）阻感負(fù)載）阻感負(fù)載圖2-16 三相半波可控整流電路，阻感負(fù)載時的電路及a =60時的波形特點(diǎn)：阻感負(fù)載，L值很大，id波形基本平直。a30時：整流電壓波形與電阻負(fù)載時相同。a30時（如

15、a=60時的波形如圖2-16所示）。u2過零時，VT1不關(guān)斷，直到VT2的脈沖到來，才換流，ud波形中出現(xiàn)負(fù)的部分。id波形有一定的脈動，但為簡化分析及定量計(jì)算，可將id近似為一條水平線。阻感負(fù)載時的移相范圍為90。udiauaubucibiciduacOwtOwtOOwtOOwtawtwt動畫演示2-342.2.1 三相半波可控整流電路三相半波可控整流電路數(shù)量關(guān)系數(shù)量關(guān)系由于負(fù)載電流連續(xù)， Ud可由式（2-18）求出，即2d0d17. 1UUUUd/U2與a成余弦關(guān)系，如圖2-15中的曲線2所示。如果負(fù)載中的電感量不是很大，Ud/U2與a的關(guān)系將介于曲線1和2之間，曲線3給出了這種情況的一個

16、例子。03060901201501.17321a/( )Ud/U2圖2-15 三相半波可控整流電路Ud/U2隨a變化的關(guān)系1電阻負(fù)載 2電感負(fù)載 3電阻電感負(fù)載2-352.2.1 三相半波可控整流電路三相半波可控整流電路變壓器二次電流即晶閘管電流的有效值為晶閘管的額定電流為晶閘管最大正、反向電壓峰值均為變壓器二次線電壓峰值三相半波的主要缺點(diǎn)在于其變壓器二次電流中含有直流分量，為此其應(yīng)用較少。ddVT2577. 031IIII（2-23）dVTVT(AV)368. 057. 1III（2-24）2RMFM45. 2UUU（2-25）2-362.2.2 三相橋式全控整流電路三相橋

17、式全控整流電路三相橋是應(yīng)用最為廣泛的整流電路共陰極組共陰極組陰極連接在一起的3個晶閘管（VT1，VT3，VT5）共陽極組共陽極組陽極連接在一起的3個晶閘管（VT4，VT6，VT2）圖2-17 三相橋式全控整流電路原理圖導(dǎo)通順序： VT1VT2 VT3 VT4 VT5VT62-372.2.2 三相橋式全控整流電路三相橋式全控整流電路1）帶電阻負(fù)載時的工作情況）帶電阻負(fù)載時的工作情況當(dāng)a60 時，ud波形均連續(xù)，對于電阻負(fù)載，id波形與ud波形形狀一樣，也連續(xù) 波形圖： a =0 （圖218 ） a =30 （圖219） a =60 （圖220）當(dāng)a60 時，ud波形每60中有一段為零，ud波形不

18、能出現(xiàn)負(fù)值 波形圖： a =90 （ 圖221）帶電阻負(fù)載時三相橋式全控整流電路a角的移相范圍是120 動畫演示2-382.2.2 三相橋式全控整流電路三相橋式全控整流電路晶閘管及輸出整流電壓的情況如表21所示時 段IIIIIIIVVVI共陰極組中導(dǎo)通的晶閘管VT1VT1VT3VT3VT5VT5共陽極組中導(dǎo)通的晶閘管VT6VT2VT2VT4VT4VT6整流輸出電壓udua-ub=uabua-uc=uacub-uc=ubcub-ua=ubauc-ua=ucauc-ub=ucb 請參照圖2182-392.2.2 三相橋式全控整流電路三相橋式全控整流電路（2）對觸發(fā)脈沖的要求：按VT1-VT2-VT

19、3-VT4-VT5-VT6的順序，相位依次差60。共陰極組VT1、VT3、VT5的脈沖依次差120，共陽極組VT4、VT6、VT2也依次差120。同一相的上下兩個橋臂，即VT1與與VT4，VT3與與VT6，VT5與與VT2，脈沖相差180。 三相橋式全控整流電路的特點(diǎn)特點(diǎn)（1）2管同時通形成供電回路，其中共陰極組和共陽極組各1，且不能為同1相器件。2-402.2.2 三相橋式全控整流電路三相橋式全控整流電路（3）ud一周期脈動6次，每次脈動的波形都一樣，故該電路為6脈波整流電路。（4）需保證同時導(dǎo)通的2個晶閘管均有脈沖可采用兩種方法：一種是寬脈沖觸發(fā) 一種是雙脈沖觸發(fā)（常用） (5）晶閘管承受

20、的電壓波形與三相半波時相同，晶閘管承受最大正、反向電壓的關(guān)系也相同。 三相橋式全控整流電路的特點(diǎn)特點(diǎn)2-41a60 時時（a =0 圖222；a =30 圖223）ud波形連續(xù)，工作情況與帶電阻負(fù)載時十分相似。 各晶閘管的通斷情況 輸出整流電壓ud波形 晶閘管承受的電壓波形2.2.2 三相橋式全控整流電路三相橋式全控整流電路2) 阻感負(fù)載時的工作情況阻感負(fù)載時的工作情況主要包括a 60 時（時（ a =90圖224）阻感負(fù)載時的工作情況與電阻負(fù)載時不同。 電阻負(fù)載時，ud波形不會出現(xiàn)負(fù)的部分。 阻感負(fù)載時，ud波形會出現(xiàn)負(fù)的部分。帶阻感負(fù)載時，三相橋式全控整流電路的a角移相范圍為90 。區(qū)別在

21、于：得到的負(fù)載電流id波形不同。 當(dāng)電感足夠大的時候， id的波形可近似為一條水平線。2-422.2.2 三相橋式全控整流電路三相橋式全控整流電路3) 定量分析定量分析當(dāng)整流輸出電壓連續(xù)時（即帶阻感負(fù)載時，或帶電阻負(fù)載a60 時）的平均值為： 帶電阻負(fù)載且a 60時，整流電壓平均值為：輸出電流平均值為 ：Id=Ud /Rawwpapapcos34.2)(sin63123232dUttdUU（2-26）)3cos(134.2)(sin63232dapwwppapUttdUU（2-27）2-432.2.2 三相橋式全控整流電路三相橋式全控整流電路當(dāng)整流變壓器為圖2-17中所示采用星形接法，帶阻感負(fù)

22、載時，變壓器二次側(cè)電流波形如圖2-23中所示，其有效值為：ddddIIIII816.03232)(3221222ppp（2-28）晶閘管電壓、電流等的定量分析與三相半波時一致。接反電勢阻感負(fù)載時，在負(fù)載電流連續(xù)的情況下，電路工作情況與電感性負(fù)載時相似，電路中各處電壓、電流波形均相同。僅在計(jì)算Id時有所不同，接反電勢阻感負(fù)載時的Id為：REUIdd（2-29）式中R和E分別為負(fù)載中的電阻值和反電動勢的值。2-44ik=ib是逐漸增大的， 而ia=Id-ik是逐漸減小的。當(dāng)ik增大到等于Id時，ia=0，VT1關(guān)斷,換流過程結(jié)束。2.3 變壓器漏感對整流電路的影響變壓器漏感對整流電路的影響考慮包括

23、變壓器漏感在內(nèi)的交流側(cè)電感的影響，該漏感可用一個集中的電感LB表示?，F(xiàn)以三相半波為例，然后將其結(jié)論推廣。VT1換相至VT2的過程：因a、b兩相均有漏感，故ia、ib均不能突變。于是VT1和VT2同時導(dǎo)通，相當(dāng)于將a、b兩相短路，在兩相組成的回路中產(chǎn)生環(huán)流ik。圖2-25 考慮變壓器漏感時的三相半波可控整流電路及波形udidwtOwtOgiciaibiciaIduaubuca2-452.3 變壓器漏感對整流電路的影響變壓器漏感對整流電路的影響換相重疊換相重疊角角換相過程持續(xù)的時間，用電角度g g表示。換相過程中，整流電壓ud為同時導(dǎo)通的兩個晶閘管所對應(yīng)的兩個相電壓的平均值。換相壓降與不考慮變壓器

24、漏感時相比，ud平均值降低的多少。2ddddbakBbkBaduutiLutiLuu（2-30）dB0B6565B6565Bbb6565dbd23d23)(ddd23)(d)dd(23)(d)(3/21IXiLttiLttiLuutuuUIpwpwpwpwppgapapgapapgapadkkk（2-31）2-462.3 變壓器漏感對整流電路的影響變壓器漏感對整流電路的影響換相重疊角g g的計(jì)算B2Bab2)65sin(62)(ddLtULuutipwk由上式得：)65sin(26ddB2pwwtXUtik進(jìn)而得出：)65cos(cos26)(d)65sin(26B265B2pwawpwwpa

25、tXUttXUitk（2-32）（2-33）（2-34）2-472.3 變壓器漏感對整流電路的影響變壓器漏感對整流電路的影響由上述推導(dǎo)過程，已經(jīng)求得：)65cos(cos26)(d)65sin(26B265B2pwawpwwpatXUttXUitk 當(dāng) 時， ，于是65pgawtdkIig g 隨其它參數(shù)變化的規(guī)律： （1） Id越大則g g 越大； （2） XB越大g g 越大； （3） 當(dāng)a a90 時，a a 越小g g 越大。)cos(cos26B2dgaaXUI（2-35）2dB62)cos(cosUIXgaa（2-36）2-482.3 變壓器漏感對整流電路的影響變壓器漏感對整流電路

26、的影響 變壓器漏抗對各種整流電路的影響變壓器漏抗對各種整流電路的影響 dUdBIXpdB2IXpdB23IXpdB3IXpdB2ImXp)cos(cosgaa2Bd2UXI2Bd22UXI2dB62UIX2dB62UIXmUXIpsin22Bd電路形式單相全波單相全控橋三相半波三相全控橋m脈波整流電路 表2-2 各種整流電路換相壓降和換相重疊角的計(jì)算23U23U注：單相全控橋電路中，環(huán)流ik是從-Id變?yōu)镮d。本表所列通用公式不適用； 三相橋等效為相電壓等于 的6脈波整流電路，故其m=6，相電壓按 代入。23U23U2-492.3 變壓器漏感對整流電路的影響變壓器漏感對整流電路的影響變壓器漏感

27、對整流電路影響的一些結(jié)論變壓器漏感對整流電路影響的一些結(jié)論:出現(xiàn)換相重疊角g g ，整流輸出電壓平均值Ud降低。整流電路的工作狀態(tài)增多。晶閘管的di/dt 減小，有利于晶閘管的安全開通。 有時人為串入進(jìn)線電抗器以抑制晶閘管的di/dt。換相時晶閘管電壓出現(xiàn)缺口，產(chǎn)生正的du/dt，可能使晶閘管誤導(dǎo)通，為此必須加吸收電路。 換相使電網(wǎng)電壓出現(xiàn)缺口，成為干擾源。2-502.3 變壓器漏感對整流電路的影響變壓器漏感對整流電路的影響a =30u2uaubucOwtOwtOwtOwtOwtuGuduabuacwt1iVT1uVT1uac1VT2VT3VT2cbuu 2cbauuu2-512.4 電容濾波

28、的不可控整流電路電容濾波的不可控整流電路wtUusin2222-522.4 電容濾波的不可控整流電路電容濾波的不可控整流電路在交直交變頻器、不間斷電源、開關(guān)電源等應(yīng)用場合中，大量應(yīng)用。最常用的是單相橋和三相橋兩種接法。由于電路中的電力電子器件采用整流二極管，故也稱這類電路為二極管整流電路。2-532.4.1電容濾波的單相不可控整流電路電容濾波的單相不可控整流電路常用于小功率單相交流輸入的場合，如目前大量普及的微機(jī)、電視機(jī)等家電產(chǎn)品中。1） 工作原理及波形分析工作原理及波形分析圖2-26 電容濾波的單相橋式不可控整流電路及其工作波形a) 電路 b) 波形基本工作過程基本工作過程：在u2正半周過零

29、點(diǎn)至w wt=0期間，因u2ud，故二極管均不導(dǎo)通，電容C向R放電，提供負(fù)載所需電流。至w wt=0之后，u2將要超過ud，使得VD1和VD4開通，ud=u2，交流電源向電容充電，同時向負(fù)載R供電。b)0iudqp2pwti,uda)+RCu1u2i2VD1VD3VD2VD4idiCiRud取00222sin2sin2tdtcuuUtUuw 詳細(xì)分析（關(guān)鍵在于求出 和q q ）)sin(222wtUu20Cd2d1)0(sin2)0(udtiCuUut將u2代入并求解得：而負(fù)載電流為：于是（2-37）（2-38）)cos(22CwwtCUi（2-39）)sin(222RwtRURui（2-40

30、）)sin(2)cos(222RCdwwwtRUtCUiii（2-41）電容濾波的單相不可控整流電路2.4.1 由上述推導(dǎo)過程，已經(jīng)求得：)sin(2)cos(222RCdwwwtRUtCUiii 設(shè)VD1和VD4的導(dǎo)通角為q，則當(dāng)w wt= q q 時，VD1和VD4關(guān)斷。將id (t= q q ) = 0代入式（2-41），得： 二極管導(dǎo)通后u2開始向C充電時的ud與二極管關(guān)斷后C放電結(jié)束時的ud相等。 注意到 q 為第2象限的角，由式（2-42）和（2-43）得：（2-41）RCwq )(tan（2-42）qwqpsin2)sin(222UeURC（2-43）（2-44）)arctan(

31、RCwqp（2-45）wwwwwsin1)()arctan(2RCRCRCeeRCRC電容濾波的單相不可控整流電路2.4.1 在w wRC已知時，即可由式（2-45）求出 ，進(jìn)而由式（2-44）求出q q 。顯然 和q q 僅由乘積wRC決定。圖2-27給出了根據(jù)以上兩式求得的 和q 角隨wRC變化的曲線0102030405060qwRC /radp /6p /3p /22 p /35 p /6p,q /rad圖2-27 、q 與wRC的關(guān)系曲線 （2-44）)arctan(RCwqp（2-45）wwwwwsin1)()arctan(2RCRCRCeeRCRC電容濾波的單相不可控整流電路2.4

32、.12-572.4.1電容濾波的單相不可控整流電路電容濾波的單相不可控整流電路2) 主要的數(shù)量關(guān)系主要的數(shù)量關(guān)系 輸出電壓平均值輸出電壓平均值 電流平均值電流平均值 輸出電流平均值IR為： IR = Ud /R Id =IR 二極管電流iD平均值為： ID = Id / 2=IR/ 2 二極管承受的電壓二極管承受的電壓 （2-47）（2-48）（2-49）22U空載時， 。重載時，Ud逐漸趨近于0.9U2，即趨近于接近電阻負(fù)載時的特性。在設(shè)計(jì)時根據(jù)負(fù)載的情況選擇電容C值，使 , 此時輸出電壓為： Ud1.2 U2。2d2UU2/)53(TRC （2-46）2-582.4.1電容濾波的單相不可控

33、整流電路電容濾波的單相不可控整流電路 感容濾波的二極管整流電路感容濾波的二極管整流電路實(shí)際應(yīng)用為此情況，但分析復(fù)雜。ud波形更平直，電流i2的上升段平緩了許多，這對于電路的工作是有利的。圖2-29 感容濾波的單相橋式不可控整流電路及其工作波形a） 電路圖 b）波形a)b)u2udi20qpwti2,u2,ud2-592.4.2電容濾波的三相不可控整流電路電容濾波的三相不可控整流電路1） 基本原理基本原理某一對二極管導(dǎo)通時，輸出電壓等于交流側(cè)線電壓中最大的一個，該線電壓既向電容供電，也向負(fù)載供電。當(dāng)沒有二極管導(dǎo)通時，由電容向負(fù)載放電，ud按指數(shù)規(guī)律下降。圖2-30 電容濾波的三相橋式不可控整流電

34、路及其波形a)b)Oiaudiduduabuac0qwtpp3wt 負(fù)載電流Id有斷續(xù)和連續(xù)兩種狀態(tài)2-6032=+t)-32( - tRC32=+tt)32sin6)+tsin(6p p w w p pw ww wp p w ww wp pw w w w(dd)(dd122 eUtU 電流id 斷續(xù)和連續(xù)的臨界條件臨界條件w wRC=33在輕載時直流側(cè)獲得的充電電流是斷續(xù)的，重載時是連續(xù)的，分界點(diǎn)就是R= /w wC。32.4.2電容濾波的三相不可控整流電路電容濾波的三相不可控整流電路由 “電壓下降速度相等”的原則，可以確定臨界條件。假設(shè)在wt+=2/3的時刻“速度相等”恰好發(fā)生，則有圖2-

35、31電容濾波的三相橋式整流電路當(dāng)w wRC等于和小于 時的電流波形 a）w wRC=b）w wRC333由上式可得（2-50）a)b)wtwtwtwtaidaidOOOO2-612.4.2電容濾波的三相不可控整流電路電容濾波的三相不可控整流電路實(shí)際電路中存在的交流側(cè)電感以及為抑制沖擊電流而串聯(lián)的電感，這時的工作情況為：電流波形的前沿平緩了許多，有利于電路的正常工作。 隨著負(fù)載的加重，電流波形與電阻負(fù)載時的交流側(cè)電流波形逐漸接近。圖2-32 考慮電感時電容濾波的三相橋式整流電路及其波形 a）電路原理圖 b）輕載時的交流側(cè)電流波形 c）重載時的交流側(cè)電流波形b)c)iaiaOOw tw t2-62

36、2.4.2電容濾波的三相不可控整流電路電容濾波的三相不可控整流電路2) 主要數(shù)量關(guān)系主要數(shù)量關(guān)系（1）輸出電壓平均值輸出電壓平均值 Ud在（2.34U2 2.45U2）之間變化（2）電流平均值電流平均值 輸出電流平均值IR為：IR = Ud /R （2-51） 與單相電路情況一樣，電容電流iC平均值為零， 因此： Id =IR （2-52） 二極管電流平均值為Id的1/3，即：ID = Id / 3=IR/ 3 （2-53） （3）二極管承受的電壓二極管承受的電壓 二極管承受的最大反向電壓為線電壓的峰值，為 。 26U2-632.5 整流電路的諧波和功率因數(shù)整流電路的諧波和功率因數(shù)2-642.

37、5 整流電路的諧波和功率因數(shù)整流電路的諧波和功率因數(shù)引言引言隨著電力電子技術(shù)的發(fā)展，其應(yīng)用日益廣泛，由此帶來的諧波(harmonics)和無功(reactive power)問題日益嚴(yán)重，引起了關(guān)注。無功的危害：導(dǎo)致設(shè)備容量增加。使設(shè)備和線路的損耗增加。線路壓降增大，沖擊性負(fù)載使電壓劇烈波動。諧波的危害：降低設(shè)備的效率。影響用電設(shè)備的正常工作。引起電網(wǎng)局部的諧振，使諧波放大，加劇危害。導(dǎo)致繼電保護(hù)和自動裝置的誤動作。對通信系統(tǒng)造成干擾。2-652.5.1 諧波和無功功率分析基礎(chǔ)諧波和無功功率分析基礎(chǔ)1） 諧波諧波對于非正弦波電壓，滿足狄里赫利條件，可分解為傅里葉級數(shù)傅里葉級數(shù)：n次諧波電流含有

38、率以HRIn（Harmonic Ratio for In）表示 （2-57）電流諧波總畸變率THDi（Total Harmonic distortion）定義為 （2-58）%1001IIHRInn%1001IITHDhi正弦波電壓可表示為：)sin(2)(utUtujw基波（fundamental）頻率與工頻相同的分量諧波頻率為基波頻率大于1整數(shù)倍的分量諧波次數(shù)諧波頻率和基波頻率的整數(shù)比2-662.5.1 諧波和無功功率分析基礎(chǔ)諧波和無功功率分析基礎(chǔ)2） 功率因數(shù)功率因數(shù)正弦電路中的情況電路的有功功率有功功率就是其平均功率平均功率：pjwp20cos)(21UItuidP（2-59）視在功率

39、視在功率為電壓、電流有效值的乘積，即S=UI （2-60）無功功率無功功率定義為： Q=U I sinj j （2-61）功率因數(shù)功率因數(shù)l 定義為有功功率P和視在功率S的比值：SPl（2-62） 此時無功功率Q與有功功率P、視在功率S之間有如下關(guān)系：222QPS（2-63）功率因數(shù)是由電壓和電流的相位差j 決定的：l l =cos j j （2-64）2-672.5.1 諧波和無功功率分析基礎(chǔ)諧波和無功功率分析基礎(chǔ)非正弦電路中的情況有功功率、視在功率、功率因數(shù)的定義均和正弦電路相同，功率因數(shù)仍由式 定義。不考慮電壓畸變，研究電壓為正弦波、電流為非正弦波的情況有很大的實(shí)際意義。SPl非正弦電路

40、的有功功率 ：P=U I1 cosj j1 （2-65）功率因數(shù)功率因數(shù)為：11111coscoscosjjjlIIUIUISP（2-66） 基波因數(shù)基波因數(shù)v =I1 / I，即基波電流有效值和總電流有效值之比 位移因數(shù)位移因數(shù)（基波功率因數(shù)）cosj j 1功率因數(shù)由基波電流相移基波電流相移和電流波形畸變電流波形畸變這兩個因素共同決定的。2-682.5.1 諧波和無功功率分析基礎(chǔ)諧波和無功功率分析基礎(chǔ)非正弦電路的無功功率定義很多，但尚無被廣泛接受的科學(xué)而權(quán)威的定義。一種簡單的定義是仿照式（2-63）給出的： （2-67）22PSQ這種定義的無功功率Q反映了能量的流動和交換，目前被較廣泛的接

41、受。也可仿照式（2-61）定義一個無功功率，為和式（2-67）區(qū)別，采用符號Qf，忽略電壓中的諧波時有：Q f =U I 1 sinj j 1 (2-68）在非正弦情況下， ，因此引入畸變功率畸變功率D，使得： （2-69）222fQPS2222DQPSfQ f為由基波電流所產(chǎn)生的無功功率，D是諧波電流產(chǎn)生的無功功率。2-692.5.2 帶阻感負(fù)載時可控整流電路帶阻感負(fù)載時可控整流電路 交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析1) 單相橋式全控整流電路單相橋式全控整流電路忽略換相過程和電流脈動，帶阻感負(fù)載，直流電感L為足夠大（電流i2的波形見圖2-6）i2OwtdLLL,5,3,1,5

42、,3,12sin2sin14)5sin513sin31(sin4nnntnItnnItttIiwwpwwwpdd（2-72）變壓器二次側(cè)電流諧波：pnIInd22n=1,3,5,（2-73） 電流中僅含奇次諧波。 各次諧波有效值與諧波次數(shù)成反比，且與基波有效值的比值為諧波次數(shù)的倒數(shù)。2-702.5.2 帶阻感負(fù)載時可控整流電路帶阻感負(fù)載時可控整流電路 交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析基波電流有效值為 （2-74） i2的有效值I= Id，結(jié)合式（2-74）可得基波因數(shù)為 （2-75）可控整流電路，電流基波與電壓的相位差就等于控制角a a ，故位移因數(shù)為 （2-76） 所以，功率

43、因數(shù)為 d122IIppII12 209 .aapjllcos9.0cos22cos111IIajlcoscos11（2-77） 功率因數(shù)計(jì)算功率因數(shù)計(jì)算2-712.5.2 帶阻感負(fù)載時可控整流電路帶阻感負(fù)載時可控整流電路 交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析2）三相橋式全控整流電路）三相橋式全控整流電路圖2-23 三相橋式全控整流電路帶阻感負(fù)載a=30時的波形阻感負(fù)載，忽略換相過程和電流脈動，直流電感L為足夠大。以a a =30為例，此時，電 流 為 正 負(fù) 半 周 各120的方波，其有效值與直流電流的關(guān)系為：d32II（2-78）tud1a = 30ud2uduabuacubc

44、ubaucaucbuabuac wtOwOwtOwtOidiawt1uaubucd32II （2-78）2-722.5.2 帶阻感負(fù)載時可控整流電路帶阻感負(fù)載時可控整流電路 交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析變壓器二次側(cè)電流諧波分析：變壓器二次側(cè)電流諧波分析：電流基波和各次諧波有效值分別為,3,2,1,16,66dd1kknInIIInpp（2-80）電流中僅含6k1（k為正整數(shù)）次諧波。各次諧波有效值與諧波次數(shù)成反比，且與基波有效值的比值為諧波次數(shù)的倒數(shù)。功率因數(shù)計(jì)算功率因數(shù)計(jì)算基波因數(shù)：955.031pII（2-81）位移因數(shù)仍為：ajlcoscos11（2-82）功率因數(shù)為

45、：aapjllcos955.0cos3cos111II（2-83）2-732.5.3 電容濾波的不可控整流電路電容濾波的不可控整流電路 交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析1) 單相橋式不可控整流電路單相橋式不可控整流電路 實(shí)用的單相不可控整流電路采用感容濾波。RCw電容濾波的單相不可控整流電路交流側(cè)諧波組成有如下規(guī)律：諧波次數(shù)為奇次。諧波次數(shù)越高，諧波幅值越小。諧波與基波的關(guān)系是不固定的。 越大，諧波越大，基波越小。 越大，則諧波越小。LCw關(guān)于功率因數(shù)的結(jié)論如下：位移因數(shù)接近1，輕載略超前，重載滯后。諧波大小受負(fù)載（ ）和濾波電感的影響。RCw2-742.5.3 電容濾波的不可

46、控整流電路電容濾波的不可控整流電路 交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析交流側(cè)諧波和功率因數(shù)分析2) 三相橋式不可控整流電路三相橋式不可控整流電路 實(shí)際應(yīng)用的電容濾波三相不可控整流電路中通常有濾波電感。交流側(cè)諧波組成有如下規(guī)律交流側(cè)諧波組成有如下規(guī)律：諧波次數(shù)為6k1次，k =1，2，3。諧波次數(shù)越高，諧波幅值越小。諧波與基波的關(guān)系是不固定的。關(guān)于功率因數(shù)的結(jié)論如下關(guān)于功率因數(shù)的結(jié)論如下：位移因數(shù)通常是滯后的,但與單相時相比,位移因數(shù)更接近1。隨負(fù)載加重（wRC的減?。?，總的功率因數(shù)提高；同時，隨濾波電感加大，總功率因數(shù)也提高。2-752.5.4 整流輸出電壓和電流的諧波分析整流輸出電壓和電流的諧波分析

47、整流電路的輸出電壓中主要成分為直流，同時包含各種頻率的諧波，這些諧波對于負(fù)載的工作是不利的。圖2-33 a =0時，m脈波整流電路的整流電壓波形a a =0 時，m脈波整流電路的整流電壓和整流電流的諧波分析。整流輸出電壓諧波分析整流輸出電壓諧波分析整流輸出電流諧波分析整流輸出電流諧波分析詳見書詳見書P720.80.91圖 2-330.81udwtOpmpm2pmU22a a =0 時，m脈波整流電路的整流電壓和整流電流的諧波分析1) 整流輸出電壓諧波分析整流輸出電壓諧波分析：將縱坐標(biāo)選在整流電壓的峰值處，則在-p p/mp p/m區(qū)間，整流電壓的表達(dá)式為： 對該整流輸出電壓進(jìn)行傅里葉級數(shù)分解，

48、得出： 式中，k=1，2，3；且： tuwcos20dtnnkUtnbUumknmknnwpwcos1cos21cos2d0d0d0mmUUppsin22d0d021cos2Unkbnp（2-84）（2-85）（2-86）（2-87）整流輸出電壓和電流的諧波分析2.5.4為了描述整流電壓ud0中所含諧波的總體情況，定義電壓紋波電壓紋波因數(shù)因數(shù)為ud0中諧波分量有效值UR與整流電壓平均值Ud0之比： （2-88） 其中： （2-89） 而： d0RUUug2d022RUUUUmknnmmUttUmUmmppwwppp22sin1)(d)cos2(2222（2-90） 整流輸出電壓和電流的諧波分析

49、2.5.4將上述式（2-89）、（2-90）和（2-86）代入（2-88）得 （2-91） 表2-3給出了不同脈波數(shù)m時的電壓紋波因數(shù)值ppppppgmmmmmmUUusinsin2sin42121222d0Rm23612g gu（%）48.218.274.180.9940整流輸出電壓和電流的諧波分析2.5.42) 整流輸出電流諧波分析整流輸出電流諧波分析：負(fù)載電流的傅里葉級數(shù)可由整流電壓的傅里葉級數(shù)求得： （2-92）當(dāng)負(fù)載為R、L和反電動勢E串聯(lián)時，上式中： （2-93）n次諧波電流的幅值dn為： （2-94）n次諧波電流的滯后角為： （2-95）)cos(ddnmknntndIijwRE

50、UId0d22)(LnRbzbdnnnnwRLnnwjarctan整流輸出電壓和電流的諧波分析2.5.42-802.5.4 整流輸出電壓和電流的諧波分析整流輸出電壓和電流的諧波分析a =0時整流電壓、電流中的諧波有如下規(guī)律：m脈波整流電壓ud0的諧波次數(shù)為mk（k=1，2，3.）次，即m的倍數(shù)次；整流電流的諧波由整流電壓的諧波決定，也為mk次。當(dāng)m一定時，隨諧波次數(shù)增大，諧波幅值迅速減小，表明最低次（m次）諧波是最主要的，其它次數(shù)的諧波相對較少；當(dāng)負(fù)載中有電感時，負(fù)載電流諧波幅值dn的減小更為迅速。m增加時，最低次諧波次數(shù)增大，且幅值迅速減小，電壓紋波因數(shù)迅速下降。 2-812.5.4 整流輸

51、出電壓和電流的諧波分析整流輸出電壓和電流的諧波分析a a 不為不為0 時的情況時的情況：整流電壓諧波的一般表達(dá)式十分復(fù)雜，下面只說明諧波電壓與a a 角的關(guān)系。030120 150 1806090n=6n=12n=18a/()U2Lcn2圖2-34 三相全控橋電流連續(xù)時，以n為參變量的與a a 的關(guān)系以n為參變量，n次諧波幅值對a a 的關(guān)系如圖2-34所示：當(dāng)a a 從0 90 變化時，ud的諧波幅值隨a a 增大而增大， a a =90 時諧波幅值最大。 a a 從90 180之間電路工作于有源逆變工作狀態(tài)，ud的諧波幅值隨a a 增大而減小。2-822.6 大功率可控整

52、流電路大功率可控整流電路2-832.6 大功率可控整流電路大功率可控整流電路引言引言帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路的特點(diǎn)：適用于低電壓、大電流的場合。多重化整流電路的特點(diǎn)：在采用相同器件時可達(dá)到更大的功率?？蓽p少交流側(cè)輸入電流的諧波或提高功率因數(shù)，從而減小對供電電網(wǎng)的干擾。2-842.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路電路結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)電路結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)圖2-35 帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路二次側(cè)為兩組匝數(shù)相同極性相反的繞阻，分別接成兩組三相半波電路。二次側(cè)兩繞組的極性相反可消除鐵芯的直流磁化。平衡電抗器是為保證兩組三相半波整流電路能同時導(dǎo)電。與三相

53、橋式電路相比，雙反星形電路的輸出電流可大一倍。2-852.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路繞組的極性相反的目的：消除直流磁動勢消除直流磁動勢如圖可知，雖然兩組相電流的瞬時值不同，但是平均電流相等而繞組的極性相反，所以直流安匝互相抵消。圖2-36 雙反星形電路，a a =0時兩組整流電壓、電流波形twwtud1uaubuciaud2iaucuaubucOwtOOwtOId12Id16Id12Id162-862.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路接平衡電抗器的原因：接平衡電抗器的原因：當(dāng)兩組電壓平均值和瞬時值均相等時

54、，才能使負(fù)載均流。兩組整流電壓平均值相等，但瞬時值不等。兩個星形的中點(diǎn)n1和n2間的電壓等于ud1和ud2之差。該電壓加在Lp上，產(chǎn)生電流ip，它通過兩組星形自成回路，不流到負(fù)載中去，稱為環(huán)流環(huán)流或平衡電流平衡電流。為了使兩組電流盡可能平均分配，一般使Lp值足夠大，以便限制環(huán)流在負(fù)載額定電流的1%2%以內(nèi)。2-872.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路雙反星形電路中如不接平衡電抗器，即成為六相半波整流電路六相半波整流電路：只能有一個晶閘管導(dǎo)電，其余五管均阻斷，每管最大導(dǎo)通角為60o，平均電流為Id/6。當(dāng)=0o 時，Ud為1.35U2，比三相半波時的1.

55、17U2略大些。因晶閘管導(dǎo)電時間短，變壓器利用率低，極少采用。平衡電抗器的作用：平衡電抗器的作用：使得兩組三相半波整流電路同時導(dǎo)電。對平衡電抗器作用的理解是掌握雙反星形電路原理的關(guān)鍵。2-882.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路平衡電抗器使得兩組三相半波整流電路同時導(dǎo)電的原理分析原理分析：圖2-37 平衡電抗器作用下輸出電壓的波形和平衡電抗器上電壓的波形圖2-38 平衡電抗器作用下兩個晶閘管同時導(dǎo)電的情況平衡電抗器Lp承擔(dān)了n1、n2間的電位差，它補(bǔ)償了ub和ua的電動勢差，使得ub和ua兩相的晶閘管能同時導(dǎo)電。d1d2puuu)(212121d2d1

56、pd1pd2duuuuuuu（2-97）（2-98）如有LP，則 時， VT1 、VT6同時導(dǎo)通，此電流在流經(jīng)LP時，LP上要感應(yīng)一電動勢up，其方向是要阻止電流增大。可導(dǎo)出Lp兩端電壓、整流輸出電壓的數(shù)學(xué)表達(dá)式如下：1tw 時，ub，ua均為正向最大，但ubua 如無LP，則只有VT6導(dǎo)通，整個系統(tǒng)將成為6脈波整流電路。1twuud1,ud2O60 wt1wta)uaubucucuaububwupud1,ud2OO60 360 wt1wttb)a)uaubucucuaubub2-892.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路原理分析原理分析(續(xù)續(xù))：圖2-

57、37 平衡電抗器作用下輸出電壓的波形和平衡電抗器上電壓的波形圖2-38 平衡電抗器作用下兩個晶閘管同時導(dǎo)電的情況雖然 ，但由于Lp的平衡作用，使得晶閘管VT6和VT1同時導(dǎo)通。 時間推遲至ub與ua的交點(diǎn)時， ub = ua ， 。之后 ub ub ，電流才從VT6換至VT2。此時VT1、VT2同時導(dǎo)電。每一組中的每一個晶閘管仍按三相半波的導(dǎo)電規(guī)律而各輪流導(dǎo)電。21dduu0puwupud1,ud2OO60 360 wt1wttb)a)uaubucucuaubub2-902.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路由上述分析以可得：圖2-37 平衡電抗器作用下

58、輸出電壓的波形和平衡電抗器上電壓的波形平衡電抗器中點(diǎn)作為整流電壓輸出的負(fù)端，其輸出的整流電壓瞬時值為兩組三相半波整流電壓瞬時值的平均值。波形如圖2-37 a。)(212121d2d1pd1pd2duuUuuuu（2-98）諧波分析分析詳見P75-P76。ud中的諧波分量比直流分量要小得多，且最低次諧波為六次諧波。直流平均電壓為：2017.1UUdwupud1,ud2OO60 360 wt1wttb)a)uaubucucuaubub2-912.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路a a =30 、 a a =60 和和a a =90 時輸出電壓的波形分析時輸

59、出電壓的波形分析圖2-39 當(dāng)a a =30、60、90時，雙反星形電路的輸出電壓波形 分析輸出波形時，可先求出ud1和ud2波形，然后根據(jù)式（2-98）做出波形( ud1+ud2 ) / 2。輸出電壓波形與三相半波電路比較，脈動程度減小了，脈動頻率加大一倍，f=300Hz。電感負(fù)載情況下，移相范圍是90。電阻負(fù)載情況下，移相范圍為120。90a。60a。30audududwtOwtOwtOuaubucucuaububucucuaububucucuaub2-922.6.1帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路帶平衡電抗器的雙反星形可控整流電路整流電壓平均值與三相半波整流電路的相等，為: Ud=1.

60、17 U2 cos a a 將雙反星形電路與三相橋式電路進(jìn)行比較可得出以下結(jié)論：三相橋?yàn)閮山M三相半波串聯(lián)，而雙反星形為兩組三相半波并聯(lián)，且后者需用平衡電抗器。當(dāng)U2相等時，雙反星形的Ud是三相橋的1/2，而Id是單相橋的2倍。兩種電路中，晶閘管的導(dǎo)通及觸發(fā)脈沖的分配關(guān)系一樣，ud和id的波形形狀一樣。2-932.6.2 多重化整流電路多重化整流電路概述： 整流裝置功率進(jìn)一步加大時，所產(chǎn)生的諧波、無功功率等對電網(wǎng)的干擾也隨之加大，為減輕干擾，可采用多重化整流電路。原理： 按照一定的規(guī)律將兩個或更多的相同結(jié)構(gòu)的整流電路 進(jìn)行組合得到。目標(biāo)： 移項(xiàng)多重聯(lián)結(jié)減少交流側(cè)輸入電流諧波，串聯(lián)多重整流電路采用