噴射混凝土施工方案

1、噴射混凝土施工方案（1）在噴混凝土之前，先按設(shè)計(jì)要求綁扎、固定鋼筋網(wǎng)。面層 內(nèi)的鋼筋網(wǎng)片應(yīng)牢固固定在邊壁上并符合設(shè)計(jì)規(guī)定的保護(hù)層厚度要 求。鋼筋網(wǎng)片可用插入土中的鋼筋固定， 但在噴射混凝土?xí)r不應(yīng)出現(xiàn) 振動(dòng)。（ 2）鋼筋網(wǎng)片可綁扎或焊接而成，網(wǎng)格允許偏差為± 10mm。鋪 設(shè)鋼筋網(wǎng)時(shí)每邊的搭接長度應(yīng)不小于 250mm，如為搭焊則焊接長度不 小于網(wǎng)片鋼筋直徑的 10 倍。網(wǎng)片與坡面間隙不小于 40mm。（ 3）噴射混凝土的配合比： 水泥：石子：砂=1：2：2（重量比）， 粗骨料最大粒徑不宜大于 12mm。（ 4）噴射混凝土前，應(yīng)對(duì)機(jī)械設(shè)備、風(fēng)、水管路和電路進(jìn)行全 面檢查和試運(yùn)轉(zhuǎn)。（ 5）

2、為保證噴射混凝土厚度達(dá)到均勻的設(shè)計(jì)值，可在邊壁上隔 一定距離打入垂直短鋼筋段作為厚度標(biāo)志。 噴射混凝土的射距宜保持 在 0.8 1.5m 范圍內(nèi)，并使射流垂直于壁面。 在有鋼筋的部位可先噴 鋼筋的后方以防止鋼筋背面出現(xiàn)空隙。 噴射混凝土的路線從壁面開挖 層底部逐漸向上進(jìn)行， 但底部鋼筋網(wǎng)搭接長度范圍以內(nèi)先不噴混凝土， 待與下層鋼筋網(wǎng)搭接綁扎之后再與下層壁面同時(shí)噴混凝土。 混凝土面 層接縫部分做成 45°角斜面搭接。當(dāng)分二層噴射時(shí)，每次噴射厚度 宜為 40mm，且接縫錯(cuò)開?；炷两涌p在繼續(xù)噴射混凝土之前應(yīng)消除 浮漿碎屑，并噴少量水潤濕。（6）面層噴射混凝土終凝后 2h 采取養(yǎng)護(hù)措施，至

3、少應(yīng)養(yǎng)護(hù) 5 7d，養(yǎng)護(hù)視氣候條件采用噴水或覆蓋澆水。9.4 降水施工9.4.1 降水井宜基坑外邊緣布置。在土方開挖到 3.85m 層位時(shí) 開始施工。9.4.2 濾管壁上滲水孔直徑為 10mm，呈梅花型排列， 孔隙率應(yīng)大 于 30%；管壁外應(yīng)設(shè)兩道圓孔包網(wǎng)過濾器，內(nèi)層濾網(wǎng)采用40 目的金屬網(wǎng)或尼龍網(wǎng)， 外層濾網(wǎng)采用 6 目的金屬網(wǎng)或尼龍網(wǎng)； 管壁與濾網(wǎng)間 應(yīng)采用金屬絲繞成螺旋形隔開，濾網(wǎng)外應(yīng)再繞一層粗金屬絲。9.4.3 管井設(shè)置采用鉆孔法成孔，井孔直徑不宜小于 400mm，孔 深宜比濾管底深 0.5 0.6m。在井管與孔壁間及時(shí)用潔凈礫砂填灌密 實(shí)。投入濾料的數(shù)量大于計(jì)算值的 85%，在地面以

4、下 1m 范圍內(nèi)應(yīng)用 粘土封孔。9.4.4 管井使用前，應(yīng)進(jìn)行試抽水，當(dāng)確認(rèn)無漏水、漏氣等異常 現(xiàn)象后，應(yīng)保證連續(xù)不斷抽水。9.4.5 在抽水過程中定時(shí)觀測水量、水位、真空度。9.4.6 抽水設(shè)備采用深井水泵，水泵應(yīng)置于設(shè)計(jì)深度，水泵吸水 口應(yīng)始終保持在動(dòng)水位以下。降水過程中，應(yīng)定期取樣測試含砂量， 保證含砂量不大于 0.05 。噴射混凝土施工方案（1）在噴混凝土之前，先按設(shè)計(jì)要求綁扎、固定鋼筋網(wǎng)。面層 內(nèi)的鋼筋網(wǎng)片應(yīng)牢固固定在邊壁上并符合設(shè)計(jì)規(guī)定的保護(hù)層厚度要 求。鋼筋網(wǎng)片可用插入土中的鋼筋固定， 但在噴射混凝土?xí)r不應(yīng)出現(xiàn) 振動(dòng)。（ 2）鋼筋網(wǎng)片可綁扎或焊接而成，網(wǎng)格允許偏差為±

5、10mm。鋪 設(shè)鋼筋網(wǎng)時(shí)每邊的搭接長度應(yīng)不小于 250mm，如為搭焊則焊接長度不小于網(wǎng)片鋼筋直徑的 10 倍。網(wǎng)片與坡面間隙不小于 40mm。（ 3）噴射混凝土的配合比： 水泥：石子：砂=1：2：2（重量比）， 粗骨料最大粒徑不宜大于 12mm。（ 4）噴射混凝土前，應(yīng)對(duì)機(jī)械設(shè)備、風(fēng)、水管路和電路進(jìn)行全 面檢查和試運(yùn)轉(zhuǎn)。（ 5）為保證噴射混凝土厚度達(dá)到均勻的設(shè)計(jì)值，可在邊壁上隔 一定距離打入垂直短鋼筋段作為厚度標(biāo)志。 噴射混凝土的射距宜保持 在 0.8 1.5m 范圍內(nèi)，并使射流垂直于壁面。 在有鋼筋的部位可先噴 鋼筋的后方以防止鋼筋背面出現(xiàn)空隙。 噴射混凝土的路線從壁面開挖 層底部逐漸向上進(jìn)

6、行， 但底部鋼筋網(wǎng)搭接長度范圍以內(nèi)先不噴混凝土， 待與下層鋼筋網(wǎng)搭接綁扎之后再與下層壁面同時(shí)噴混凝土。 混凝土面 層接縫部分做成 45°角斜面搭接。當(dāng)分二層噴射時(shí)，每次噴射厚度 宜為 40mm，且接縫錯(cuò)開?；炷两涌p在繼續(xù)噴射混凝土之前應(yīng)消除 浮漿碎屑，并噴少量水潤濕。（6）面層噴射混凝土終凝后 2h 采取養(yǎng)護(hù)措施，至少應(yīng)養(yǎng)護(hù) 5 7d，養(yǎng)護(hù)視氣候條件采用噴水或覆蓋澆水。9.4 降水施工9.4.1 降水井宜基坑外邊緣布置。在土方開挖到 3.85m 層位時(shí) 開始施工。9.4.2 濾管壁上滲水孔直徑為 10mm，呈梅花型排列， 孔隙率應(yīng)大 于 30%；管壁外應(yīng)設(shè)兩道圓孔包網(wǎng)過濾器，內(nèi)層濾

7、網(wǎng)采用40 目的金屬網(wǎng)或尼龍網(wǎng)， 外層濾網(wǎng)采用 6 目的金屬網(wǎng)或尼龍網(wǎng)； 管壁與濾網(wǎng)間 應(yīng)采用金屬絲繞成螺旋形隔開，濾網(wǎng)外應(yīng)再繞一層粗金屬絲。9.4.3 管井設(shè)置采用鉆孔法成孔，井孔直徑不宜小于 400mm，孔 深宜比濾管底深 0.5 0.6m。在井管與孔壁間及時(shí)用潔凈礫砂填灌密 實(shí)。投入濾料的數(shù)量大于計(jì)算值的 85%，在地面以下 1m 范圍內(nèi)應(yīng)用 粘土封孔。9.4.4 管井使用前，應(yīng)進(jìn)行試抽水，當(dāng)確認(rèn)無漏水、漏氣等異常 現(xiàn)象后，應(yīng)保證連續(xù)不斷抽水。9.4.5 在抽水過程中定時(shí)觀測水量、水位、真空度。9.4.6 抽水設(shè)備采用深井水泵，水泵應(yīng)置于設(shè)計(jì)深度，水泵吸水 口應(yīng)始終保持在動(dòng)水位以下。降水

8、過程中，應(yīng)定期取樣測試含砂量， 保證含砂量不大于 0.05 。大梁支模施工方案本工程預(yù)應(yīng)力井字梁、預(yù)應(yīng)力大梁、框支梁的截面尺寸大，支模 高度高。以門廳入口處預(yù)應(yīng)力大梁截面尺寸 600× 3000，板厚 150mm； 支模架高度 7.0m；大劇場頂板預(yù)應(yīng)力大梁截面尺寸 800×2100，板厚 200mm，支模架高度 29.0m；這些大梁均必須采用超高、重荷的模板 支撐體系?？紤]鋼管、扣件采購、租賃的渠道較廣，容易獲得，并且費(fèi)用極 低；操作工人施工習(xí)慣， 本工程支模架均采用鋼管扣件式。 支模順序： 滿堂架搭設(shè)鋪梁底綁梁筋立側(cè)模鋪平臺(tái)板加固。（1）、支模架工藝要求和施工方法1、支

9、模架的搭設(shè)：支模架采用扣件式鋼管支模架作梁和平板模 板的豎向垂直支撐，同時(shí)也作柱的水平固定支撐。具體要求如下：1）、立管間距： 600×3000 大梁梁底兩邊及梁中立管采用 0.3× 0.5m立柱網(wǎng)，平板下立柱采用 1.2 ×1.2m 的立柱網(wǎng)； 800×2100 大梁梁底兩邊及梁中立管采用 0.3 ×0.6m立柱網(wǎng)，平板下立柱采用 0.9 × 0.9m 的立柱網(wǎng)。2）、水平桿布設(shè)：離地 150200mm設(shè)一道掃地桿， 縱橫向布置， 梁、板底部根據(jù)支模需要標(biāo)高搭設(shè)一道水平桿， 掃地桿和頂層水平桿 之間應(yīng)增加水平連結(jié)桿， 縱橫兩向布置，

10、 水平桿的垂直距離不得超過 1.58m。3）、剪刀撐布置：為加強(qiáng)整個(gè)支模架體系的整體穩(wěn)定性，在滿堂 紅架子中，縱橫向均應(yīng)設(shè)垂直方向剪刀撐，剪刀撐間距 4.0m。4）、水平連接：為了保證超高支模在水平方向的穩(wěn)定，防止支模 架發(fā)生側(cè)向傾覆， 在每層樓板的側(cè)梁上設(shè)置連接件， 并將支模架與相 鄰結(jié)構(gòu)柱采用鋼管抱箍相連。2、梁板支模方法如下圖：3、梁板支撐說明：1）、600×3000 大梁支模架立管間距小于 300×500，板支模架立 管間距小于 1200×1200；800×2100 大梁梁支模架立管間距小于 300 × 500，板支模架立管間距小于 9

11、00×900。2）、梁高 3000mm，采用 5 排對(duì)拉螺桿，螺栓縱向間距為 500mm。 梁高 2100mm，采用 4 排對(duì)拉螺桿，螺栓縱向間距 500mm。3）、所有架下支承立管梁底、 板底主受力接點(diǎn)扣件下端必須設(shè)置 防滑保護(hù)扣，立管不允許使用搭連接。（2）、超高支模架系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算1、立桿穩(wěn)定性計(jì)算（ 29 米支模架高度為計(jì)算模型，因現(xiàn)場采用 敞開式支模架， 且支模架與結(jié)構(gòu)主體有可靠連接， 故在計(jì)算立桿穩(wěn)定 性時(shí)不考慮風(fēng)荷載的作用） ：考慮到不同部位的砼自重不一致， 故分別計(jì)算不同部位平板及深 梁部分的立桿穩(wěn)定性如下：1）、大廳平板部分（板厚 150mm，立桿間距 1.2 

12、15;1.2m） 模板、支架的荷裁鋼管支架自重： 2000N/m模板、木枋及鋼筋自重： 500N/m 2新澆砼自重：0.15 × 1×1× 24000=3600N/m2施工荷載：3500N/m 22合計(jì)： N=1.2×( 500+2000+3600)+1.4 × 3500=12220N/m2單根立鋼管受荷面積： 1.2 ×1.2=1.44m2單根立桿承受的荷載： 1.44 ×12220=17596.8N 采用 48×3.5mm鋼管， A=489mm2 鋼管的回轉(zhuǎn)半徑為： I=15.8mm 立桿之間水平支撐最大間距為

13、 1580mm。 立柱強(qiáng)度計(jì)算： 立桿的壓應(yīng)力為：22 =N/A=17596.8/489=35.99N/mm2< f=205N/mm2 穩(wěn)定性計(jì)算：長細(xì)比： =L/I= (1.58+2×0.15 )× 1000/15.8=118.9 < =210查 JGJ130-2001附錄 C，得 =0.458 則：立桿的受壓應(yīng)力為： =N/ (× A) =17596.8/ ( 0.458 × 489 ) =79.97N/mm2< f 2205N/mm2 所以立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合要求。2) 、大梁部分：(立桿間距 0.3 ×0.5m) 模板

14、、支架荷載木模板、木枋及鋼筋自重： 1500N/m22鋼管支架自重： 2000N/m砼自重：(1×0.8×3.0 )× 24000/ (0.9 ×1.0 )=64000N/m22施工荷載 :3500N/m2合計(jì):N=1.2 ×( 1500+2000+32000)+1.4 × 3500=86140N/m2 單根立桿受荷面積 :0.3 ×0.5=0.15m2 單根立桿受荷 :0.15 × 86140=12921N 立桿的壓應(yīng)力為： =N/A=12921/489=26.423N/mm2< f 205N/mm2穩(wěn)定性

15、計(jì)算 : 長細(xì)比： =118.9 則： =N/(× A) =12921/ (0.458 ×489)22=57.69N/mm2< f 205N/mm2所以立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合要求。3）、劇場頂板部分（板厚 200mm，立桿間距 0.9 ×0.9m） 模板、支架的荷裁模板、木枋及鋼筋自重： 500N/m 2鋼管支架自重： 2000N/m 2新澆砼自重：20.20 ×1.0 × 1.0 ×24000=12000N/m2施工荷載：23500N/m 2合計(jì)： N=1.2×( 500+2000+12000)+1.4 ×3

16、500=49300N/m2單根立鋼管受荷面積： 0.9 ×0.9=0.81m2 單根立桿承受的荷載： 0.81 ×49300=39933N 采用 48×3.5mm鋼管， A=489mm2 鋼管的回轉(zhuǎn)半徑為： I=15.8mm立桿之間水平支撐最大間距為 1580mm。 立柱強(qiáng)度計(jì)算： 立桿的壓應(yīng)力為：22 =N/A=39933/489=81.663N/mm2< f=205N/mm2穩(wěn)定性計(jì)算：長細(xì)比： =L/I= (1.58+2×0.15 )× 1000/15.8 =118.9 < =210查 JGJ130-2001附錄 C，得 =0

17、.458 則：立桿的受壓應(yīng)力為：22=N(/ × A)=39933(/ 0.458 ×489)=178.30N/mm2<f 205N/mm2 所以立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合要求。4）、劇場頂大梁部分：（立桿間距 0.3 ×0.5m） 模板、支架荷載 木模板、木枋及鋼筋自重： 1500N/m2 鋼管支架自重： 2000N/m22砼自重：（0.8 ×2.1 ×1.0 ）× 24000/ （0.9 ×1.0 ）=44800N/m2 施工荷載 :3500N/m2合計(jì):N=1.2 ×（ 1500+2000+44800）+1.

18、4 × 3500=62860N/m2 單根立桿受荷面積 :0.3 ×0.5=0.15m2單根立桿受荷 :0.15 × =62860=11314.8N 立桿的壓應(yīng)力為：22 =N/A=11314.8/489=23.14N/mm2< f 205N/mm2 穩(wěn)定性計(jì)算 :長細(xì)比： =118.9 則： =N/（× A）=11314.8/ （0.458 ×489）22 =50.522N/mm2<f 205N/mm2 所以立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合要求。2、橫桿的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算（取梁底橫桿計(jì)算）及扣件防滑驗(yàn)算1）、鋼管的各項(xiàng)參數(shù)：5 2 2鋼管參數(shù)：

19、 E=2.06× 105N/mm2、 f=205N/mm2 W=5.08cm3 I=12.19cm 42）、大廳大梁的橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算： 所受的均布面荷載： Q=64000N/m2 按 4 根橫桿平均受力計(jì)算 q1=Q×b=64000×0.8/4=12800N/m2Mmax=q1× /1026=12.8 ×0.5 2×106/105=3.2 ×105Nmm Max=Mmax/w53=3.2 ×105/ (5.08 ×103)22=63N/mm< f=205N/mm3) 、大廳大梁的橫桿的撓度驗(yàn)算4v=

20、q1·4/(128·E·I )4 5 4=12800×6004/ (128×2.06 ×105×12.19 ×104)=0.52mm<L/250=600/250=3.2mm 所以符合要求。4) 、劇場頂大梁的橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算： 所受的均布面荷載： Q=44800N/m2 按 4 根橫桿平均受力計(jì)算 q1=Q·b=44800×0.8/4=8960N/m2Mmax=q1× 2/1026=8.96 ×0.5 2×106/105=2.24 ×10 Nmm Ma

21、x=Mmax/w53=2.24 ×105/ (5.08 ×103)22=44.09N/mm2<f=205N/mm2E、大廳的橫桿的撓度驗(yàn)算4v=q1·4/(128·E·I )=8960×5004/ (128×2.06 × 105×12.19 × 104)=0.17mm<L/250=600/250=3.2mm 所以符合要求。3、扣件防滑驗(yàn)算（取梁下排扣件驗(yàn)算）1）、大廳每個(gè)扣件受力 N=64×0.3 ×0.5/2=9.6kN單個(gè)扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值為 8kN，雙排扣

22、件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 為 12kN，雙排扣件可滿足防滑要求。2）、劇場頂大梁每個(gè)扣件受力 N=44.8×0.3 ×0.5=6.72kN單個(gè)扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值為 8kN，可滿足防滑要求。4、下層樓板承載力計(jì)算在本區(qū)域混凝土達(dá)到 28 天強(qiáng)度之前下層支模架不予拆除，且下 層支模架與本層支模架搭設(shè)方式相同， 所以樓板整體承載力可以滿足 要求，故僅需驗(yàn)算下層樓板砼抗壓強(qiáng)度。樓板為 120 厚抗沖切驗(yàn)算：單根立桿軸向力最大為 9.6kN當(dāng)為 48架管時(shí)，沖切面水平投影面積為：A（ 144×144 24× 24） 6.33 ×104mm2查表得： C40砼

23、 ft 1.71N/mm240.6ftA=0.6 ×1.71×6.33 ×104=64950N=64.95kN>9.64kN故抗沖切滿足要求。5、木枋強(qiáng)度及剛度驗(yàn)算3 3 41）、參數(shù) :E9×103Mpa W=83.3cm 3 I=416.65cm42）、強(qiáng)度驗(yàn)算q=64000×0.2=12800N/m=12.8N/mm=ql2/ （10W）=12.8 × 3002/ （10W）23 12.8 × 3002/ （10×83.3 ×103）22=1.383N/mm2<f=11N/mm 23）、

24、撓度驗(yàn)算4v q1· 4/ （128·E·I）4 3 4=12.8 × 3004/ （128×9×103×416.65×104）=0.2mm< v=600/1000=0.6mm 符合要求。（3）、超高支模架系統(tǒng)誘發(fā)荷載內(nèi)力計(jì)算 誘發(fā)荷載是指支撐系統(tǒng)在動(dòng)活載的瞬間作用下引發(fā)的如風(fēng)荷、 輸 送混凝土泵管的水平?jīng)_力、 混凝土震搗器的振動(dòng)波對(duì)鋼管立桿承壓能 力的削弱乃至扣件抗滑移與抗扭轉(zhuǎn)的能力的降低。 所以在計(jì)算超高支 模架時(shí)必須考慮誘發(fā)荷載引起的誘發(fā)應(yīng)力對(duì)支模架的影響?！罢T發(fā)荷載計(jì)算法” 是一種簡化的、適合手算的整

25、體結(jié)構(gòu)分析法， 對(duì)平面布置為矩形的排架支撐系統(tǒng)， 可簡化地取一定寬度的豎向平面 作為計(jì)算單元，近似的按“誘發(fā)荷載法”進(jìn)行計(jì)算。假定支撐系統(tǒng)受到一水平力 F 時(shí)，在其基礎(chǔ)處有另一大小相等、 方向相反的反力與之平衡， 組成一力偶；若整個(gè)支撐體系不發(fā)生轉(zhuǎn)動(dòng)， 在支撐的各立桿中應(yīng)存在著豎向荷載與之平衡， 該豎向荷載稱為誘發(fā) 荷載。本工程取劇場大梁中部 3.6 米長度作為計(jì)算單元， 計(jì)算簡圖見 下圖。Vem92=P2 P3P2P3 P2P11、荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算：木模板、木枋及鋼筋自重： 1500N/m2鋼管支架自重：2000N/m砼自重：(1×0.8×2.1 )× 24000

26、/ (0.9 ×1.0 )=44800N/m2施工荷載 : 3500N/m 2支撐安裝偏差荷載 F C=518N（取 1%的垂直永久荷載值）安全荷載 S=1295N（取 2.5%的垂直永久荷載值）泵送等水平?jīng)_擊荷載 Fm=12000N2、誘發(fā)荷載計(jì)算按照 M=F· H及Pi =r i ·M/r i 2計(jì)算 P1、P2、P3如下表：水平荷載水平力（ kN）力矩（ kN· m）誘發(fā)荷載Fm12348P1=124.29 ； P2=82.86 ；P3=41.43S1.332.48P1=11.6 ； P2=7.73 ； P3=3.87FC0.51812.992P1

27、=4.64 ； P2=3.09 ； P3=1.553、內(nèi)力計(jì)算按誘發(fā)荷載計(jì)算并組合得最大內(nèi)力控制值：Nmax=1.2 ×6.72+1.4 ×( 124.29+11.6+4.64 )/4=57.25kN 單根立桿的壓應(yīng)力為： =N/A=57250/489=117.08N/mm2< f 205N/mm2。符合要求其他高架支模高度遠(yuǎn)小于劇場大梁部位，故計(jì)算從略大梁支模施工方案本工程預(yù)應(yīng)力井字梁、預(yù)應(yīng)力大梁、框支梁的截面尺寸大，支模 高度高。以門廳入口處預(yù)應(yīng)力大梁截面尺寸 600× 3000，板厚 150mm； 支模架高度 7.0m；大劇場頂板預(yù)應(yīng)力大梁截面尺寸 8

28、00×2100，板厚 200mm，支模架高度 29.0m；這些大梁均必須采用超高、重荷的模板 支撐體系?？紤]鋼管、扣件采購、租賃的渠道較廣，容易獲得，并且費(fèi)用極 低；操作工人施工習(xí)慣， 本工程支模架均采用鋼管扣件式。 支模順序： 滿堂架搭設(shè)鋪梁底綁梁筋立側(cè)模鋪平臺(tái)板加固。（1）、支模架工藝要求和施工方法1、支模架的搭設(shè)：支模架采用扣件式鋼管支模架作梁和平板模 板的豎向垂直支撐，同時(shí)也作柱的水平固定支撐。具體要求如下：1）、立管間距： 600×3000 大梁梁底兩邊及梁中立管采用 0.3× 0.5m立柱網(wǎng)，平板下立柱采用 1.2 ×1.2m 的立柱網(wǎng)； 8

29、00×2100 大梁 梁底兩邊及梁中立管采用 0.3 ×0.6m立柱網(wǎng)，平板下立柱采用 0.9 × 0.9m 的立柱網(wǎng)。2）、水平桿布設(shè)：離地 150200mm設(shè)一道掃地桿， 縱橫向布置， 梁、板底部根據(jù)支模需要標(biāo)高搭設(shè)一道水平桿， 掃地桿和頂層水平桿 之間應(yīng)增加水平連結(jié)桿， 縱橫兩向布置， 水平桿的垂直距離不得超過 1.58m。3）、剪刀撐布置：為加強(qiáng)整個(gè)支模架體系的整體穩(wěn)定性，在滿堂 紅架子中，縱橫向均應(yīng)設(shè)垂直方向剪刀撐，剪刀撐間距 4.0m。4）、水平連接：為了保證超高支模在水平方向的穩(wěn)定，防止支模 架發(fā)生側(cè)向傾覆， 在每層樓板的側(cè)梁上設(shè)置連接件， 并將支模

30、架與相 鄰結(jié)構(gòu)柱采用鋼管抱箍相連。2、梁板支模方法如下圖：3、梁板支撐說明：1）、600×3000 大梁支模架立管間距小于 300×500，板支模架立管間距小于 1200×1200；800×2100 大梁梁支模架立管間距小于 300 × 500，板支模架立管間距小于 900×900。2）、梁高 3000mm，采用 5 排對(duì)拉螺桿，螺栓縱向間距為 500mm。 梁高 2100mm，采用 4 排對(duì)拉螺桿，螺栓縱向間距 500mm。3）、所有架下支承立管梁底、 板底主受力接點(diǎn)扣件下端必須設(shè)置 防滑保護(hù)扣，立管不允許使用搭連接2）、超高支模架

31、系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算1、立桿穩(wěn)定性計(jì)算（ 29 米支模架高度為計(jì)算模型，因現(xiàn)場采用 敞開式支模架， 且支模架與結(jié)構(gòu)主體有可靠連接， 故在計(jì)算立桿穩(wěn)定 性時(shí)不考慮風(fēng)荷載的作用） ：考慮到不同部位的砼自重不一致， 故分別計(jì)算不同部位平板及深 梁部分的立桿穩(wěn)定性如下：1）、大廳平板部分（板厚 150mm，立桿間距 1.2 ×1.2m） 模板、支架的荷裁模板、木枋及鋼筋自重： 500N/m 2鋼管支架自重： 2000N/m 2新澆砼自重：0.15 × 1×1× 24000=3600N/m2施工荷載：3500N/m 2合計(jì)： N=1.2×（ 500+2000+3

32、600）+1.4 × 3500=12220N/m2 單根立鋼管受荷面積： 1.2 ×1.2=1.44m2 單根立桿承受的荷載： 1.44 ×12220=17596.8N采用 48×3.5mm鋼管， A=489mm2 鋼管的回轉(zhuǎn)半徑為： I=15.8mm立桿之間水平支撐最大間距為 1580mm。 立柱強(qiáng)度計(jì)算：立桿的壓應(yīng)力為：22 =N/A=17596.8/489=35.99N/mm2< f=205N/mm2穩(wěn)定性計(jì)算：長細(xì)比： =L/I= （1.58+2×0.15 ）× 1000/15.8 =118.9 < =210查 J

33、GJ130-2001附錄 C，得 =0.458 則：立桿的受壓應(yīng)力為：2 =N/ (× A) =17596.8/ ( 0.458 × 489 ) =79.97N/mm2< f 2205N/mm2 所以立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合要求。2) 、大梁部分：(立桿間距 0.3 ×0.5m) 模板、支架荷載2 木模板、木枋及鋼筋自重： 1500N/m2 鋼管支架自重： 2000N/m2砼自重：(1×0.8×3.0 )× 24000/ (0.9 ×1.0 )=64000N/m2 施工荷載 :3500N/m2合計(jì):N=1.2 ×

34、( 1500+2000+32000)+1.4 × 3500=86140N/m2 單根立桿受荷面積 :0.3 ×0.5=0.15m2 單根立桿受荷 :0.15 × 86140=12921N 立桿的壓應(yīng)力為：22 =N/A=12921/489=26.423N/mm2< f 205N/mm2 穩(wěn)定性計(jì)算 :長細(xì)比： =118.9 則： =N/(× A)=12921/ (0.458 ×489) =57.69N/mm2< f 205N/mm2所以立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合要求。3) 、劇場頂板部分(板厚 200mm，立桿間距 0.9 ×0

35、.9m) 模板、支架的荷裁模板、木枋及鋼筋自重： 500N/m 2鋼管支架自重： 2000N/m 2新澆砼自重：20.20 ×1.0 × 1.0 ×24000=12000N/m2施工荷載：23500N/m 2合計(jì)： N=1.2×( 500+2000+12000)+1.4 ×3500=49300N/m2單根立鋼管受荷面積： 0.9 ×0.9=0.81m2 單根立桿承受的荷載： 0.81 ×49300=39933N 采用 48×3.5mm鋼管， A=489mm2 鋼管的回轉(zhuǎn)半徑為： I=15.8mm 立桿之間水平支撐最

36、大間距為 1580mm。 立柱強(qiáng)度計(jì)算： 立桿的壓應(yīng)力為：22 =N/A=39933/489=81.663N/mm2< f=205N/mm2 穩(wěn)定性計(jì)算：長細(xì)比： =L/I= (1.58+2×0.15 )× 1000/15.8 =118.9 < =210查 JGJ130-2001附錄 C，得 =0.458 則：立桿的受壓應(yīng)力為：22 =N(/ × A)=39933(/ 0.458 ×489)=178.30N/mm2<f 205N/mm2 所以立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合要求。4) 、劇場頂大梁部分：(立桿間距 0.3 ×0.5m) 模

37、板、支架荷載木模板、木枋及鋼筋自重： 1500N/m2 鋼管支架自重： 2000N/m2 砼自重：(0.8 ×2.1 ×1.0 )× 24000/ (0.9 ×1.0 )=44800N/m2 施工荷載 :3500N/m2合計(jì):N=1.2 ×( 1500+2000+44800)+1.4 × 3500=62860N/m2 單根立桿受荷面積 :0.3 ×0.5=0.15m2 單根立桿受荷 :0.15 × =62860=11314.8N 立桿的壓應(yīng)力為：22 =N/A=11314.8/489=23.14N/mm2<

38、f 205N/mm2 穩(wěn)定性計(jì)算 :長細(xì)比： =118.9 則： =N/（× A）=11314.8/ （0.458 ×489）22 =50.522N/mm<f 205N/mm所以立桿強(qiáng)度及穩(wěn)定性符合要求。2、橫桿的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算（取梁底橫桿計(jì)算）及扣件防滑驗(yàn)算 1）、鋼管的各項(xiàng)參數(shù)：鋼管參數(shù)： E=2.06× 105N/mm2、 f=205N/mm23 4W=5.08cm3 I=12.19cm 4 2）、大廳大梁的橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算： 所受的均布面荷載： Q=64000N/m2 按 4 根橫桿平均受力計(jì)算 q1=Q×b=64000×0.8/4

39、=12800N/m2Mmax=q1× 2/1026=12.8 ×0.5 2×106/105=3.2 ×10 Nmm Max=Mmax/w53 =3.2 ×105/ （5.08 ×103）22=63N/mm2< f=205N/mm2 3）、大廳大梁的橫桿的撓度驗(yàn)算4v=q1·4/（128·E·I ）=12800×6004/ （128×2.06 ×105×12.19 ×104） =0.52mm<L/250=600/250=3.2mm所以符合要求。4

40、）、劇場頂大梁的橫桿的強(qiáng)度驗(yàn)算：所受的均布面荷載： Q=44800N/m2按 4 根橫桿平均受力計(jì)算q1=Q·b=44800×0.8/4=8960N/m2Mmax=q1× /1026=8.96 ×0.5 2×106/105=2.24 ×105Nmm Max=Mmax/w53=2.24 ×105/ （5.08 ×103）22=44.09N/mm2<f=205N/mm2E、大廳的橫桿的撓度驗(yàn)算4v=q1·4/（128·E·I ）4 5 4=8960×5004/ （128&#

41、215;2.06 × 105×12.19 × 104）=0.17mm<L/250=600/250=3.2mm所以符合要求。3、扣件防滑驗(yàn)算（取梁下排扣件驗(yàn)算）1）、大廳每個(gè)扣件受力 N=64×0.3 ×0.5/2=9.6kN單個(gè)扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值為 8kN，雙排扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值 為 12kN，雙排扣件可滿足防滑要求。2）、劇場頂大梁每個(gè)扣件受力 N=44.8×0.3 ×0.5=6.72kN單個(gè)扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值為 8kN，可滿足防滑要求。4、下層樓板承載力計(jì)算在本區(qū)域混凝土達(dá)到 28 天強(qiáng)度之前下層支模架不予拆除，且下 層支模架與本層支模架搭設(shè)方式相同， 所以樓板整體承載力可以滿足 要求，故僅需驗(yàn)算下層樓板砼抗壓強(qiáng)度。樓板為 120 厚抗沖切驗(yàn)算： 單根立桿軸向力最大為 9.6kN 當(dāng)為 48架管時(shí)，沖切面水平投影面積為：42A（ 144×144 24× 24） 6.33 ×104mm22查表