梁模板扣件鋼管高支撐架計算書網(wǎng)上

1、安全設(shè)施計算軟件(2012) PKPM軟件出品梁模板扣件鋼管高支撐架計算書依據(jù)規(guī)范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ 162-2008建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50017-2003混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 164-2008計算參數(shù):鋼管強(qiáng)度為205.0 N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取0.90。模板支架搭設(shè)高度為8.3m，梁截面 BD=600mm1700mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=

2、1.20m，梁底增加5道承重立桿。面板厚度12mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方4070mm，剪切強(qiáng)度1.3N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側(cè)立桿間距 0.90m。梁底按照均勻布置承重桿7根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3。傾倒混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.00kN/m2，施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.00kN/m2。地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值4000kN/m2，基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積0.250m2，地基承載力調(diào)整系數(shù)0.40?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖按照

3、模板規(guī)范4.3.1條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應(yīng)控制的組合S=1.2(25.501.70+0.20)+1.402.00=55.060kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合S=1.3525.501.70+0.71.402.00=60.483kN/m2由于永久荷載效應(yīng)控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.35，可變荷載分項系數(shù)取0.71.40=0.98采用的鋼管類型為482.8。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，

4、施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.7000.300=13.005kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.2000.300(21.700+0.600)/0.600=0.400kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.300=0.360kN均布荷載 q = 1.3513.005+1.350.400=18.097kN/m集中荷載 P = 0.980.360=0.353kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中

5、，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 30.001.201.20/6 = 7.20cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 30.001.201.201.20/12 = 4.32cm4；式中：b為板截面寬度，h為板截面高度。 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.066kN N2=3.102kN N3=2.873kN N4=3.102kN N5=1.066kN最大彎矩 M = 0.043kN.m最大變形 V

6、= 0.166mm(1)抗彎強(qiáng)度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強(qiáng)度計算值 f = M/W = 0.04310001000/7200=5.972N/mm2面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=3Q/2bh=31648.0/(2300.00012.000)=0.687N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強(qiáng)度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.166mm面板的最大撓度小于150.0/250,滿足要求!二、梁底支撐木方的計算 梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，計算公式

7、如下:均布荷載 q = P/l = 3.102/0.300=10.341kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.110.340.300.30=0.093kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30010.341=1.861kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30010.341=3.413kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.007.007.00/6 = 32.67cm3； 截面慣性矩 I = bh3/12 = 4.007.007.007.00/12 = 114.33cm4；式中：b為板截面寬度，h為板

8、截面高度。(1)木方抗彎強(qiáng)度計算抗彎計算強(qiáng)度 f = M/W =0.093106/32666.7=2.85N/mm2木方的抗彎計算強(qiáng)度小于15.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強(qiáng)度計算值 T=31861/(24070)=0.997N/mm2截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強(qiáng)度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=7.660kN/m最大變形v=0.677q

9、l4/100EI=0.6777.660300.04/(1009000.001143333.0)=0.041mm木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算(一) 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.050kN.m最大變形 vmax=0.005mm最大支座力 Qmax=2.710kN抗彎計算強(qiáng)度

10、f = M/W =0.050106/4248.0=11.89N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于設(shè)計強(qiáng)度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于250.0/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.650kN.m最大變形 vmax=1.334mm最大支座力 Qmax=8.852kN抗彎計算強(qiáng)

11、度 f = M/W =0.650106/4248.0=153.10N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強(qiáng)度小于設(shè)計強(qiáng)度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,單扣件取8.00kN,雙扣件取12.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=8.85kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算不滿足要求,故采用雙扣件,滿足抗滑承載力要求!五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)

12、計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=8.85kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.351.101=1.486kN 頂部立桿段，腳手架鋼管的自重 N2 = 1.350.186=0.251kN 非頂部立桿段 N = 8.852+1.486=10.338kN 頂部立桿段 N = 8.852+0.251=9.103kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.60 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 3.97 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度計算值 (N/mm2)； f

13、 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，f = 184.50N/mm2； l0 計算長度 (m)；參照扣件式規(guī)范2011，由公式計算 頂部立桿段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非頂部立桿段：l0 = ku2h (2) k 計算長度附加系數(shù),按照表5.4.6取值為1.185,當(dāng)允許長細(xì)比驗算時k取1； u1，u2 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范附錄C表； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.20m；頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.719,l0=3.259m； =3259/16.0=203.447 允許長細(xì)比=171.685 210 長細(xì)比驗算滿足要求! =0.175 =9

14、103/(0.175397.4)=130.641N/mm2a=0.5m時，u1=1.301,l0=3.392m； =3392/16.0=211.717 允許長細(xì)比=178.664 210 長細(xì)比驗算滿足要求! =0.163 =9103/(0.163397.4)=140.814N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a=0.200時，=130.641N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=2.292,l0=3.259m； =3259/16.0=203.447 允許長細(xì)比=171.685 210 長細(xì)比驗算滿足要求! =0.175 =10338/(0.175397.4)=148

15、.373N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW依據(jù)扣件腳手架規(guī)范計算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0000.138=0.041kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風(fēng)面的間距，0.90m； lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.90m；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.91.40.0410.9001.2001.200/10=0.007kN.m； Nw 考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值； 頂部立桿Nw=8

16、.852+1.3500.186+0.90.9800.007/0.900=9.109kN 非頂部立桿Nw=8.852+1.3501.101+0.90.9800.007/0.900=10.345kN頂部立桿段：a=0.2m時，u1=1.719,l0=3.259m； =3259/16.0=203.447 允許長細(xì)比=171.685 210 長細(xì)比驗算滿足要求! =0.175 =9109/(0.175397.4)+7000/4248=132.328N/mm2a=0.5m時，u1=1.301,l0=3.392m； =3392/16.0=211.717 允許長細(xì)比=178.664 210 長細(xì)比驗算滿足要求! =0.163 =9109/(0.163397.4)+7000/4248=142.508N/mm2依據(jù)規(guī)范做承載力插值計算 a=0.200時，=132.328N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!非頂部立桿段：u2=2.292,l0=3.259m； =3259/16.0=203.447 允許長細(xì)比=171.685 210 長細(xì)比驗算滿足要求! =0.175 =10345/(0.175397.4)+7000/4248=150.060N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求!模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。六、基礎(chǔ)承