水平荷載作用下結構的內力分析

1、3水平荷載作用下結構的內力分析為了求得框架-剪力墻結構（計算簡圖如圖3-1所示）在水平力作用下的內力，在近似法中采用了連續(xù)化方法，即將各層總連梁離散為沿樓層高度均勻分布的連續(xù)連桿。將連桿切開，則總剪力墻成為靜定結構（豎向懸臂墻），如圖3-2所示，它受連續(xù)連桿的未知約束力pF和分布外荷載P（x）的作用。其中pF可有總框架的抗推剛度Cf與結構變形曲線的二階導數(shù)表據(jù)梁的彎曲理論，豎向懸臂墻的荷載與撓度的微分關系可有:式中，EJw為總剪力墻的抗彎剛度。當外力可表示為簡單的函數(shù)形式時，則可方便地通過求解微分方程得到總剪力墻和總框架的變形方程，進而由變形和內力的微分關系可以求出總剪力墻、總框架、總連梁的內

2、力。連續(xù)化方法是一種十分巧妙的做法, 墻是多少層，結構的變形方程形式都不變，因而便于手算。為了獲得簡便的變形方程， 需要 將水平荷載等效地轉換成三種典型的形式（倒三角形荷載、均布荷載、頂點集中荷載） ，風 荷載，水平地震作用的具體轉換見前面一章。3.1總剪力墻、總框架、總連梁的內力計算由式（3-1）可推導出總剪力墻分別在三種典型水平荷載作用下的計算公式如下:倒三角形分布荷載作用下2、.小，即PF=Cf零；G為總連梁的約束剛度。d xCb與Cf的具體計算見剛度參數(shù)的計算。根y=p（x）-pF+Cd2ybd2x（3-1）無論實際的框架剪力qHy =2C（1sh sh ch -111.丁一一）K（2

3、一丁）（3-2a）qH2sh， sh ch.E / 1Mw廠（1= 一一）仁-一）sh -2ch，2qH2sh sh，sh1、Vw廠（一）（二一 ）chT2 ch，2均布荷載作用下尸也（1也）（Cps2（V-）（3-2b）（6-2b）（3-3a） . 2，qH1ShM w = (-) ch,件.；“sh,一1ch ,2,Vw=斗ch(Sh)sh ch -頂點集中荷載作用下y =*(*)(c -1)-Ws tEJw- ch,，Mw= PH(ch，-sh ) ch Vw=P(ch，-也sh )ch 式中y總剪力墻、總框架的側移；Mw-總剪力墻的總彎矩;Vw 總剪力墻的總剪力；-相對坐標，坐標原點在

4、固定端，=H3.1.13.1.1皎接計算體系的內力計算在皎接計算體系中，各典型水平荷載單獨作用下總剪力墻的M w、Vw可直接由式(3-2) (3-4)算出?？偪蚣艿目偧袅Π聪率接嬎悖篤f( )=VP( )-VW()(3-5)式中Vf(勺-總框架的總剪力；Vp(&)-結構在蕓處由外荷載引起的總剪力，與荷載形式有關。倒三角形荷載Vp()=蟲(1-2)(3-5a)2均布荷載Vp( ) = qH (1 -)(3-5b)頂點集中荷載Vp()=F(3-5c)式中q0、q-分別為倒三角形荷載的最大荷載集度和均布荷載集度；F頂點集中荷載。當外荷載由幾種典型水平荷載組合時，則其總內力為各單一典型水平荷載

5、作用下內力的疊 加。應用式（3-2）（3-5）計算Mw、Vw、V，建議采用EXECEL直接由各自的表達 式列成如表3-1的形式計算。比查計算圖表精確、方便、條理清楚。(3-3b)(3-3c)(3-4a)(3-4b)(3-4c)總剪力墻及總框架的內力計算表表3-13-1層次高度xi(m)蘆xiHVP(KN)總剪力墻總框架Vf=VP-VWMwVw3.1.23.1.2總框架內力的調整在水平地震作用下，框架 -剪力墻結構所求出的總框架各層總剪力Vf,需要按照以下的方法進行調整：如果計算出的總框架的總層剪力Vf-0.2V0XVf可按計算值采用；如果Vf0.2V0，設計時，Vf取1.5Vfmax和0.2V

6、o中較小值計算框架梁、柱的彎矩和剪力，但柱的軸力仍按未調整的Vf計算。其中，Vo為結構底部總地震剪力；Vfmax為主體結構各層框架總剪力中的最大值。對于風荷載引起的總框架的總剪力Vf不需要調整。3.2各片墻、各棉框架、各根連梁的內力計算3.2.13.2.1各根連梁內力計算在皎接體系中Cb=0,總連桿的彎矩和剪力均為零。連梁與框架柱相連端的彎矩可按一下方法計算：先由D值法求出與連梁相連柱的柱端彎矩；將連梁看成一端固定（與剪力 墻相連端），一端剛接（與柱相連端），考慮連梁與柱相連端的轉動剛度，由節(jié)點平衡求出梁端彎矩。3.2.23.2.2各片剪力墻內力計算在進行剪力墻設計時，一般取樓板標高處的彎矩M

7、剪力V作為設計內力。因此，根據(jù)3.1節(jié)求出的總剪力墻在各樓層處的內力Mw。）、Vw）后，無論是皎接體系還是剛接體系均應按照各片剪力墻的等效抗彎剛度進行再分配，其計算公式如下:EIeqiMWij = k.MWijiEIeqiElmVwj =kq.Vwij j Eleqi式中Mwj-第i片剪力墻j樓層處的彎矩;VWy 第i片剪力墻j樓層處的彎矩。由(3-17)求出、MwijVwij之后，還需要根據(jù)各片剪力墻的具體情況，按照下面方法計算 剪力墻墻肢的內力：3.2.2.13.2.2.1整截面剪力墻若沒有連梁與該片剪力墻相連，則由式(3-17)計算出的Mwij、褊j就是第i片剪力墻j樓層處的彎矩和剪力。

8、若該片剪力墻與連梁直接相連，則需要考慮連梁對剪力墻彎矩的影響。設第j層第i根連梁的1端與剪力墻相連，則對第i片剪力墻在第j層樓蓋上、下方的剪力墻截面彎矩M及MWij可近似按下式計算：MLj=M十Mi/2(3-18a)M板=Mwj-Mi/2(3-18b)式中，Mi為第j層第i根連梁1端(與剪力墻相連端)在剪力墻軸線處的集中約束彎矩，按式(3-13)計算。3.2.2.23.2.2.2小開口整體剪力墻若沒有連梁與該片剪力墻相連，則由式(3-17)計算出的M、VWj就是第i片剪力墻j樓層處的彎矩和剪力，則小開口墻第K個墻肢的彎矩Mk、剪力VkWj和軸力NkWij的標 準值，可近似由下式計算。MkWj=

9、0.85MW.Ik+0.15MWijIk(3-19)I- IKkAkykNWij=0.85MWjq(3-17)(3-20)(3-21 )力、軸力;面形心的距離;組合截面慣性矩。若有連梁與該片剪力墻相連，貝 U 由式（3-17）計算出的M、V后，應仿照（3-18）NkWij的標準值，仍按（3-19） （3-21）計算，不同的只是分別用MUWij、M新代替MWj ,得出第k個墻肢j樓層上、下截面的內力，作為內力標準值。3.2.2.23.2.2.2聯(lián)肢（雙肢、多肢）剪力墻對于聯(lián)肢剪力墻，由式（3-17）計算出該片剪力墻的彎矩和剪力后，還需要進一步求出所受的力，通過聯(lián)肢墻的分析求解得到。對此，可采用如

10、下近似處理方法：先由式（計算出墻頂和墻底的彎矩MnWj、MWj及剪力VnWj、V0Wij,再根據(jù)墻頂和墻底的彎矩和剪力等效的原則，求得其“相當荷載”，據(jù)此求出聯(lián)肢墻的每個墻肢和連梁的內力。根據(jù)框架-剪力墻結構中，單片剪力墻的受力特點，“相當荷載”可由倒三角形荷載（g）、均布荷載（q）和頂點集中荷載（F）組成，并且它們產(chǎn)生的聯(lián)肢墻頂端剪力、底部剪力和彎 矩與總剪力墻分配到該聯(lián)肢墻相應截面的剪力、彎矩應相等，據(jù)此有:墻頂彎矩的條件自然滿足。式（3-22）（3-24）中的VnWij、V0、立方程即可求出g、q和F的值。最后按聯(lián)肢墻內力計算方法計算荷載g、q和F分別作用下各墻肢的內力，再疊加起來就得到

11、該墻肢擬求的內力, 力以及連梁的彎矩、剪力。具體計算可參閱高層建筑結構設計教材相關內容。式中MWij、VWij、NWij整體小開口墻中第k個墻肢第j層標高處的彎矩、剪Ak、1k、yk第k個墻肢的截面面積、慣性矩、截面形心到組合截那樣，對彎矩進行修正。小開口整體剪力墻中第k個墻肢的彎矩Mkwj、剪力Vkw和軸力每個墻肢和連梁的內力，但是這些內力不能直接由Mwij、v如分配得到，而應根據(jù)聯(lián)肢墻3-17)墻頂剪力Fj(3-22)墻底剪力gH/2 gH F =V0wij(3-23)墻底彎矩gH2/3 gH2/2 FH =M0Wij(3-24)M0Wj已知，求解聯(lián)即聯(lián)肢墻各墻肢的彎矩、 剪力、軸3.2.

12、23.2.2各棉框架內力計算框架-剪力墻結構中的總框架包括普通框架和壁式框架，框架梁、柱的內力計算方法仍然采用D值法。將3.1節(jié)中經(jīng)過調整后的總框架在各樓層處的總剪力VfK），按各柱的D值進行分配，便可得到各柱在各樓層處的剪力，但計算太煩瑣，在近似法中葉無必要，通常是近似取該柱上下端兩層樓板標高處剪力的平均值，作為該柱該層的剪力VCij。第i根柱（共有m根）第j層的剪力為：、/Di(VjVfj)Vcj二m.- Di2i 4然后，確定出普通框架柱和壁式框架柱的反彎點高度（具體可參閱高層建筑結構設計教材有關內容），便可以計算出柱端彎矩。再根據(jù)節(jié)點平衡條件可求出梁端彎矩，進而可以計算框 架梁的剪力和

13、柱的軸力，左后作出內力圖。4向荷載作用下結構的內力分析作用在結構上的堅向荷載主要是恒荷載（結構白重）和樓面活荷載（使用荷載），其值按5.1節(jié)所述方法確定。計算框架一剪力墻結構在豎向荷載作用下的內力時，可忽略各抗側力構件之間的聯(lián)系，根據(jù)樓蓋結構的平面布置，將豎向荷載傳遞給每相框架及每片墻。各片墻、各棉框架再技各自的負荷面積確定荷載，進行內力計算。高層民用建筑樓面活荷載一般不大（1.52.0KN /m2），僅占全部堅向荷載的10% 15%。計算時可不考慮荷載的最不利布置和不考慮活荷載的折減，而按滿跨布置考慮；當活荷載較大時（g苴4KN / m2）,為考慮其不利布置對跨中彎矩的影響，可按滿載時計算的

14、跨中彎矩乘以1.11.2的增大系數(shù)；活載很大時則應考慮其不利布置。計算豎向荷載作用下結構的內力時，應將恒荷載和活荷載分別進行，各荷載均取標準值，以便于各種工況下的荷載效應組合。4.1框架現(xiàn)以恒荷載為例說明計算方法。4.1.14.1.1荷載及計算簡圖4.1.1.14.1.1.1計算方法(3-25)框架在堅向荷載作用下的內力計算可采用精確法（如彎矩分配法），也可采用近似法（如分層法）。由于在豎向荷載作用下框架側移很小，面且各層荷載對其他層桿件內力影響不 大，因此手算時一般采用近似法。4.1.1.24.1.1.2荷載計算作用于框架上的豎向荷載有框架梁自重、梁上隔墻重、樓板和次梁傳來的荷載。其中，梁自

15、重及梁上隔墻重技結構設計尺寸和材料單位體積自重計算，開門、窗洞口的隔墻應按實際尺寸進行計算。為簡便起見，也可按無洞時重量乘以一定的折減系數(shù)確定。樓（屋）面板傳給框架梁的荷載分兩種情況；（1）對單向板肋梁結構，樓板荷載是由板傳給次梁，再由次梁傳給主梁，其荷載計算 按前面的方法處理。（2）對雙向板肋梁結構，樓板荷載按最短路線原則傳遞給支承梁，其中，傳給框架梁的荷載形式為梯形分布荷載或三角形分布荷載；而傳給次梁的荷載和次梁自重則是由次梁以集中力的形式傳給框架梁。按上述方法求得的荷載形式有以下情況：滿跨均布荷載；對稱分布的集中力、三角形分布荷載、分布的集中力、三角形 荷載、梯形荷載。4.1.1.34.

16、1.1.3計算跨度框架梁、柱用軸線表示，節(jié)點間的水平距離為梁的計算跨度。柱計算高度對一般層可取層高，對底層取基礎頂面與上層樓頂面之間的高度。對剪力墻與框架之間的連梁，其與剪力墻相連端為帶剛域的節(jié)點，與柱相連端為剛結點， 剛結點到另一端不計剛域部分之長為連梁的計算跨度。4.1.24.1.2內力計算4.1.2.14.1.2.1桿端彎矩的計算分層法是力矩分配法的進一步簡化，其計算過程仍然是對計算單元求出結點的固端彎矩，計算分配系數(shù)，然后進行力矩分配和傳遞。分層法是以各層梁及其上、下柱（柱的遠端作為固定端）為一個獨立的計算單元。除底層外各柱線剛度乘以0.9修正系數(shù)，傳遞系數(shù)取1/3（底層線剛度不折減，

17、傳遞系數(shù)1/2）。分層計算所得的梁端彎矩即為最終彎矩，而柱端的彎矩則需要由上下兩層所得的同一柱端彎矩疊加而成。分層計算結果，結點上的彎矩可能不平衡，但誤差不會很大。如需進一步修正，可將該結點不平衡力矩再進行一次分配。值得指出的是，為了對各計算單元進行力矩分配和傳遞，需要先求出結點的固端彎對于滿跨均布荷載，固端彎矩值為:FqlM(4-1)12對于其它形式的對稱荷載，可根據(jù)固定端彎矩相等的原則將各跨荷載轉化為等效均布荷載，再按(4-1)計算固端彎矩。對非對稱作用的荷載，當荷載分布比較接近對稱荷載時， 為方便計算，可像對稱荷載那樣計算等效均布荷載和固端彎矩，否則應用力法計算出固端彎矩靜力手冊第三章第

18、五節(jié)。按分層法計算得到彎矩最后彎矩后，由柱上、下端彎矩值相連即得柱彎矩圖。4.1.2.24.1.2.2其它內力計算(1)按4.1.2.1計算出梁端最終彎矩后， 尚需計算各躊梁的跨中彎矩和梁端剪力，此時可把各跨粱在兩端截開，將其視作由梁端彎矩和跨中實際外荷載共同作用下的簡支梁，根據(jù)平衡條件求出梁的跨中彎矩和梁端剪力，并繪出梁內力圖。圖4-1是DE跨梁受均布荷載載q作用，用分層法求出梁端最終彎矩MD、ME后的彎矩圖、剪力圖。圖4-1框架梁內力計算(2)柱的軸力由計算截面以上各層按以下三部分力求和而得：1)框架平面內梁端剪力反向作用于柱上；2)框架平面外另一方向的梁，按簡支梁計算的支反力作用于桿上；

19、3)各層柱自重。根據(jù)汁算結果繪出柱軸力圖。(3)柱的剪力由柱上、下端彎矩之和除以柱的計算高度求出，并繪出柱剪力圖。樓而活荷載作用下的框架內力計算與恒荷載作用下的汁算方法完今相同，不冉贅述。4.2剪力墻4.2.14.2.1荷載及計算簡圖在豎向荷載作用下，剪力墻的內力可以分片計算。每片剪力墻作為一豎向懸臂構件， 按材料力學的力學方法計算內力。各片剪力墻按照它的負荷面積計算荷載。作用于剪力墻外算截面上的豎向荷載由截面以上各層按以下情況求出：(1)按負荷面積計算各層樓板及與墻垂直的梁傳遞的荷載，方法與框架梁相同；(2)剪力墻左(或右)端由連梁通過與剪力墻相連端傳遞的荷載。將連梁與墻相連端作為固支端，與

20、柱相連端作為剛結點，求出與墻相連端支座反力和力矩，反向作用于剪力墻上；(3)剪力墻的自重(扣除門洞部分重)。梁傳到剪力墻上的集中荷載可按45。擴散角向下擴散到整個墻截面，所以除了考慮梁下局部承壓驗算外，可按均布荷載計算墻的內力；計算簡圖：剪力墻截面用與墻長度等長的線段表示。對于豎向但荷載作用的情況，剪力墻承受上述三項的分布荷載和集中力；對于豎向活荷載作用的情況，剪力墻則承受上述前兩項傳來的荷載。4.2.24.2.2內力計算在豎向荷載作用下剪力墻計算截面上只有彎矩和鈾力。通常豎向荷載多為均勻、對稱的，在各墻肢內產(chǎn)生的主要是軸力， 故計算時常忽略較小彎矩的影響， 按軸心受歷構件計 算墻肢軸力。計算

21、各墻肢的荷載時， 以門洞中線作為荷載范圍分界線， 墻肢自重應扣除門洞 部分。連梁在堅向荷載下按兩端同定 (兩端與墻相連)或一端固定、一端剛結(與柱相連)的梁 計算M、V。求出連梁梁端彎矩后再按上、下層墻肢剛度分配到剪力墻上。按4. 2. 1節(jié)計算的各荷載等效地化為作用于剪力墻形心軸處的軸向力N和彎矩M。對整截面墻。此軸向力即為該片墻的軸力；對小開口整體墻和聯(lián)肢墻可將N按各墻肢截面面積進行分配；由于彎矩M一般較小，近似計算時常忽略其影響。當需要考慮M的影響時， 對整截面埔此彎矩即為該片培的彎矩；對小開口整體墻，各墻肢彎矩可按下式計算：IjIjMj=0.85jM +0.15jM(4-2)jIvIj

22、式中Mj第j墻肢的彎矩值；Ij-第J墻肢的截面慣性矩；小開口整體墻組合截面慣性矩。剪力墻在豎向活荷載作用下的內力計算方法與豎向恒荷載作用下的內力計算相同。4.2.34.2.3壁式框架壁式框架在豎向荷載作用下的內力計算對采用分層法，計算原理和步驟均與普通框架相同。為簡化計算，各壁柱可用不汁翼緣時的形心線表示，壁梁的計算跨度取兩壁柱形心1.線之間的間距減去 一,h為壁梁截面高度；壁梁和壁柱要用考慮剛域后的桿件修正線剛2度，具體計算見前面的有關公式。5荷載效應及內力組合5.1荷載效應組合所謂荷載效應，是指在某種荷載作用下結構的內力或位移。各種荷載性質不同，發(fā)生的概率和對結構的作用也有區(qū)別。在結構設計

23、時，應考慮可能發(fā)生的各種荷載最大值以及它們作用在結構上產(chǎn)生的綜合效應。通常在各種不同荷載作用下，分別進行結構分析， 得到內力和位移后，再用分項系數(shù)與組合系數(shù)加以組合，這就是荷載效應組合。 經(jīng)過統(tǒng)計和實踐檢驗，高規(guī)規(guī)定了必須采用的荷載效應組合的方法。按照有無地震作用， 荷載效應組合的表達式如下：無地震作用效應組合時：S=GSGK?Q Q&KW WSWK（5-1）式中S荷載效應組合的設計值；?G永久荷載的分項系數(shù)：當其效應對結構不利時，對由可變荷載效應控制的組合應取1 .2，對由永久荷載效應控制的組合應取1.35;當其效應對結構有利時，應取1.0;L 樓面活荷載的分項系數(shù)；一般情況下應取1

24、 .4;?W風荷載的分項系數(shù)，應取1.4；SGK、SQK、SWK 分別為永久荷載、 樓面活荷載、風荷載的荷載效應標準值；甲Q、W分別為樓面活荷載和風荷載的組合值系數(shù)，當永久荷載效應起控制作用時應分別取0.7和0.0;當可變荷載效應起控制作用時應分別取1.0和0.6或0.7和1.0。對書庫、檔案庫、儲藏空、通風機房和電梯機房，樓面活荷載組合值取為0.9。有地震作用效應組合時：S =GSGEEhSEhK , EvSEvK w WSWK(5-2)式中S荷載效應和地震作用效應組合的設計值；SGE重力荷載代表值的效應；SEhK 水平地震作用標準值的效應，尚應乘以相應的增大系數(shù)或調整系數(shù)；SEVK 豎向地

25、震作用標準值的效應，尚應乘以相應的增大系數(shù)或調整系數(shù)；VG、/w、7Eh、7Ev分別是重力荷載、風荷載、水平地震作用、豎向地震作用的分項系數(shù)，應按表5 1采用；甲w風荷載的組合值系數(shù)，應取0.2。位移計算時，公式(5-1)和(5-2)中各分項系數(shù)均應取1.0。有地震作用效應組合時荷載和作用分項系數(shù)表5-15-1編號所考慮的組合%y EhEvyW說明1重力荷載及水平地震作用1.21.32重力荷載及豎向地震作用1.21.39度抗震設防時才考慮；水平長懸臂結構8、9度抗震設計時考慮3重力荷載、水平及豎向地震作用1.21.30.5同上4重力荷載、水平地震作用及風荷載1.21.31.460m以上的高層建

26、筑考慮5重力荷載、水平及豎向地震作用、風荷載1.21.30.51.460m以上的高層建筑考慮，9度抗震設計時考慮；水平長懸臂結構8、9度抗震設計時考慮非抗震設計時，應按公式(5-1)進行荷載效應的組合?？拐鹪O計時，應同時按公式(5 1)和公式(52)進行荷載效應和地震作用效應的組合。對高層建筑而言，無地震作用0.7的場合應取效應組合及表5 1的第1、4項是基本組合情況，只有在9度抗震設防時才考慮第2、3、5項組合。由于底部剪力法計算的建筑物高度不超過40m，因此，畢業(yè)設計時對表5-1的第4項組合的情況也不會遇到。5.2控制截面及最不利內力5.2.15.2.1選擇控制截面進行構件截面設計時，須首

27、先確定構件的控制裁面?？刂撇妹嫱ǔＪ莾攘ψ畲蟮慕孛妫?但是不同的內力(如彎矩、剪力)并不一定在同一截面達到最大值，因此一個構件可能同時有 幾個控制截面。對于高層建筑結構中的剪力墻、連梁、框架柱、框架梁，通常選取的控制截 而及最不利內力見表5-2。5.2.25.2.2確定最不利內力控制裁而的最不利內力是進行構件配筋計算的依據(jù)。按照荷載效應組合規(guī)定，構件截面的內力可能有多種組合。內力組合的主要目的是按照可能與最不利原則，在各種組合類型中選擇最不利內力。 對于有風荷載和地震作用效應參與的組合，均需要考慮正、反兩個方向作用的情況。對矩形平面結構應沿縱、橫兩個方向分別進行內力組合。對復雜體型的高層建 筑

28、應選擇不同方向水平荷載作用下的內力分別進行內力組合，以此最不利內力進行構件截面設計。以下內力組合的討論中，限于高度不超過60m.設防烈度為7度和8度的高層建筑結 構。5.2.35.2.3框架梁和連梁的內力組合5.2.3.15.2.3.1塑性調幅在彈性計算時，框架結構梁的端彎矩較大，配筋較多，給施工帶來困難。另一方面，超靜定鋼筋混凝土結構具有塑性內力重分布的性質，所以對豎向荷載作用下的梁端彎矩在與水平荷載作用下的內力組合之前需要進行內力調整，即塑性調幅。塑性調幅是對梁端支座彎矩乘以調幅系數(shù)盡 日。對于現(xiàn)撓框架P = 0.80.9;對于裝配整體式框架P =0.60.8支座彎矩降構件控制截面最不利內

29、力梁兩端-MmaxVmax+Mmax(框架梁多數(shù)情況一般不出現(xiàn))較大集中力處+MmaxVmax跨中+ Mmax-Mmax(多數(shù)情況一般不出現(xiàn))柱和剪力墻每層上、兩端/M /max及相應的N、VNmax及相應的N、VNmin及相應的V/M/比較大，N比較大或比較小Vmax及相應的N、M高層建筑結構的控制截面及最不利內力表5-25-2MA、MB及跨中最大正彎矩MC應-M0(5-3a)(5-3b)低后必須相應加大跨中彎矩設計值。調幅后梁端彎矩滿足下列條件：1一(MAMB). Me2.1 .MC-匚M0式中，Mo為按簡支梁計算的跨中彎矩；MA、MB、Me如圖8-1所示。塑性調幅主要是對豎向荷載作用下梁端內力的調整，柱的內力不調整圖5-1梁端負彎矩調幅5.2.3.25.2.3.2梁控制截面的內力組合(1)梁端負彎矩組合的設計值，取下列組合中的最大者無地震作用組合-M =-(1.2MGK1.4MQK0.84MWK)(5-4)-M=(1.2MGKMQK1.4MWK)(5-5)-M- -(1.35MGKMQK)(5-6)有地震作用組合-M =-(1.2MGE1.3MEK)(5-7)(2)梁端正彎矩組合的設計值，取下列組合中的最大者無地震作用組合M=(1.4MWK-1.0MGK)(5-8)有地震作用組合M=(1.3ME