機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計帶式輸送機(jī)傳動系統(tǒng)的設(shè)計1

1、湖南工業(yè)大學(xué)課程設(shè)計資料袋機(jī) 械 工 程 學(xué) 院學(xué)院（系、部）20132014學(xué)年第1學(xué)期課程名稱機(jī)械設(shè)計指導(dǎo)教師銀金光職稱教授學(xué)生姓名張山山專業(yè)班級機(jī)械工程1101 學(xué)號題目帶式運輸機(jī)的傳動裝置的設(shè)計3成績起止日期2013年 12月 16日2013年 12月27日目錄清單序號材 料 名稱資料數(shù)量備注1課程設(shè)計任務(wù)書共 1 頁2課程設(shè)計說明書共 1 頁3課程設(shè)計圖紙3張451課程設(shè)計任務(wù)書2010 2011 學(xué)年第1學(xué)期機(jī) 械 工 程學(xué)院（系、部）機(jī)械工程專業(yè)1101 班級課程名稱：機(jī)械設(shè)計設(shè)計題目：帶式運輸機(jī)的傳動裝置的設(shè)計3完成期限：自 2013 年 12 月 16 日至2013年12月2

2、7日共2周一、設(shè)計的主要技術(shù)參數(shù)：帶的圓周力：F=4200N ；帶的帶速：v=1.0 ，滾筒直徑375mm進(jìn)行帶式運輸機(jī)的傳動裝置的設(shè)計設(shè)計幾種傳動方案并進(jìn)行分析、比較和選擇；內(nèi)對選定傳動方案進(jìn)行運動分析與綜合，并選擇出最佳的傳動方案；容三、設(shè)計工作量及編寫說明書一份。任務(wù)起止日期工作內(nèi)容進(jìn)度12 月 16 日 12 月 17 日 設(shè)計方案分析，電動機(jī)的選擇，運動和動力參數(shù)設(shè)計安12 月 18 日 12 月 20 日 齒輪及軸的設(shè)計， 軸承及鍵強(qiáng)度校核， 箱體結(jié)構(gòu)及減速器的設(shè)計排12 月 21 日 12 月 25 日零件圖和裝配圖的繪制12 月 26 日文檔排版及修改主要銀金光劉楊主編機(jī)械設(shè)計

3、北京交通大學(xué)出版社參銀金光劉楊主編機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計北京交通大學(xué)出版社考資料指 導(dǎo) 教 師（簽字）：2013 年系（教研室）主任（簽字）：2013 年月日月日2機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計設(shè)計說明書帶式運輸機(jī)的傳動裝置的設(shè)計（3）起止日期：2013年12月 16日至2013年12月27日學(xué)生姓名張 山 山班級機(jī) 工 1101班學(xué)號11405700509成績指導(dǎo)教師(簽字)機(jī)械工程學(xué)院（部）2013年 12 月26日1目錄一、機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計任務(wù)書3二、電動機(jī)的選擇 .5三、傳動參數(shù)的計算 .7四、高速齒輪的設(shè)計 .8五、低速齒輪的設(shè)計 .13六、高速軸的設(shè)計 .18七、中間軸的設(shè)計 .22八、低速軸的設(shè)計

4、.26九、高速軸軸承的校核 .30十、中間軸軸承的校核 .31十一、低速軸軸承的校核32十二、各軸上鍵的校核 .35十三、潤滑和密封36十四、設(shè)計小結(jié)372一、 機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計任務(wù)書1. 設(shè)計任務(wù)設(shè)計帶式輸送機(jī)傳動系統(tǒng)中的減速器。要求傳動系統(tǒng)中含有兩級圓柱齒輪減速器。2傳動系統(tǒng)總體方案（見圖1）帶式輸送機(jī)由電動機(jī)驅(qū)動。電動機(jī)1通過聯(lián)軸器2將動力傳入兩級圓柱齒輪減速器3，再通過聯(lián)軸器 4，將動力傳至輸送機(jī)滾筒 5，帶動輸送帶 6工作。圖 1帶式輸送機(jī)傳動系統(tǒng)簡圖1電動機(jī)； 2聯(lián)軸器； 3兩級圓柱齒輪減速器；4聯(lián)軸器； 5滾筒； 6輸送帶3原始數(shù)據(jù)（見表1）設(shè)輸送帶最大有效拉力為F（ N），輸送

5、帶工作速度為v（m/s），輸送機(jī)滾筒直徑為 D（ mm），其具體數(shù)據(jù)見表1。3表 1 設(shè)計的原始數(shù)據(jù)分1234567組號F（ N）4004530403032420000000000000v.1.1.1.（ m/s ）020430D（ mm）3153540403530375005054工作條件帶式輸送機(jī)在常溫下連續(xù)工作、單向運轉(zhuǎn)；空載起動，工作載荷較平穩(wěn)；輸送帶工作速度 v 的允許誤差為± 5；二班制（每班工作 8h），要求減速器設(shè)計壽命為 8 年，大修期為 23 年，大批量生產(chǎn)；三相交流電源的電壓為 380/220V。個人設(shè)計數(shù)據(jù)輸送帶最大有效拉力為4200F（N）輸

6、送帶工作速度為1.0v（m/s）輸送機(jī)滾筒直徑為375（mm）D4二、電動機(jī)的選擇Y 系列電動機(jī)是一般用途的全封閉自扇冷式三相異步電動機(jī)，具有效率高、性能好、噪聲小、振動小的優(yōu)點，適用于不易燃、不易爆、無腐蝕性氣體和無特殊要求的機(jī)械上。1、確定功率（ 1）、工作機(jī)所需功率wFW VW /(1000 W )取 W =0.96W（4.2KN 1.m / s） /（1000 0.96） 4.375KW( 2 )、電動機(jī)至工作機(jī)的總效率取圓柱齒輪傳動效率1取滾動軸承傳動效率2取聯(lián)軸器傳動效率30.980.980.99故2420.9820.9840.9920.87123（3）、所需電動機(jī)的功率dW/4.

7、375 / 0.875.03W(4)、按電動機(jī)的額定功率選用電動機(jī)查 Y 系列（ IP44）三相異步電動機(jī)的技術(shù)數(shù)據(jù)選定型號為 Y160L-6 的電動機(jī)其額定功率為 m 11KWd5.03 KW滿載轉(zhuǎn)速 n m970 r / min52、傳動比的分配工作機(jī)輸送帶滾筒轉(zhuǎn)速n w v / D (1.m/s60s)/（3.140.375m） 51r / min總傳動比 i n m / n w970 / 5119.02取高速級傳動比 i14.6低速級傳動比 i 2 3.46三、傳動參數(shù)的計算1 、各軸的轉(zhuǎn)速 n （r/min）高速軸的轉(zhuǎn)速n 1n m970r / min中間軸的轉(zhuǎn)速n 2n1 / i

8、1210.9r / min低速軸的轉(zhuǎn)速n3n2/ i2n/ ii2）62.r / minm （ 1滾筒軸的轉(zhuǎn)速 n 4n 362r / min2 、各軸的輸入功率P (KW)高速軸的輸入功率P1Pm311KW0.9910.89KW中間軸的輸入功率P2P1 1 210.890.980.9810.46KW低速軸的輸入功率P3P2 1210.460.980.9810.05KW滾筒軸的輸入功率P4P3 3210.050.990.989.75KW3、各軸的輸入轉(zhuǎn)矩T (N*m )高速軸的輸入轉(zhuǎn)矩 T19550 P1 / n1955010.89 / 970107.22 N * m中間軸的輸入轉(zhuǎn)矩 T295

9、50 P2/ n 2955010.46 / 210.9 471.17 N * m低速軸的輸入轉(zhuǎn)矩 T39550 P3 / n 3955010.05 / 621548.02N * m滾筒軸的輸入轉(zhuǎn)矩 T49550 P4/ n 495509.75 / 621501.81N * m7電機(jī)軸軸軸軸滾筒軸功率11KW10.89K10.46K10.05K9.75KP/KWWWWW轉(zhuǎn)矩107.22107.22471.171548.01501.8T/(N*m)21轉(zhuǎn)速 n/970970210.96262（ r/min）傳動比 i14.63.41效率；0.990.980.980.99四、高速級齒輪的設(shè)計1、設(shè)計

10、參數(shù)：輸入功率110.89KW , 小齒的轉(zhuǎn)速 n 1970r / min傳動比 i14.6工作壽命 8 年（設(shè)每年工作300 天）兩班制，工作平穩(wěn)2、選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)（ 1）按照任務(wù)書的傳動方案，選用標(biāo)準(zhǔn)斜齒圓柱齒輪傳動（ 2）輸送機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用 7 級精度（ GB 10095 88）（ 3）材料選擇。選擇小齒輪材料為 40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為 280HBS，大齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)）硬度為 240HBS，二者材料硬度差為 40HBS。（ 4）選小齒輪齒數(shù) 124 ，大齒輪齒數(shù) 2 4.6 24 110.4取齒數(shù)為 Z 2110（5）初選螺旋升角14

11、 o83、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計按公式試算，即22K t T1u1 ZHZEd1t3udH（1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 試選 K t1.6 齒寬系數(shù)d1小齒輪傳遞轉(zhuǎn)矩T1107.22 N * m 區(qū)域系數(shù) Z H2.433 端面重合度系數(shù)1.883.2(11 )COSZ1Z 21.883.2(1/ 241/ 110)COS14o1.671 材料的彈性影響系數(shù)Z E189.8MPa 2 小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限應(yīng)力循環(huán)次數(shù)H lim 1600MPaH lim 2550MPaN160n1 j Lh60970 （1 28300 10） 2.794 109N 2N16.073108

12、i 1 取接觸疲勞壽命系數(shù) K HN 10.90KHN20.95失效概率為 1%，安全系數(shù) S=1H 1K HN1H lim 10.9600MPa540MPaSH 2KHN2H lim 20.95550MPa522.5MPaS9 許用接觸應(yīng)力H 1 H2(540 522.5) / 2 531.25MPa H 2（ 2）代入?yún)?shù)數(shù)值并計算試算小齒輪分度圓直徑321.61.0721055.62.433189.82mm 68.08mmd1t11.67()4.6531.25計算圓周速度vd1t n168.08 9701000603.458m / s601000 計算齒寬 b 及模數(shù) m ntbd d1

13、t168.08mm68.08mmmntd1t cos68.08 COS14oZ1242.75mmh2.25mnt2.25 2.756.1875mmb / h11.00計算縱向重合度0.318d Z1 tan0.318 124 tan14o1.903計算載荷系數(shù) K使用系數(shù) K A1根據(jù) v=3.458m/s7 精度 得動載系數(shù)K V1.12K H1.42K F1.35K HKF 1.2KKAKVKHK H 11.12 1.2 1.421.91按實際載荷系數(shù)校正分度圓直徑d1 d1t 3K68.08 3 1.91mm72.22mmK t1.6計算模數(shù)10mnd1 cos72.22 cos14 o

14、Z12.92mm244、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計2KT1Ycos YYmn 3FaSadZ12F (1)確定計算參數(shù)K KAKVKF KF1 1.121.2 1.35 1.814根據(jù)縱向重合度1.903查得螺旋影響系數(shù) Y 0.88計算當(dāng)量齒數(shù)Z 12426.27Z V 1cos 3 14 ocos 3Z 2110120.41ZV 2cos3 14ocos3查小齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度極限查大齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度極限FE 1500MPaFE 2380MPa查大小齒輪的疲勞壽命系數(shù)K FN10.85K FN 20.88計算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取安全系數(shù)S=1.4F 1FE 10.85500 MPa 303.57MP

15、aK FN1S1.4KFN2FE 20.88380F 2238.86MPaS1.4查取齒形系數(shù)YFa12.592YFa 22.164查取應(yīng)力校正系數(shù)YSa11.596YSa21.80611YFaY Sa計算大小齒輪的值，并比較F YFa1YSa12.5921.596小齒輪： F 10.01363303.57YFa 2YSa22.1641.806大齒輪： F 20.01636238.86大齒輪的數(shù)值比較大（2）代入?yún)?shù)數(shù)值并設(shè)計計算2 1.814 1.072 10 50.88 (cos14o )230.01636mm 1.69mmmn24 211.903取 mn2按 d168.08 計算齒數(shù) Z

16、1d1 cos68.08cos14omn33.032取 Z133則 Z 2 i1 Z1 33 4.6151.8取 Z2 1525、幾何尺寸計算（ 1）計算中心距(Z1 Z 2 )mn(33 152) 2190.66mma2 cos14o2 cos將中心距圓整為 a191mm（2）按中心距修正螺旋角(Z1Z 2 )mnarccos(33152) 2o23'57''arccos2a214191因為值改變不多，故參數(shù)KZ H 等不必修正（ 3）大小齒輪分度圓Z1mn33268.14mm取整 d1 68mmd1cos14 o23'57''cos12Z 2

17、 mn1522313.86mm取整 d 2 314mmd 2cos14o23'57''cos（ 4）齒輪寬度 bd d168mm取整后取 B 268mmB1 73mm五、低速齒輪的設(shè)計1、設(shè)計參數(shù)：輸入功率210.35KW , 小齒的轉(zhuǎn)速 n1210.9r / min傳動比 i 13.4工作壽命 8 年（設(shè)每年工作300 天）2、選定齒輪類型、精度等級、材料及齒數(shù)（1）按照任務(wù)書的傳動方案，選用標(biāo)準(zhǔn)斜齒圓柱齒輪傳動（2）輸送機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，故選用 7 級精度（ GB 10095 88）（3）材料選擇。選擇小齒輪材料為40Cr（調(diào)質(zhì)），硬度為 280HBS，大

18、齒輪材料為 45 鋼（調(diào)質(zhì)）硬度為 240HBS，二者材料硬度差為40HBS。（4）選小齒輪齒數(shù)3 24 ，大齒輪齒數(shù) 4 3.4 24 81.6取齒數(shù)為 Z 482（5）初選螺旋升角16 o3 、按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計按公式試算，即22K tT2 u1 ZHZEd3t3udH13（1）確定公式內(nèi)的各計算數(shù)值 試 選K t1.4齒 寬 系 數(shù)d1小 齒 輪 傳 遞 轉(zhuǎn) 矩T 2471 .17 N * m選取區(qū)域系數(shù) Z H2.4端面重合度系數(shù)1.883.2( 11 )COSZ 3Z 41.883.2(1/ 241 / 82)COS16o1.641材料的彈性影響系數(shù)Z E189.8MPa 2小齒輪的

19、接觸疲勞強(qiáng)度極限大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)H lim 3600MPaHlim 4550MPaN 360n 2 j L h 60210.9 （1 28 30010） 6.074 108N 4N 31.786108i 2取接觸疲勞壽命系數(shù) K HN 3 0.93KHN40.98取失效概率為 1%，安全系數(shù) S=1KHN3H lim 30.93600MPa558MPaH 3SK HN4H lim 40.98550MPa539MPaH 4S許用接觸應(yīng)力H 3 H4(558 539) / 2 548.5MPa H 214（2）代入?yún)?shù)數(shù)值并計算試算小齒輪分度圓直徑321.44.7117105

20、4.42.4189.82()mm 105.6mmd3t11.643.4548.5計算圓周速度vd3t n2105.6210.91000601.166m / s601000計算齒寬 b 及模數(shù) m ntbd d3 t1105.6mm105.6mmmntd 3tcos105.6COS16oZ3244.23mmh2.25mnt175mmb / h11.10計算縱向重合度0.318d Z3 tan0.318 124tan16o2.188計算載荷系數(shù) K使用系數(shù) K A1根據(jù) v=1.166m/s7 精度 得動載系數(shù)K V1.05K H1.324K F1.35K HKF 1.2KK

21、AKVKH KH11.02 1.2 1.3241.62按實際載荷系數(shù)校正分度圓直徑d3d3t 3K105.631.62mm110.86mmK t1.4計算模數(shù)mnd3 cos110.86 cos16oZ 34.44mm24154、按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計2KT2YcosYYmn3Fa Sa2F dZ 3(1)確定計算參數(shù)KKAKVKFK F11.02 1.2 1.35 1.6524根據(jù)縱向重合度2.188查得螺旋影響系數(shù) Y0.87計算當(dāng)量齒數(shù)ZV 3Z 324Z 48292.32cos3cos3 16o27.02ZV 4cos316 ocos3查小齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度極限查大齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度極限FE

22、3500MPaFE 4380MPa查大小齒輪的疲勞壽命系數(shù)KFN30.9KFN40.95計算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取安全系數(shù)S=1.4K FN3FE 30.9500321.43MPaF 3MPaS1.4KFN4FE 40.95380F 4257.86MPaS1.4查取齒形系數(shù)YFa 32.570YFa 42.195查取應(yīng)力校正系數(shù)YSa31.60YSa41.782計算大小齒輪的 YFa Y Sa 值，并比較F YFa 3YSa32.571.6小齒輪：F 30.01279321.43YFa 4YSa42.1951.782大齒輪：F 40.01517257.8616大齒輪的數(shù)值比較大（ 2）代入?yún)?shù)數(shù)

23、值并設(shè)計計算mn3 2 1.6524 4.71171050.87 (cos16o ) 212420.01517mm 2.47mm2.188取 m n3按 d 3d3cos110.86 cos16o110.86 計算齒數(shù) Z 3mn35.53取 Z136則 Z 2 i 1 Z1 363.4122.4 取 Z 2 1225、幾何尺寸計算（1）計算中心距(Z 3Z 4 )mn(36122)3246.55mma2 cos16o2 cos將中心距圓整為 a247mm（2）按中心距修正螺旋角arccos (Z 3 Z 4 )mnarccos(36122) 316o 21' 33''

24、2a2247因為值改變不多，故參數(shù)KZ H 等不必修正（3）大小齒輪分度圓Z3 mn363112.56mm取整 d 3113mmd 3cos16 o 21' 33''cosZ4 m n1223381.44 mm取整 d4381mmd 4cos16 o21'33''cos（4）齒輪寬度 bd d3 113mm取整后取 B 4113mmB3118mm17六、高速軸的設(shè)計1、高速軸的主要設(shè)計參數(shù)軸的輸入功率 P110.89KW轉(zhuǎn)速 n1 970r / min轉(zhuǎn)矩 T1107.22 N * m14 o 23' 57 ''n20 o

25、2、齒輪上的作用力小齒輪的分度圓直徑 d168mm圓周力 Ft2T121072203153.5Nd 168徑向力 FrFttann3153.5tan 20o1185Ncos14o 23' 57' '軸向力 FaFttan3153.5tan14o 23' 57' '809.6N3、初步確定軸的最小直徑選取軸的材料為45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。取 A0115d minA0 3P111510.8925.75mmn13970選擇聯(lián)軸器計算聯(lián)軸器的轉(zhuǎn)矩 TcaKAT3,取 K A1.3則 TcaK AT31.3107220139386N * mm查標(biāo)準(zhǔn)（GB/T

26、5843-1986），選用 YL7 型凸緣聯(lián)軸器J 3060 ，其公J1 B2844稱轉(zhuǎn)矩為 160000N*mm 。 半 聯(lián)軸 器的 孔徑 d128mm ，故取軸第一段d 1 228 mm18半聯(lián)軸器長度 L=92mm，半聯(lián)軸器與軸配合的軸徑長度L144mm4、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計（1）擬定軸上零件的裝配方案，如下圖（ 2）根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求， 1-2 軸段右端需制出一軸肩， 故 取2-3 段的直徑為 d 2 335mm ；左端用擋圈定位，取擋圈直徑為D=37mm。1-2 軸段的長度應(yīng)比軸徑長度略短一些，故取l1 242mm初步選擇滾動軸承。 因軸

27、承同時受到徑向力和軸向力，故選用單列圓錐滾子軸承。初步選取 0 基本游隙組、標(biāo)準(zhǔn)精度等級的單列圓錐滾子軸承33208，其尺寸為 d*D*T=40mm*80mm*32mm, 故 d 3 4d 7 840mm ， l 3 4l 7832mmd 4 5 d6 7 45mm l 2 3 50mm l 4 5167mml5 6 73mml 6740mm（ 3）軸上零件的周向定位齒輪采用齒輪軸，半聯(lián)軸器與軸的周向定位采用平鍵連接。采用平鍵為8mm*7mm*32mm, 半聯(lián)軸器與軸的配合為H 7 。滾動軸承與軸的周向定位是由過 k6渡配合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。（ 4）確定軸上圓角和倒角尺寸

28、。 取軸端倒角 245o各軸肩處取圓角半徑為2mm195、求軸上的載荷做出彎矩圖和扭矩圖如下20從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩扭矩圖可以看出齒輪軸的中間截面是危險截面。將此截面的數(shù)值列于下表載荷水平面 H垂直面 V支反力 FFNH1=860N,FNH2=22FNV1=423.3N,FNV2=761.793.5NN彎矩 MMH=172000N*mmMv1=84660N*mm ，Mv2=57127.5N*mm總彎矩M1=191706.3N*mm,M2=181238.9N*mm扭矩 TT1=107220N*mm6、按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度根據(jù)軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6 軸的計算應(yīng)力為

29、M 12( T1)2191706.32(0.6 107220) 28.08MPacaW0.163 3而查出 160 MPa ，因此 ca 1 ，故軸的設(shè)計滿足彎扭強(qiáng)度要求。21七、中間軸的設(shè)計1、中間軸的主要設(shè)計參數(shù)軸的輸入功率 P2 10.46KW轉(zhuǎn)速 n 2210.9r / minT2 471170 N * mm16o 21'33''n 20o2、齒輪上的作用力小齒輪的分度圓直徑d 3113mm圓周力 Ft12T224711708339.3Nd3113徑向力 Fr1Ft1tann8339.3tan 20o3163.3Ncos16o21'''3

30、3軸向力 Fa1Ft 1tan8339.3tan16o 21'33''2447.9N大齒輪的分度圓直徑 d 2314mm圓周力 Ft2Ft3153.5N徑向力 Fr2Fr1185 N軸向力 Fa 2Fa809.6N3 、初步確定軸的最小直徑，選取軸的材料為45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。取 A0 110d minA0 3P2110 3 10.4640.42mmn2210.9該軸上有兩個鍵槽，故最小軸徑增大11%，則 dmin44.87mm軸的最小直徑是裝在滾動軸承上的，故初選滾動軸承。軸承同時受到徑向和軸向的作用力， 故選用單列圓錐滾子軸承，選取 0 基本游隙組、 標(biāo)準(zhǔn)精度22級的

31、單列圓錐滾子軸承32309，其尺寸為 d*D*T=45mm*100mm*38.25mm故取軸的第一段 d1 245mm4、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計（1）擬定在軸上的裝配方案，如下圖（ 2）根據(jù)軸向定位及高速軸位置的要求確定軸的各段直徑和長度數(shù)值如下表： (單位： mm)軸徑 d軸長 l12345671234567-2-3-4-5-6-7-8-2-3-4-5-6-7-8段段段段段段段段段段段段段段45665543111843555050529216852（ 3）軸上零件的定位齒輪與軸的周向定位均采用平鍵連接。選小齒輪的平鍵為18mm*11mm*100mm,選大齒輪的平鍵為16mm*10mm*50mm選擇齒輪

32、輪轂與軸的配合為H7/n6；滾動軸承與軸的周向定位是由過渡配23合來保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為m6。軸端倒角為 2*45 ，各軸肩處的圓角半徑為2mm軸的結(jié)構(gòu)圖如下：5、求軸上的載荷做出彎矩圖和扭矩圖如下：24載荷水平面 H垂直面 V支反力 FFNH1=4872N,FNH2=3FNV1=2373.9N,FNV2=-58.8N395.6N彎矩 MMH1=433608N*mmMv1=211277.1N*mm ，MH2=27448.2N*mmMv1 =72970.7N*mmMv2=30263.4N*mm總彎矩M1=482342.1N*mm,M1 =439705.2N*mmM2=40856.8N*mm扭矩 TT2=471170N*mm6、按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度由彎矩扭矩圖可知，小齒輪的中間截面是危險截面，故只校核此截面的強(qiáng)度M1 取大值。根據(jù)軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6 軸的計算應(yīng)力為M 12( T2)2482342.12(0.6471170)2caW0.160325.88MPa而查出 1 60MPa ，因此 ca1 ，故軸的設(shè)計滿足彎扭強(qiáng)度要求。25八、低速軸的設(shè)計1、低速軸的主要設(shè)計參數(shù)軸的輸入功率 P3 10.05KW轉(zhuǎn)速 n 362r / minT3 1548020 N * mm