電動單梁門式橋梁結(jié)構的設計和支腿設計的結(jié)構設計

1、電動單梁門式橋梁結(jié)構的設計和支腿設計的結(jié)構設計1. 門式起重機發(fā)展概述門式起重機是橋上起重機的一種變形。在港口，主要用于室外的貨場、料場貨、散貨的裝卸作業(yè)。 它的金屬結(jié)構像門形框架， 承載主梁下安裝兩條支腳， 可以直接在地面的軌道上行走，主梁兩端可以具有外伸懸臂梁。門式起重機具有場地利用率高、作業(yè)圍大、適應面廣、通用性強等特點，在港口貨場得到廣泛使用。其結(jié)構框架總圖如下 :圖 11 單梁門式起重機結(jié)構框架圖國起重機發(fā)展動向 :國門式式起重機發(fā)展有三大特征：1） 改進機械結(jié)構，減輕自重國門式起重機多已經(jīng)采用計算機優(yōu)化設計，以此提高整機的技術性能和減輕自重，并在此前提下盡量采用新結(jié)構。 如 550

2、t 通用橋式起重機中采用半偏軌的主梁結(jié)構。與正軌箱形相比，可減少或取消加筋板，減少結(jié)構重量，節(jié)省加工工時。2） 充分吸收利用國外先進技術起重機大小車運行機構采用了德國Demang公司的 “三合一” 驅(qū)動裝置，吊掛于端梁側(cè)，使其不受主梁下?lián)虾驼駝拥挠绊懀?提高了運行機構的性能和壽命， 并使結(jié)構緊湊，外觀美觀，安裝維修方便。遙控起重機的需要量隨著生產(chǎn)發(fā)展頁越來越大，寶鋼在考察國外鋼廠起重機之后，提出大力發(fā)展遙控起重機的建議，以提高安全性，減少勞動力。3） 向大型化發(fā)展由于國家對能源工業(yè)的重視和資助，建造了許多大中型水電站， 發(fā)電機組越來越大。特別是長江三峽的建設對大型起重機的需求量迅速提升。國外起

3、重機發(fā)展動向 :當前，國外起重機發(fā)展有四大特征：1） 簡化設備結(jié)構，減輕自重，降低生產(chǎn)成本法國 Patain 公司采用了一種以板材為基本構件的小車架結(jié)構，其重量輕，加工方便，適應于中、小噸位的起重機。該結(jié)構要求起升采用行星圓錐齒輪減速器，小車架不直接與車架相連接， 以此來降低對小車架的剛度要求，簡化小車架結(jié)構， 減輕自重。 Patain 公司的起重機大小車運行機構采用三合一驅(qū)動裝置，結(jié)構比較緊湊， 自重較輕，簡化了總體布置。此外，由于運行機構與起重機走臺沒有聯(lián)系，走臺的振動也不會影響傳動機構。2） 更新零部件，提高整機性能法國 Patain 公司采用窄偏軌箱形梁作主梁， 其高、寬比為 4 3.

4、5 左右，大筋板間距為梁高的 2倍，不用小筋板，主梁與端梁的連接采用搭接的方式，使垂直力直接作用于端梁的上蓋板，由此可以降低端梁的高度，便于運輸。3） 設備大型化隨著世界經(jīng)濟的發(fā)展， 起重機械設備的體積和重量越來越趨于大型化， 起重量和吊運幅度也有所增大，為節(jié)省生產(chǎn)和使用費用，其服務場地和使用圍也隨之增大。4 ） 機械化運輸系統(tǒng)的組合應用國外一些大廠為了提高生產(chǎn)率， 降低生產(chǎn)成本， 把起重運輸機械有機的結(jié)合在一起，構成先進的機械化運輸系統(tǒng)。2. 課題設計的容課題設計的主要容是主要設計的是 10t 電動單梁門式橋架結(jié)構的設計和支腿設計，其中包括斷面形式，載荷，剛度和穩(wěn)定性驗算以及鋼軌應力計算，對

5、橋架主梁和支腿進行結(jié)構設計和力學分析， 繪制橋架的結(jié)構圖以及主梁， 支腿的零件圖。 起重機的起重量為 10 噸，跨度 S 為 29 米，有效懸臂為 7 米，大車運行的速度為 20 米/ 分，在工作時，起升機構的起升高度能達到 9 米，起升速度為 20 米/ 分，在起升機構運動的同時，大車和下車可以同時進行直線運行， 小車運行速度最大可以為 20 米/ 分，大車運行速度最大可以為 20 米/ 分，電動小車采用 CD1型電動葫蘆，起重機的工作級別為 M5。1. 主梁結(jié)構的設計1.1 電動單梁橋架結(jié)構簡圖單梁葫蘆起重機一般采用工字鋼作為電動葫蘆的運行軌道，電動葫蘆沿工字鋼下翼緣運行，主梁結(jié)構采用鋼板

6、焊接成形的U型槽鋼，再與工字鋼組成箱形實腹板梁，為保證起重機安全，正常地工作，主梁應滿足強度，剛度和穩(wěn)定性的要求。圖 11 主梁結(jié)構簡圖1.2 主梁斷面形式確定主梁截面為 U型槽鋼與工字鋼的組合， 截面尺寸可按靜剛度條件進行初選，對于移動載荷，應小車輪距較小，近似的按集中處理，根據(jù)電動葫蘆的參數(shù)，選定 30b 工字鋼。主梁初選高度：1111H ()S() 29000 (1160 1933)mm15251525S 為主梁跨度， S=29000mm取 H=1450mm，上翼緣板厚度為14mm，腹板厚度為 6mm，主梁寬度為 650mm圖 12主梁斷面形式主梁斷面面積查得主梁斷面面積計算公式如下，以

7、下計算式均查自起重機設計手冊 起重機設計實例F 05.(l 1 2 1) 2 1 h 2 2 l 2 F 1l 3=0.5 ×（ 65 2× 0.6 ） +2×0.6 × 88.1+2 ×0.6 ×43+67.3 1×11=245.5cm2主梁斷面水平行心軸XX 位置式中主梁斷面的總面積（2mm）各部分面積對2X X 軸的靜矩之和（ mm）Y1x各個部分面積行心至2XX軸的距離（ mm）6(65026)13942665060026430315673210101106y124550=480mm主梁斷面慣性矩5006350063

8、27.52266502665021012122673226430462940048.5200211010312cos4701284=6.3 × 10 mm650026506326650147.526193121212 sin 47 02643011023451011036.510 7 mm121.3 主梁載荷與力計算作用于起重運輸機金屬結(jié)構上的載荷，根據(jù)其不同特點與出現(xiàn)的頻繁程度分為基本載荷、附加載荷及特殊載荷三類。本章主要結(jié)合，10T 電動單梁門式起重機，對其計算載荷進行分析，選擇載荷組合方式，確定各個計算載荷.自重載荷與力計算對于有懸臂的門式起重機，其自重PG 門 =Q 起重量（

9、噸） ， Q=10TL 0 主梁全長， L0=S+2L=29+2×7=43mH 起升高度， H=9mPG門 =43.4T主梁自重為 :G ZL mZLg 4.3 ×104 ×9.8=4.2 ×105N計算金屬結(jié)構時，箱型梁的自重視為均布載荷，用 q 表示，跨度 S=29m，有效懸臂長 L=7m，主梁總長 Lz =43m主梁自重的均布載荷： qZL G ZL / LZ =4.2 ×104 /43=9800N/m 主梁自重引起的力圖 13 靜載荷彎矩和剪力圖支反力：VAVB Fq ( SL )9800( 297) 210700 N22C、 D 處靜

10、載彎矩及剪力：M CFqL2980072240100 NmM D22跨中靜載彎矩：M sFqS29800 292M c8240100 790125 Nm8移動載荷及力計算龍門起重機的起升載荷常以小車輪壓的形式作用于主梁上。 進行輪壓計算時， 小車視為剛性支架。小車采用電動葫蘆代替電動葫蘆輪壓的計算表達式：Pt PXCi 'PQGPxc由于電動葫蘆自重引起的輪壓；PQG 由于吊重 Q 引起的輪壓；i 、'i 可取 1'2、3或i 動力系數(shù)，或4 ，i 可取4NN5NP = PXC + PQG =9839.2+98000=1.1 × 10考慮動力載荷的作用 ,i

11、取4 ，'，起i 取 2 。因大車運行速度V=20m/min<60m/min升速度 =7m/min， =1.1 ， =1.2P i Pxc' i PQG =1.1 × 9839.2+1.2 × 98000=1.3× 105N移動載荷引起的主梁力（1）移動載荷位于跨端有效懸臂處支反力：FA2P2 130000(297)( SL 0)29322758NS剪力： QCQDF2P322758213000062758 N彎矩：（2）移動載荷位于跨中時圖 14 移動載荷彎矩和剪矩圖支反力：FAP(1b )130000(11.2 )127311N2S229

12、FBP(1b130000(11.2132689 N)2)2S29剪力：當其中一個輪壓P 作用在跨中時，跨中剪力最大最大剪力為：F4P(1b )1.1 130000 (11.2 )142408 NS29M maxFA12731129 1.2) 1807816 Nm(2S b)( 2彎矩：44風載荷及力計算露天工作的起重機金屬結(jié)構應考慮風載荷的作用。視風載荷是可能作用于任何方向的水平載荷。 對我們所討論的常用起重機，只計算風壓的靜力作用， 不考慮風壓的動力效應。按照起重機在一定風力下能否正常工作， 把作用于起重機金屬結(jié)構的風載荷分為工作狀態(tài)的風載荷和非工作狀態(tài)的風載荷兩類。 工作狀態(tài)的風載荷是起重

13、機金屬結(jié)構在正常工作情況下所能承受的最大計算風壓； 非工作狀態(tài)的風載荷則是起重機金屬結(jié)構不工作時能承受的最大計算風壓。工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的風載荷按下式PWCK h qAC 風力系數(shù)，與金屬結(jié)構的外形、幾何尺寸等有關；K h 風壓高度變化系數(shù)；K h 1風振系數(shù)（對常用起重機 1.0 ）；A 結(jié)構或物品垂直于風向的迎風面積（ m2 ）；q 計算風壓（ N / m2 ），迎風面的高度取 h=1.4， L / h 43/1.4=31, 根據(jù)起重機設計手冊風力系數(shù)得 C=1.7，主梁迎風面積A=L × h=43× 1.4=60.2m2PW CK h qA=1.7×1&#

14、215;250×60.2=25585N2起升物品迎風面積，起重量Q=10T時， A=7m起升物品受風載荷設葫蘆有效迎風面積A1.5m2 ，則葫蘆上風載荷為主梁上的均布風載荷為：小車制動慣性力引起的主梁力當小車制動時，慣性力順主梁方向引起的主梁力支反力：彎矩：1.4 主梁強度計算主梁強度計算按第II類載荷進行組合，對活動載荷由于小車輪距很小，可近似按集中載荷處理，驗算主梁跨中斷面彎矩正應力和跨端斷面剪應力 , 跨中斷面彎曲正應力應包括主梁的整體彎曲正應力和由小車輪壓在工字鋼下翼緣引起的局部彎曲應力兩部分，合成后進行強度校核 , 梁的整體彎曲在垂直平面按簡支計算，在水平面按剛接計算 .垂

15、直載荷在下翼緣的彎曲正應力式中其中 Q額定起重量， Q=10×103 kg電動葫蘆自重， G=1004kg動力系數(shù)，對中級工作類型=1.2沖擊系數(shù)，對操作室操縱室，=1.1主梁下表面距斷面行心軸X X 的距離， y1=48cmJx主梁下表面距斷面對X X 的距離， Jx=6.3 × 104cm4操作室重心到支點的距離，操作室的重量， =400kgq 橋架單位長度重量q=1000×F×V+q'其中 F 主梁斷面面積， F=245.5cmV材料比重，對鋼板V=7.85t/mq' 主梁橫加筋板的重量產(chǎn)生的均勻布載荷， q' =7.5kg

16、/m q=1000× 0.02455 × 7.85 7.5=200kg/m48(1.2101031.11004)29001.14001001.1229002z1044286.3901.7kg / cm2圖 1 5 垂直載荷在下翼緣的作用主梁工字鋼下翼緣局部彎曲計算（1）計算輪壓作用點位置i 及系數(shù)§I=+c-e式中， i 輪壓作用點與腹板表面的距離（mm）C輪緣同工字鋼翼緣之間的間隙，取c=4mm=（b-d ）/2= （ 12811） /2=58.5mme=0.164R（ mm），對普型工字鋼，翼緣表面斜度為1/6R 葫蘆走輪踏面曲率半徑，可從葫蘆樣本查得R=17

17、5mme=0.164×175=28.7mm所以 i=58.5+4 28.7=33.8mm（2）工字鋼下翼緣局部彎曲應力計算圖 16 工字鋼下翼緣彎曲應力圖 14 中 1 點橫向（在 XY平面）局部彎曲應力為，由下式計算式中翼緣機構型式系數(shù)，貼板補強取式取 =0.9 K 1 局部彎曲系數(shù)，查圖得 K=2t0=t+ 其中 t 工字鋼翼緣平均厚度，t=13.7mm補強板厚度， =10mmt 02=（ 13.7+10） =561.7mm圖 14 中 1 點縱向（在 YZ平面）局部彎曲應力為，由下式計算式中， K2局部彎曲系數(shù)，查圖得K2=0.60.90.625012.4 kg/mm2561.

18、7圖 14 中 2 點縱向（在 YZ平面）拒不彎曲應力，由下式計算式中 K 拒不彎曲系數(shù)，查得K=0.4翼緣機構形式系數(shù)，貼板補強式取=1.5（ 2）主梁跨中斷面當量應力計算圖中 1 點當量應力，查得其計算式為2-（1z）（2當1122z）2（2.42(2.4 9.02)28.018.01） - 8.0110kg / mm 18kg / mm圖 14 中 2 點當量應力當 2z39.022.6711.69kg / mm218kg / mm21.5 主梁剛度計算單梁門式起重機應對主梁的垂直靜剛度和水平靜剛度進行驗算并必須符合要求 , 而對動剛度一般可不驗算 , 只有在使用提出特殊要求時 , 如高

19、速運行或精確安裝的起重機 , 尚需驗算動剛度 .靜剛度的驗算式中 f _ 主梁垂直剛度（厘米）P_靜載荷P=Q+G=1004+10×103 =11004KgL_跨度， L=2900cmE_材料彈性模量，對3 號鋼 E=2.1×106Kg/cm244Jx_主梁斷面垂直慣性矩， Jx=6.3 ×10 cm許用垂直靜撓度，取f110042900 33.025 f 29002.11066.31044.1448700水平靜剛度式中 _ 主梁水平靜撓度（厘米）P1 _ 水平慣性力P 1=P/20=（ Q+G）/20=5502KgJ y_主梁斷面水平慣性矩J y =6.5 &#

20、215; 103cm4許用水平靜撓度取fv55022900 30.989 fv29002.11066.51041.45482000綜上驗算 , 主梁剛度合格1.6 穩(wěn)定性計算（1）整體穩(wěn)定性計算箱形截面主梁抗扭轉(zhuǎn)的剛性比較大， 而且在水平方向也有一定的抗彎剛性， 所以可不計算整體穩(wěn)定性（2）腹板局部穩(wěn)定性計算主梁筋板的布置原則，當腹板只加垂直筋板，當腹板應布置垂直橫筋板還要加一道水平縱向筋此時采用縱向加筋板離腹板受壓力邊緣高度：h1=（0.20.5 ）h0=（0.20.5 ）× 1450，取 h1=32cm，圖 17 主梁縱筋板布置圖橫向加筋板設計，橫向加筋板的間距按下式計算式中 3

21、, 4 _ 系數(shù)，按 <<起重機設計手冊>>選取 , 取 3=1031, 4=2700h2_計算梁高h 2=h0h1=14.2_腹板局部擠壓應力P_小車計算輪壓 P=6500NH_腹板上邊緣到軌頂?shù)木嚯x,h=14.2cm _腹板厚度 =0.8cm3h2103114.2304.4a145h2243.327000.440.40.8因為為正值, 所以=2(h-h)=226, 取=240, 短的橫向加勁板的間距 =/4=60cm 橫向加勁板的外伸寬度：b勁h01459cm4040 8.8cm，取 b勁30 30厚度： 勁=b 勁 /15=6cm1.7 鋼軌應力計算小車鋼軌活動彎

22、曲應力應滿足式中 P_指小車最大輪壓 ,P=130000N,1_主梁垂直加勁板之間最大的距離, =60cmW x_鋼軌對自身水平軸線的斷面模數(shù),W=1.6×103cm3P 113000060812.51700kg / cm2軌1036 W軌6 1.6所以 , 鋼軌應力滿足要求2. 支腿的計算門式起重機支腿的力分析按門架平面和支腿平面分別進行。門架平面的支腿力,對于具有兩個剛性支腿的龍門起重機支腿按一次超靜定龍門架簡圖進行力計算；帶懸臂的龍門起重機小車位于有效懸臂端、 不帶懸臂的龍門起重機小車靠近支腿處，為計算龍門起重機支腿力的最不利工況。2.1 斷面形式確定支腿在龍門架平面， 根據(jù)其

23、受力特點， 為提高支腿與主梁的連接剛性， 通常做成上寬下窄，上端連接寬度推薦取與主梁高度相同的尺寸， 下端寬度與下橫梁的寬度相同，下橫梁的寬度與大車運行機構的構造有關， 支腿平面，根據(jù)受力特點和構造要求，通常做成上端尺寸下而下端尺寸大的形式，上端尺寸根據(jù)支腿與主梁的連接計算確定。圖 21支腿結(jié)構簡圖對于支腿上端面的寬度可以根據(jù)主梁的寬度來確定，取b=500mm，圖 22 支腿上端面截面圖 23 支腿下端面截面截面的幾何性質(zhì)b=500mm，h=500mm， 1 =10mm， 2=6mm2上截面：A=（2000 × 10× 2 480× 6× 2）=4576

24、0mm2000104802648010002000100.5Z 145760210mmZ 2=500210=290mm下截面：2A= （500×10×2+480×6×2）=15760mm5001048026480250500100.5244mmZ 115760Z2 =500 244=256mm2.2 支腿載荷及力計算箱形門式起重機支腿的力分析按門架平面和支腿平面分別進行。對于龍門架平面，考慮小車在懸臂端時產(chǎn)生最大應力。同時要考慮的載荷有， 起升載荷，自重載荷，風載荷，以及慣性載荷分別引起的力。門架平面的支腿力對于具有兩個剛性支腿的龍門起重機支腿按一次超靜

25、定龍門架簡圖進行力計算；對于帶柔性支腿的龍門起重機按靜定龍門架簡圖進行力計算。 帶懸臂的龍門起重機小車位于有效懸臂端、 不帶懸臂的龍門起重機小車靠近支腿處， 為計算龍門起重機支腿力的最不利工況。1. 由主梁均布載荷產(chǎn)生的力圖 24 主梁自重載荷引起的彎矩圖有懸臂時的側(cè)推力FFq (S26L2 ) ，為安全起見，將有懸臂門架當無懸臂門架計算：4h(2 k3)FFqL298004324h (2k3) 45(212080N0.63 3)彎矩M C=MD=Fh=12080× 5=60400Nm2. 移動載荷產(chǎn)生的力移動載荷產(chǎn)生的力分為小車在跨中和在有效懸臂處：（1）小車在跨中側(cè)推力：3P(

26、4S25b2 )3 13104 (429 251.22 )F3)165 29(2 0.6355180 N16hS(2k3)彎矩MC=MD= Fh=55180×5=275900Nm（2）小車在懸臂端：吊鉤左極限位置L0=7側(cè)推力 :3P(2L0b)3 13 104(2 71.2)F3)212(20.6369785 N2h( 2k3)彎矩 :MC=MD=Fh=69785×5=348925Nm3. 作用在支腿上的風載荷產(chǎn)生的力作用在支腿上的風載荷：化為均布載荷：側(cè)推力：彎矩：Mc= FBh=3969×5= 19845Nm3 qtf h2 ( k 2)3 841 52(0

27、.63 2)M D8 (228337 N8(2k 3)0.63 3)最大彎矩：4. 小車制動力和風載荷產(chǎn)生的力小車制動力和風載荷產(chǎn)生的支腿力側(cè)推力：= （2640+638+2925）/2=3102N彎矩：M C=MD=Fh=3102×5=15510Nm支腿平面的支腿應力分析對于具有兩個剛性支腿的龍門起重機支腿按一次超靜定龍門架簡圖進行力計算；對于帶柔性支腿的龍門起重機按靜定龍門架簡圖進行力計算。 帶懸臂的龍門起重機小車位于有效懸臂端、 不帶懸臂的龍門起重機小車靠近支腿處， 為計算龍門起重機支腿力的最不利工況。在支腿平面，支腿下端為危險截面。所以，取支腿下端截面計算。計算系數(shù)： k1I

28、l1.22101013I1b9.7 1093.484.6支反力： VA VBd1P19714898574 NB2Ph 3( dea2)2abk1 1X6Ih2b (3B2k1 )A3I197148123(522.62 ) 22.64.63.4861.2210 21012 24.6(323.48)0.043231.221021971481213831.2210 2890331.2210 218335NM CM DVA aXh985742.6183351225629222002036272 Nm（1）水平載荷作用在支腿頂部水平載荷有 PfQ , Pfxc , Pfq ，合力：PPfxcPfQPdg

29、xc787.53675838712849.5N支反力：Ph2 b (32k1)X6Ih2b (3B2k1 )A3I12259114.6(323.48)61.2210 2101224.6(323.48)0.043231.2210 22955N彎矩：M CVB aXh5911 2.62955 1220094NmM DVB (Ba)Xh5911 (102.6)2955 128274Nm（2）風載荷作用在支腿平面作用在支腿上的風載荷：PfztCqf hb21.2250121.24320 N化為均布載荷：qtf 2Pft 2/ h4320/12360N / m支反力：VA VBqtf 2 h236012

30、22592N2B210qtf 2h3b(65k1)X24 IBh2 B (32k1 )A3I3601234.6(653.48)241.2210 21012210(323.48)0.043231.22102546N彎矩：M CVB aXh25922.654612187NmM DVB (Ba)Xh2592(102.6)5461215293Nm（3）支腿軸向力計算主梁自重對一個支腿產(chǎn)生的軸向力：F (S 2L)9800 ( 29 2 7)N 137290 N44支腿自重 N0=0.9N1=0.9× 37290=33561N滿載小車位于有效懸臂處，支腿最大軸向力：(Gxc GQ )(S L0

31、 )(1004 10000 ) 9.8 (29 6)Nxc266507 N2S29單根支腿承受最大軸向力：N N1 Nt Nxc372903356166507137358N按剛架反對稱屈曲失穩(wěn)計算支腿端約束長度系數(shù)1 ：門架平面：支腿平面：取11.55支腿的毛截面的最小回轉(zhuǎn)半徑：長細比：x1l1.5513000 125rx1611l1.5513000yr y104194對于箱型支腿， 板件寬厚比大于20,s125,按b類受壓構件查得穩(wěn)定系x 235數(shù)0.441 ，則支腿名義歐拉臨界力：NEx2EA22.06 105 0.3 364881.69106 N2x1252NEy2EA22.06 105

32、0.3 364882.44106 N2x10422.3. 支腿強度計算NM xyM yxA(1NN) IyNEx)I x (1NEy137358589090.1807579800.260.30.036488137358) 3.4 104(1137358)1.3103(11062.441061.69114MPa 175MPa強度合格2.4 支腿整體穩(wěn)定性計算（ 1）整體穩(wěn)定性計算NM xyMyxA(1N) Ix (1N) IyExNEyN137358589090.1807579800.260.440.30.036488(11373586) 3.4 104(11373586 )1.3 1031.6

33、9102.4410122MPa 175MPa整體穩(wěn)定性合格（2）支腿局部穩(wěn)定性計算為了防止支腿的腹板和翼緣板發(fā)生波浪變形，應對支腿進行局部穩(wěn)定性校核，否則有可能導致結(jié)構過早損失：對于截面支腿，其腹板的高度與厚度和截面兩腹板間的翼緣板寬度與其厚度之比應滿足下式：式中：為支腿柔度，可由軸穩(wěn)定系數(shù)查詢在剛性腿有：=10mm=1750mm =20mm因此：要加縱向勁桿，縱向勁通常由鋼板或者扁鋼制成，縱向加勁應成對布置，其寬度 b110（腹板或翼緣板的厚度，即6mm），厚度 勁 >3× /4 （為腹板或翼緣板的厚度）為增加支腿的抗扭剛度，必須設橫向加勁板，橫向加勁板間距通常為（2.5 3

34、）b0 或者 c0圖 2 5 支腿加勁板布置簡圖1橫向加勁板2縱向加勁板所以縱向加勁的寬度為： b=10×6=60mm加勁的厚度： =3/4 × 10=7.5mm橫向加勁的寬度為：取橫向加勁的寬度：b 2=105mm橫向加勁板厚度：勁 b2 /5=105/15=7m結(jié)論通過此次畢業(yè)設計，讓我了解到了很多方面東西。首先，此次畢業(yè)設計把大學四年來的理論知識復習、總結(jié)并應用于實踐當中，讓我們對工程機械特別是起重機械有了更深入的了解。從整體結(jié)構到各個部件都有了一個全面的認識。此次設計不但是對我們以前學習的一種深入，更是我們今后工作的一種理論基礎?，F(xiàn)代單梁門式起重機設計是在學完起重機械相關容之后的一個重要實踐性教學環(huán)節(jié)。 其目的在于通過單梁門式起重機設計，使學生在起重機結(jié)構方案、結(jié)構設計和裝配、制造工藝以及零件設計計算、機械制圖和編寫技術文件等方面得到綜合訓練；并對已經(jīng)學過的基本知識、基本理論和基本技能進行綜合運用。從而培養(yǎng)學生具有結(jié)構分析和結(jié)構設計的初步能力；使學生樹立