窯爐設計說明書 日產30000件花瓶隧道窯設計

1、景德鎮(zhèn)陶瓷學院窯爐課程設計說明書題目：日產30000件花瓶隧道窯設計學 號： 姓 名： 院 （系）： 專 業(yè)： 指導教師： 二一零 年 七 月 五 日目 錄1 前言····································&#

2、183;···································12 設計任務書·············

3、··················································

4、···3 窯體主要尺寸的確定·············································&

5、#183;···········3.1 窯內寬的確定····································

6、83;·························3.2 窯體長度的確定······················

7、3;······································3.3 窯內高的確定··········

8、··················································

9、··4 燒成制度的確定（主要指溫度制度）············································5 工作系統(tǒng)

10、的確定·················································

11、83;···········5.1 排煙系統(tǒng)·····································&

12、#183;··························5.2 燃燒系統(tǒng)······················

13、;·············································5.3 冷卻系統(tǒng)···

14、83;·················································

15、83;·············5.4 傳動系統(tǒng)···································&

16、#183;·······························5.5 窯體附屬結構················

17、83;·············································5.6 窯體加固鋼架結構形式··&

18、#183;·················································&

19、#183;·6 燃料燃燒計算···············································

20、;···············6.1 空氣量·································

21、3;··································6.2 煙氣量··············

22、83;·················································

23、83;····6.3 燃燒溫度············································&

24、#183;······················7 窯體材料及厚度的確定：列表表示全窯所用材料及厚度·······················

25、;·····8 熱平衡計算···········································

26、3;·······················8.1 預熱帶及燒成帶熱平衡計算························

27、···························8.2 冷卻帶熱平衡：同上·····················

28、;·····································9 燒嘴的選用···········

29、3;·················································

30、3;·····9.1 每個燒嘴所需的燃燒能力··········································&

31、#183;··········9.2 每個燒嘴所需的油（氣）壓····································

32、83;················9.3 燒嘴的選用································

33、································10 參考文獻·················

34、;··················································

35、;1前 言通過一個學期的熱工基礎和熱工設備課程的學習，是我對窯爐方面的只是有了一個比較充分、全面的了解，這一次我們將利用學校給我們的這個機會，來進行一個窯爐方面的設計，為了使我們呢對窯爐結構有更加深入的了解，我將利用這次機會，利用自己所學的知識，認真利用這三個星期的時間，努力完成此次窯爐設計。這次的窯爐設計，是對我這個學期熱工課程所學知識的一次全面系統(tǒng)的考察，通過實習，我必將對于一些基礎的設計知識以及相關窯爐方面知識有更加深刻的了解，但要把自己所學的知識和技術與實踐聯(lián)系起來，也并不是那么容易。所以我將盡最大努力，認真對待此次實踐機會，用所學知識檢驗和驗證理論，發(fā)現自己的缺點和不足，并作出及時的

36、改正。本次實踐的設計任務是日產30000件花瓶隧道窯設計， 通過三周的努力設計，我也終于基本完成任務。在設計的過程中，我考慮到了很多因素，比如節(jié)約能源，優(yōu)化窯體等原則，綜合運用所學知識，力求做到每一步設計都到位，注意到每一細節(jié)，全面而仔細地對整個過程進行設計計算。在本次設計實踐過程，我得到了指導老師的精心指導，這才使我能比較順利的完成此次設計任務，在此我向指導老師和設計過程中幫助過我的同學表示感謝！由于本人所學知識有限，加之時間倉促，在設計過程中不可避免存許多的錯誤和不足，敬請老師多多指教，不寧教誨。設計人：07材化2班 劉翔 2010.7.52設計任務書一、 設計任務日產30000件花瓶隧道

37、窯設計二、 原始數據1、 坯體組成（%）SiO2Al2O3CaOMgOFe2O3K2ONa2OI.L73.217.150.350.451.01.21.754.92、 產品尺寸：200*160 產品質量2.8公斤/件；3、 入窯水分：1%4、 產品合格率：95%5、 燒成制度：燒成周期：15小時，最高燒成溫度：1210（溫度曲線自定）6、 窯具：SiC棚板、SiC支柱，尺寸自定三、燃料天然氣COH2CH4C2H4H2SCO2N2O2Qnet(MJ/Nm3)0.20.295.63.50.30.10.1041.58焦爐煤氣COH2CH4CmHnH2SCO2N2O2Qnet(MJ/Nm3)6.857.

38、022.32.90.22.37.70.817.52液化氣H2CH4C2H6C2H4C3H8C3H6C4H10C4H8C5H12C5H10Qnet(MJ/Nm3)1065161515281013110發(fā)生爐煤氣COH2CH4CO2N2Qnet(MJ/Nm3)30.613.24.03.448.86.753重油CdafHdafOdaf+NdafSdafQnet(MJ/Nm3)86121141.58重油裂化氣CO2C3H6C2H4O2COH2C2H6CH4N2Qnet(MJ/Nm3)4.38.022.61.25.917.81.832.75.739.685（四）夏天最高氣溫：373窯體主要尺寸的確定3.

39、1 窯內寬的確定產品的尺寸為200*200*160mm，設制品的收縮率為10%。由坯體尺寸=產品尺寸/（1-燒成收縮）,得坯體尺寸為：223*223*178mm裝車方法的確定：綜合考慮窯的日生產任務繁重、燒成周期長等因素，決定采用SiC多層棚板裝車的方法，現取5層裝車。棚板規(guī)格750*750*25mm，沿長度方向裝3行棚板，每個棚板間距為20mm，與棚板車間距為20mm：沿寬度方向裝4行棚板，每個棚板間距為20mm，與棚板車間距為20mm。支柱：40*175mm窯車車面的尺寸：Le（長）3100 mm Be（寬）2330 mm窯內寬取2430 mm，為改善窯內傳熱，使制品在燒成帶受熱均勻。燒成

40、帶窯內寬加寬270mm，取2800mm。3.2 窯內高的確定3.2.1取最高層制品與窯頂間間距為100m。窯內高：H=（175+25）*5+100=1100mm。取車臺面高為400mm。窯高：400+H=1500mm。 窯車高度的確定：軌面窯車到窯車襯磚面的高度為500 mm，窯車上設200mm通道（由50mm厚耐火粘土板和粘土磚組成）窯車高度H/車=500+50+200=750 mm取拱心角=60度，則窯車裝載平面至窯腳高為1000 mm3.2.2 拱高f的計算 拱心角=60度 拱高f=0.134*2340=313.6 mm3.3 窯體長度的確定每件棚板可裝9件，則：裝車密度=9*3*4*5

41、=540件/車裝窯密度=540/3.1=174.19件/米窯長=生產任務*燒成時間/（24*成品率*裝窯密度）=300000*15/（24*0.95*174.19）=113.3 m窯內容車數=113.3/3.1=36.548 取37輛車窯車有效長度=37*3.1=114.7 m根據燒成曲線： 預熱帶長=113.3*5/15=37.78m 燒成帶長=113.3*3/15=22.66m 冷卻帶長=113.3*7/15=52.87m推車時間：15*60/37=23.4min/輛 小時推車數：60/23.4=2.56 輛/h4燒成制度的確定燒成制度包括溫度制度，氣氛制度和壓力制度。溫度制度是主要的，制

42、定一條合理的燒成曲線。根據制品的化學組成、形狀、尺寸、線收縮率及其他一些性能要求，制訂燒成制度如下： 20800  5.5小時  預熱帶 8001210  2小時  燒成帶   12101210  1小時  保溫區(qū)121080  7.5小時  冷卻帶5.工作系統(tǒng)的確定遂道窯的工作系統(tǒng)確定包括排煙系統(tǒng)、燃燒系統(tǒng)、冷卻系統(tǒng)、傳動系統(tǒng)、窯體附屬結構、窯體加固鋼架結構形式等。 5.1 排煙系統(tǒng)在預熱帶2到10車設9對排煙口，每車位一對。煙氣通過各排煙口到窯墻內的水平煙道，由5號車位的垂直煙道經

43、窯頂金屬管道至排煙機，然后由鐵皮煙囪排至大氣。排煙機及鐵皮煙囪皆設于預熱帶窯頂的平臺上。在1、3、6號車位有三道氣幕。其中1號車位氣幕位封閉氣幕，窯頂和側墻皆開孔，氣體噴出方向與窯內氣流成90度角。3號和6號車位擾動氣幕，氣體由窯頂噴出，方向與窯內氣流成150度角。5.2 燃燒系統(tǒng)在13-21車位設8對燒嘴，不等距分布，兩側交錯布置，每車位一對。采用高速調溫燒嘴，助燃空氣來自冷卻帶的熱空氣。采用環(huán)形供風方式使各燒嘴前壓力基本相同。在預熱帶的窯頂每2個高速調溫燒嘴，起到攪動作用。5.3 冷卻系統(tǒng)在22-25車位設四道極冷阻擋氣冪，一車位一道，窯頂及窯墻均開口，狹縫式，氣體與窯內氣流成90度吹出。

44、自28-34號車位設7對熱風抽出口，每車位一對。熱空氣經過窯墻內的水平熱風通道，于43號車位處用金屬管道由熱風機抽送干燥。窯尾37號車位處，由冷卻風機自窯頂和側墻集中鼓入冷卻空氣。燒成帶前后，即12、22號車位處，設兩隊事故處理口。5.4 傳動系統(tǒng)由窯車連續(xù)性傳動，原理：由于螺旋桿上的活塞在油壓的作用下連續(xù)不斷的向前前進，推動窯車在窯內移動。5.5 窯體附屬結構5.5.1 事故處理孔事故處理孔下面應與窯底面平齊，以便于清除出落在窯底上的碎片。事故處理孔尺寸為：寬500毫米，高1250毫米，分別設在12號車位和22車位。5.5.2  測溫孔及觀察孔測溫孔及觀察孔在燒成曲線的關鍵處設置測

45、溫孔，低溫段布稀點，高溫處密點，以便于更好地了解窯內各段的溫度情況。觀察孔是為了觀察燒嘴的情況。5.5.3 測壓孔壓力制度中零壓面的位置控制特別重要，一般控制在預熱帶和燒成帶交接面附近。若零壓過多移向預熱帶，則燒成帶正壓過大，有大量熱氣體逸出窯外，不但損失熱量，而且惡化操作條件；若零壓過多移向燒成帶，則預熱帶負壓大，易漏入大量冷風，造成氣體分層，上下溫差過大，延長了燒成周期，消耗了燃料。本設計以觀察孔代替測壓孔。5.5.4 膨脹縫窯體受熱會膨脹，產生很大的熱應力，為避免窯體開裂，擠壞，必須留設膨脹縫。分別在4、8、11、14、16、18、21、24、29號車位設置20mm的膨脹縫。5.5.6窯

46、道檔板和擋火墻窯道上的檔板和擋火墻可以起到窯內氣體的上下和水平導流、調整升溫曲線、蓄熱輻射及截流作用。檔板負責對窯內上半窯道的控制,采用耐高溫硬質陶瓷纖維板制成,可以通過在窯頂外部調整位置的高低。擋火墻負責對窯內下半窯道的控制,采用耐火磚砌筑,高低位置相對固定。窯道檔板和擋火墻設置在同一橫截面上。全窯共設置5對閘板和擋火墻結構，分別設置在9-10節(jié)、13-14節(jié)、23-24節(jié)、28-29節(jié)。5.5.7 鋼架結構遂道窯鋼架結構起著加固窯體作用，而鋼架本身又是傳動系統(tǒng)的機身。本設計采用金屬框架裝配式鋼架結構，立柱用2.5t×75×50mm方鋼、上橫梁用2.3t×50&

47、#215;50mm方鋼、下梁用2.5t×100×50mm方鋼。在一節(jié)窯體鋼架中，每側共有立柱3根，兩頭每個立柱上開有攻M12螺栓節(jié)間聯(lián)接的6個孔。下橫梁每節(jié)共3根，焊在底側梁上，下橫梁上焊有50×50mm的等邊角鋼作底架，以便在其上擱置底板。上下側板可用23mm鋼板沖壓制成，吊頂梁采用50×50×5mm的等邊角鋼。6燃料燃燒計算6.1燃燒所需空氣量的計算本設計燃料采用天然氣，其成分組成如下表所示:天然氣COH2CH4C2H4H2SCO2N2O2Qnet(MJ/Nm3)0.20.295.63.50.30.10.1041.58根據氣體燃料的化學組成

48、，用經驗公式，計算其理論空氣量：=0.264*41.58+0.02=11.01（Nm3/ Nm3）6.2 實際空氣量的計算 燃料所需要的空氣，根據經驗取空氣系數為1.25，近似計算得： 實際空氣量 =1.25*11.01=13.76（Nm3/ Nm3） 理論氧氣量 =0.5CO+0.5+2+（m+n/4)+1.5-*6.3理論煙氣量的計算按照燃料的化學成分計算理論煙氣量：由經驗公式=+1.02=12實際煙氣量為：V=12+(1.25-1)*13.67=15.446.4理論燃燒溫度的計算設空氣溫度 ，空氣比熱為Ca1.30 KJ/M3。天然氣比熱為：Cf1.55 KJ/ M3，ta=tf=20，

49、現設T1600，燃燒產物溫度C1.64 KJ/ M3。則理論燃燒溫度為： T(Qnet+ LnCata+ Cftf)/ VnC =1657相對誤差：*100%=3.4%<5%合理，取高溫系數為=0.80。實際燃燒溫度為1210比需要的溫度高115.6，這符合要求有利于快速燒成，保證產品達到燒熟的目的。7窯體的材料及厚度的確定8熱平衡計算8.1預熱帶及燒成帶熱平衡計算8.1.1 熱平衡計算基準及范圍時間基準：1h； 溫度基準：0 計算范圍為：預熱帶和燒成帶8.1.2熱平衡示意框圖圖8-1 預熱帶和燒成帶熱平衡示意圖Q1 -制品帶入顯熱； Qa -助燃空氣帶入顯熱；Qa-漏入空氣帶入顯熱；

50、Qf -燃料帶入化學熱及顯熱；Q2 -棚板及支柱帶入顯熱； Q3 -產品帶出顯熱；Q4 -棚板及支柱帶出顯熱； Q5 -窯墻、窯頂散失之熱；Q6-窯車積散之熱 ； Q7-物化反應耗熱；Q-其他熱損失； Qg -廢氣帶走顯熱。 8.1.3 熱收入項目8.1.3.1 制品帶入顯熱Q1（KJ/h） 入窯制品比熱C取0.95 KJ/Kg·每小時入窯干制品：G0.95×152×20=2888 Kg/h 入窯制品含0.8%自由水，每小時入窯的濕制品為：G=2888/(1-0.008)=2911.3Kg/h入窯制品的比熱隨各地原料成分及配方的不同而變化，一般在0.841.26

51、kJ/（kg）范圍?，F取平均比熱c=0.90 kJ/（kg），入窯制品溫度t=20，則Q1= Gct=2911.3×0.9×20=52403 KJ/h8.1.3.2 棚板及支柱帶入顯熱Q2 棚板與支柱要吸熱，根據其體積、密度可求得每車質量為850kg。G=850×1.15=977.5kg/h，C=0.842 kJ/（kg）根據公式可得：Q2 = GCt=977.5×0.842×20=16461 KJ/h 8.1.3.3 燃料帶入化學熱及顯熱Q 入窯液化氣溫度，t=20，查手冊，在此溫度下的液化氣平均比熱為：C=1.99 KJ/(Nm·

52、),再根據公式可得：QX(Qnet+ Ct)=X(110000+1.99×20)=110027X KJ/h 其中X-每小時消耗的燃料量Nm8.1.3.4 空氣帶入顯熱Qa全部助燃空氣作為一次空氣，燃料燃燒所需空氣量為：13.04 助燃空氣溫度ta20, 20時空氣比熱容C1.30 kJ/（kg）,則可得QatC13.04 X×1.30×20339X KJ/h8.1.3.5 預熱帶不嚴密處漏入空氣帶入顯熱Qa取預熱帶前段空氣過剩系數2.5, 前面已求得理論空氣量 Va10.44 Nm/Nm。燒成帶燃燒時的空氣過剩系數=0.95，Va=X（-）Va=X（2.5-0.9

53、5）×13.04=20.21X 漏入空氣溫度ta20, C1.30KJ/(m·).則可得： Qa VaCta20.21X×1.30×20525X KJ/h8.1.3.6 氣幕空氣帶入顯熱Q氣幕包括封閉氣幕、氣氛幕和攪拌氣幕，封閉氣幕和氣氛幕鼓入的風量一般為理論助燃空氣的2-2.5倍，其中氣氛氣幕為0.5-1.0倍，本設計封閉氣幕、攪動氣幕源為窯道的煙氣，不計其帶入顯熱。其氣氛氣幕為理論助燃空氣量的0.8倍。 V=0.8 VX=0.8×13.04X=10.43X,設T=200, C=1.3 kJ/(Nm·)，則， Q=10.43X

54、15;200×1.3=1605X KJ/h 8.1.4 熱支出項目的計算8.1.4.1 產品帶出顯熱Q出燒成帶產品質量G2888 Kg,出燒成帶產品溫度t1210.查表可知:產品平均比熱為:C1.20 kJ/(kg)，則由公式可得：QGCt2888×1210×1.204193376 kJ/h8.1.4.2 棚板及支柱帶出顯熱Q棚板、支柱質量：G=977.5Kg/h，出燒成帶棚板、支柱溫度，t=1210，查手冊，此時棚板、支柱的平均比熱為：C=0.84+0.000264t=0.84+0.000264×1210=1.159 kJ/(kg) 根據公式可得：Q=

55、 GCt=977.5×1210×1.159=1370836 kJ/h 8.1.4.3 煙氣帶走顯熱Qg煙氣中包括燃燒生成的煙氣，預熱帶不嚴密處漏入之空氣外，尚有用于氣幕的空氣。用于氣幕之空氣體積由冷卻帶計算為：V=1550 Nm/h, 離窯煙氣體積：VVg+(-1)Va X，離窯煙氣溫度一般為200300，現取t=250，此時煙氣的平均比熱為：C=1.44 kJ/(Nm·),根據公式可得：Qg=VCt=Vg+(-1)Va X+ VCt=4.99+(2.5-1) ×10.44X+1550×1.44×250=7434X+558000 KJ

56、/h8.1.4.4 通過窯墻、窯頂散失之熱Q將計算分為3部分,即第210節(jié): 20-800,取平均值410；第1113節(jié)：800-1050取平均值為925；第1421 1050-1210，取平均值1130。 第210節(jié)窯體散熱計算如下:窯外壁表面平均溫度40，窯內壁平均溫度440。a. 窯頂輕質高鋁磚導熱系數1=0.706 W(m)，厚度1=0.3m；耐火粘土磚導熱系數2=1.62 W(m)，厚度2=0.24m；單位熱流量q=(440-40)/(0.3/0.706+0.24/1.62)=698 w/m散熱面積: A=(2.3+2.56)/2×26.4=65.5 m則Q=698

57、5;65.5×4=182876 kJ/hb. 窯墻輕質高鋁磚導熱系數1=0.713W(m)，厚度1=0.12m；耐火粘土磚導熱系數2=1.58W(m)，厚度2=0.24；單位熱流量q=(440-40)/(0.12/0.713+0.24/1.58)=1250 w/m一側窯墻散熱面積:A=(1.15+1.65)/2×26.4=36.96 m則二側窯墻散熱Q=2×1250×36.96×4=369600 kJ/h 第1113窯體散熱計算如下:取窯外壁溫度80,窯內壁平均溫度為910。a. 窯頂輕質高鋁磚導熱系數1=0.735W(m)，厚度1=0.3m；

58、耐火粘土磚導熱系數2=1.65W(m)，厚度2=0.24；單位熱流量q=(910-80)/(0.3/0.735+0.24/1.65)=1499.3 w/m窯頂散熱面積:A =（2.3+2.56）/2×6.6=16.4 m則Q=1499.3×16.4×1=24589 kJ/hb. 窯墻輕質高鋁磚導熱系數1=0.74 W(m)，厚度1=0.12m；耐火粘土磚導熱系數2=1.60 W(m)，厚度2=0.24；單位熱流量q=(910-80)/(0.12/0.74+0.24/1.6)=2660.3 w/m一側窯墻散熱面積:A=(1.15+1.65)/2×6.6=9

59、.24 m則二側窯墻散熱Q=2×2660.3×9.24×1=49162 kJ/h 第1421體散熱計算如下: 取窯外壁溫度100,窯內壁平均溫度為1150。a. 窯頂輕質高鋁磚導熱系數1=0.75W(m)，厚度1=0.3m；耐火粘土磚導熱系數2=1.62(m)，厚度2=0.24；單位熱流量q=(1150-100)/(0.3/0.75+0.24/1.62) =2815 w/m散熱面積:A=（2.3+2.56）/2×19.8=49.1m則Q=2815×49.1×3=414650 kJ/hb. 窯墻輕質高鋁磚導熱系數1=0.76 W(m)，

60、厚度1=0.12m；耐火粘土磚導熱系數2=1.64 W(m)，厚度2=0.24；單位熱流量q=(1150-100)/(0.12/0.76+0.24/1.64)=3454 w/m一側窯墻散熱面積:A=(1.15+1.65)/2×19.8=27.72m則二側窯墻散熱Q=2×3454×27.72×3=574469 kJ/h窯體總散熱量為:Q=182876+369600+24589+49162+414650+574469=1615346 kJ/h8.1.4.5 窯車積蓄和散失之熱Q 取經驗數據，占熱收入的25%。8.1.4.6 物化反應耗熱Q不考慮制品所含之結構

61、水,自由水質量:G= G1- G=2911.3-2888=23.3(kg/h)煙氣離窯溫度:tg250，制品中AlO的含量為17.15%。根據公式可得：Q= Q+ Q= G(2500+1.93 tg)+ Q×2100×AlO% =23.3×（2500+1.93×250）+2888×2100×0.1715=1109605 kJ/h 8.1.4.7 其它熱損失Q根據經驗數據，占熱收入的5%。8.1.5 列出熱平衡方程式由熱收入=熱支出得:Q+ Q+Q+Q+ Q+Q=Q+Q+Q+Q+Q+Q+Q，即52403+16461+110027X+33

62、9X+525X+1605X=4193376+1370836+7434X+558000+182876+369600+24589+49162+414650+574469+1109605+(0.25+0.05)(52403+16461+110027X+339X+525X+1605X)計算得出X=111.74 Nm/h,總熱量為12639167 KJ/h，即每小時需液化氣111.74 Nm.8.1.6 列出預熱帶與燒成帶的熱平衡表如下: 表8-1 預熱帶與燒成帶熱平衡表熱 收 入熱 支 出項目KJ/h%項 目KJ/h%1.坯體帶入顯熱524030.411.產品帶出顯熱419337633.172.棚板、

63、支柱顯熱 164610.122.棚板、支柱顯熱 137083610.843.燃料化學顯熱1229441797.33.煙氣帶走顯熱138867510.994.助燃空氣顯熱37879.80.304.窯墻、窯頂散熱161534612.785.漏入空氣顯熱58663.50.455.窯車積蓄和散熱315979225.006.氣幕顯熱179342.71.426.物化反應耗熱11096058.777.其它熱損失10429108.25總 熱 量12639167100.00總 散 熱12639167100.008.2 冷卻帶熱平衡計算8.2.1 熱平衡計算基準及范圍時間基準：1h； 溫度基準：0；計算范圍為：冷

64、卻帶8.2.2 畫出熱平衡示意框圖圖8-2 冷卻帶熱平衡示意圖Q3產品帶入顯熱； Q4棚板及支柱帶入顯熱；Q9窯車帶入顯熱； Q10冷卻帶末端送入散失之熱；Q11產品帶出顯熱 Q12 -棚板、支柱帶出顯熱；Q13-窯車帶走和向下散失之熱；Q14-抽送干燥用的空氣帶走顯熱；Q15窯墻、窯頂散失之熱； Q損-其他熱損失。 8.2.3 熱收入項目8.2.3.1產品帶入顯熱Q此項熱量即為預熱帶、燒成帶產品帶出顯熱：Q=4193376 KJ/h8.2.3.2棚板、支柱帶入顯熱Q此項熱量即為預熱帶、燒成帶產品帶出顯熱：Q=1370836 KJ/h8.2.3.3 窯車帶入顯熱Q 預熱帶、燒成帶窯車散失之熱約

65、占窯車積、散失之熱5%，而95%之積熱帶進冷卻帶。Q9=0.95×Q=0.95 ×3159791=3001801 KJ/h8.2.3.4 冷卻帶末端送入空氣帶入顯熱Q t=20,此溫度下空氣平均比熱為:c=1.30kJ/(m)Q= Vtc=26V KJ/h 8.2.4熱支出項目8.2.4.1 產品帶走顯熱Q出窯時產品的質量為G=2888 kg/h,出窯產品溫度t=80,查表知此時溫度下制品的平均比熱為c0.9kJ/(kg)，根據公式可得：Q=Gtc=2888×80×0.9=207936 kJ/h8.2.4.2 棚板、支柱帶出顯熱Q出窯棚板、支柱質量：G=

66、977.3 kg/h，出窯棚板、支柱溫度：t=80， 知此時棚板、支柱的比熱為:c=0.84+0.000264t=0.86 kJ/(kg)，則 Q= Gtc=977.3×0.86×80=67238 kJ/h 8.2.4.3 窯車帶走和向車下散失之熱Q 此項熱量占窯車帶入顯熱的55%，Q=0.55×Q9=0.55×3001801=1650991 kJ/h 8.2.4.4 抽送干燥用的空氣帶走顯熱Q該窯不用冷卻帶熱空氣作二次空氣，且氣幕所用空氣由冷卻帶間壁抽出，所以，熱空氣抽出量即為冷卻空氣鼓入量V。設抽送干燥器用的空氣溫度為200；此溫度下的空氣平均比熱為：C=1.32kJ/(N