交流變頻調(diào)速曳引式貨梯

1、交流變頻調(diào)速曳引式貨梯TH320/0.5設(shè)計計算書 編制/日期： 審核/日期： 第 32 頁TH320/0.5 交流變頻調(diào)速曳引式貨梯設(shè)計計算書 目錄1、 電梯基本參數(shù)2、 轎廂自重計算3、 電梯主要零部件的設(shè)計計算及校核1. 底坑地面受承載計算2. 使用金屬膨脹螺栓時對井道壁的要求3. 曳引電動機容量的計算4. 曳引輪輸出扭矩M1計算5. 最大扭矩M的計算6. 曳引機主軸最大靜載荷T的計算7. 滿載時轎廂盤車力F1的計算8. 曳引力計算9. 曳引輪、反繩輪直徑與曳引鋼絲繩直徑比值的計算10. 電梯懸掛鋼絲繩安全系數(shù)的計算11. 轎架上梁的計算12. 轎架立側(cè)梁的計算13. 轎架下梁的計算14

2、. 轎廂有效面積及通風(fēng)面積的計算15. 轎廂運行速度的計算16. 漸近式安全鉗的選型計算17. 轎廂導(dǎo)致的校核計算18. 對重導(dǎo)致校核計算19. 限速器造型計算20. 限速器鋼絲繩安全系數(shù)的計算21. 限速器繩輪直徑與安全繩直徑比值計算22. 緩沖器選型計算23. 對重裝置質(zhì)量計算24. 頂層高度、底坑深度的計算4、 電氣部分計算1. 主電源開關(guān)的選擇2. 控制系統(tǒng)的選擇3. 調(diào)速器的選擇4. 交流接觸器的選擇5. 導(dǎo)線的選擇1、 電梯基本參數(shù)1. 井道總高：h=19.35m2. 提升高度：H=13.70m3. 頂層高度：h1=4.05m4. 底坑深度：h2=1.6m5. 井道平面尺寸：（寬&

3、#215;深）=3.3m×2.35m6. 井道結(jié)構(gòu)：圍深結(jié)構(gòu)7. 服務(wù)層站數(shù)：4層/4站/4門8. 開門形式：旁開變頻式門機9. 額定載重量：Q=3200kgf10. 額定速度：V=0.5m11. 轎廂有效尺寸：（寬×深）=2250mm×1900mm12. 開門寬度：M=1600mm13. 轎廂自重：P=2560.2kg14. 平衡系數(shù)：K平=0.40.5，取設(shè)計值為K平=0.4515. 曳引鋼絲繩規(guī)格：7×1016. 曳引比：i1=4:117. 曳引機型號：MCG=30018. 曳引輪節(jié)徑：Di=400 繩槽：規(guī)格7×10 節(jié)距：1519.

4、繩槽形狀參數(shù)：槽型：Vndvcut.Vtn 口角：95度 槽的角度：30度20. 曳引電機額定電壓：P=11kw21. 曳引電機額定電壓：V=380v22. 曳引電機額定頻率：HZ=19.223. 曳引電機額定頻率：96RPM24. 曳引電機額定電流：I=25A25. 曳引輪軸許用徑向負(fù)荷：6000kg26. 曳引機額定輸出柜矩：1100N.M2、 轎廂自重計算：P=2560.2kgf3200kgf載貨電梯轎廂自重統(tǒng)計表轎廂部分序號零件名稱數(shù)量單重總重序號零件名稱數(shù)量單重總重1門過方1666下護板117172轎頂6342047轎廂地坎133333左右圍壁12384568轎廂操縱箱116164左

5、右立柱211229轎頂風(fēng)扇1225轎底151851810日光燈224 轎廂總重：1278kgf轎架部分序號零件名稱數(shù)量單重總重序號零件名稱數(shù)量單重總重1聯(lián)結(jié)板44.317.26下梁11121122轎架上梁61471477拉桿座4143立側(cè)梁2631268轎頂護欄140404拉桿410409其它133335導(dǎo)靴4124810反繩組492368 轎架總重：935.21kgf其它部分序號零件名稱數(shù)量單重總重1光幕120202安全鉗220403雜件176764應(yīng)急燈1115轎門+門機1210210其它部件總重：347kgf電梯轎廂總重量合計：2560.2kgf3、 電梯主要零部件的設(shè)計計算及校核1.

6、底坑承載計算(1) 根據(jù)GB7588-2003標(biāo)準(zhǔn)中5.3.2.1要求：底坑地面應(yīng)能支撐每根導(dǎo)軌的作用力（導(dǎo)軌自重+安全鉗動作瞬間的反作用力）轎廂導(dǎo)軌側(cè)(2) 根據(jù)GB7588-2003標(biāo)準(zhǔn)中5.3.2.2要求：轎廂緩沖器支座下的底坑地面應(yīng)能承受滿載轎廂靜載4倍的作用力：(3) 根據(jù)GB7588-2003標(biāo)準(zhǔn)中5.3.2.3要求：對重緩沖器支座下的底坑地面應(yīng)能承受滿載時對重靜載4倍的作用力：q-電梯平衡系數(shù)，取q=0.45結(jié)論：經(jīng)（1）（2）（3）項計算所有作用力可滿足土建設(shè)計要求<土建設(shè)計為250KN>.2. 使用金屬膨脹螺栓時對井道壁的要求該電梯井道為混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，因此，導(dǎo)

7、軌架用M16×120金屬膨脹螺栓固定，每個導(dǎo)軌架采用2個金屬膨脹螺栓，且該螺栓打入墻體的深度應(yīng)不小于90mm。層門裝置的門頭安裝均采用M12×100金屬膨脹螺栓固定，門套采用10mm金屬圓鋼與墻體預(yù)埋鋼筋或用M12×100金屬膨脹螺栓進行現(xiàn)場焊接。3. 曳引電動機容量計算K-電梯平衡系數(shù)，取為0.45Q-電梯額定載重量，為3200kgfV-電梯額定速度，為0.5m/sN-曳引傳動機械效率為89.34而本梯曳引機選用上海蒙特納利驅(qū)動設(shè)備有限公司制造的MCG-300.電動機功率為11KW>9.6KW。結(jié)論：電動機功率滿足設(shè)計要求。4. 曳引輪輸出扭矩M1按上海蒙

8、特納利驅(qū)動設(shè)備有限公司提供的產(chǎn)品參數(shù)，其曳引輪輸出扭矩M1=1100NM5. 最大扭矩M的計算因?qū)嶋H正常運行最大扭矩M按超載10%計算。D1-曳引輪節(jié)徑M=1020(NM)<M1=1100(NM)本曳引機最大扭矩滿足設(shè)計要求。6. 曳引機主軸最大靜載荷Tm1=7曳引繩根數(shù)q1=0.555kg/m單根曳引繩質(zhì)量(10mm)=180曳引包角H=13.70m電梯提升高度K=0.45電梯平衡系數(shù)該MCG-300曳引機最大靜載荷為6000kg,大于實際靜載荷2715.17kg.該曳引機最大靜載荷滿足要求。7. 滿載時轎廂盤車力F1計算 式中：K-平衡系數(shù)=0.45 Q-額定載重量=3200kg D

9、1-曳引輪直徑=400 R-曳引比=4 i-減速比=2 n-曳引機效率=0.893 D2-盤車輪直徑=400結(jié)論：由于F1=2416.8N>400N,故在控制柜上增設(shè)一個符合GB7588-2003中14.2.1.4規(guī)定的緊急電動運行的電氣操作裝置，故能滿足盤車力的要求。8. 曳引力的計算根據(jù)GB7588-2003標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，鋼絲繩曳引應(yīng)滿足以下三個條件：轎廂裝載至125%額定載荷時應(yīng)保持平層狀態(tài)不打滑應(yīng)保證在任何緊急制動狀態(tài)下，不管轎廂內(nèi)是否為空載或滿載，其減速度的值當(dāng)對重壓在緩沖器上而曳引機按電梯上行方向旋轉(zhuǎn)時，應(yīng)不可能提升空載轎廂所以可按GB7588-2003附錄中曳引力計算采用下公式

10、f-當(dāng)量摩擦系數(shù)a-鋼絲繩在繩輪上的包角，redT1、T2-曳引輪兩側(cè)曳引繩中的拉力e-自然對數(shù)的底 e2.718所以曳引力的計算a. 鋼絲繩在繩槽中的當(dāng)量摩擦系數(shù)的計算由于MCG-300曳引機繩槽是半圓帶切口型，繩槽上部角度r=30°下部切口角=95°鋼絲繩在繩槽中的當(dāng)量摩擦系數(shù)f應(yīng)按三種工況進行計算：（1） 轎廂裝載工況：M<摩擦系數(shù)>=0.1其中：可通過當(dāng)量摩擦系數(shù)計算圖得出：所以f=0.1×1.98=0.198(2) 轎廂緊急制行工況： (3) V3轎廂額定速度下對應(yīng)的繩速=V×r式中：M曳引繩與曳引輪之間的摩擦系數(shù) 曳引輪繩槽的切口

11、角=95° f鋼絲繩在繩槽中的當(dāng)量摩擦系數(shù) r曳引鋼絲繩的倍率=2（3） 轎廂滯留工況：M=0.2（4） 曳引鋼絲繩在曳引輪上的包角（曳引比為4：1）（5） 計算mpcar(轎廂側(cè)反繩輪慣量Jpcar的折算質(zhì)量kg)轎頂上的反繩輪，將其近似看成薄圓盤，則其轉(zhuǎn)動慣量的折算質(zhì)量Jpcar/R2所以：（6） 計算MSRcar（轎廂位于底層時轎廂側(cè)的懸掛繩質(zhì)量）轎廂位于底層時轎廂側(cè)懸掛繩長度L=H=13.70采用7根直徑中10的鋼絲繩所以 MSRcar=7×13.7×0.555=53.22kg（7） 計算MCRcwt(轎廂位于底層時對重側(cè)的補償鏈質(zhì)量）本梯未采用補償鏈，所

12、以MCRcwt=0（8） 計算MTrar（轎廂位于底層時隨行電纜的質(zhì)量）由于轎廂位于底層時隨行電纜的質(zhì)量由井道承受，故可不計。（9） 計算MCRcar（轎廂位于底層時轎廂側(cè)的補償鏈的質(zhì)量）本梯未采用補償鏈，所以MCRcar=0（10） 計算MSRcwt（轎廂位于頂層時對重側(cè)的懸掛繩質(zhì)量）由于轎廂位于底層時對重側(cè)的懸掛繩長度L=H=13.7采用7根直徑=10的鋼絲繩所以MSRcwt=7×13.7×0.555=53.22kg（11） 計算MCRcar（轎廂位于頂層時轎廂側(cè)的補償鏈質(zhì)量）由于未采用補償鏈，所以MCRcar=0（12） 計算MTrar（轎廂位于頂層時隨行電纜的質(zhì)量）

13、由轎廂承受的隨行電纜的長度為L=0.75×H=10.275電纜密度為0.85kg/m所以MTrar=0.85×10.275=8.737kg（13） 計算MSRcar（轎廂位于頂層時轎廂側(cè)懸掛繩的質(zhì)量）轎廂位于頂層時轎廂側(cè)懸掛繩的質(zhì)量可不計，所以MSRcar=0（14） 計算MCRcwt（轎廂位于頂層時對重側(cè)補償鏈的質(zhì)量）本梯無補償鏈，所以MCRcwt=0（15） 計算Mcwt（對重的質(zhì)量）Mcwt=(p+q×Q)=2560.2+0.45×3200=4000.2kg（16） 根據(jù)GB75882003標(biāo)準(zhǔn)中附錄M2曳引力計算，曳引力應(yīng)按三種工況分別進行計算。

14、T1/T2的靜態(tài)比值應(yīng)按轎廂裝有125%額定載荷并考慮轎廂在井道不同位置時最不利情況進行計算，此處可忽略轎廂導(dǎo)靴與導(dǎo)軌的摩擦（轎廂裝有125%額定載荷位于井道底層時最不利情況）T1/T2的動態(tài)比值應(yīng)按空載轎廂或裝有額定載荷時轎廂在井道不同位置時最不利情況進行計算，井道每一個運動部件都應(yīng)正確，考慮其減速度和鋼絲繩的倍率，此處忽略轎廂導(dǎo)靴與導(dǎo)軌的摩擦（轎廂內(nèi)裝有額定載荷在底層時為最不利工況）正常情況下a=0.5m/s2。T1/T2的靜態(tài)比值應(yīng)按照空載轎廂且對重壓在緩沖器上的情況進行計算。此處忽略轎廂導(dǎo)靴與導(dǎo)軌的摩擦（此時對重質(zhì)量Mcwt=0）所以滿足此工況時曳引力的要求。結(jié)論：該電梯曳引力按GB7

15、5882003附錄M對以上三種工況進行校核，可以滿足本電梯在不同工況條件下安全使用時對曳引力條件的要求。9. 曳引輪、反繩輪直徑與曳引鋼絲繩直徑比值的計算（1） 曳引輪直徑與曳引鋼絲繩直徑的比值滿足GB75882003標(biāo)準(zhǔn)中9.2.1規(guī)定的不小于40倍要求。（2） 反繩輪直徑與曳引鋼絲繩直徑的比值滿足GB75882003標(biāo)準(zhǔn)中9.2.1規(guī)定的不小于40倍要求。10. 電梯懸掛鋼絲繩安全系數(shù)的計算根據(jù)要求：(1)曳引鋼絲繩安全系數(shù)實際值S按GB75872003的附錄N得到的曳引鋼絲繩許用安全系數(shù)Sf.(2) 曳引鋼絲繩安全系數(shù)實際值S按GB75882003的9.2.2規(guī)定的曳引鋼絲繩許用安全系數(shù)

16、最小值Sm.而本梯為7繩的曳引驅(qū)動電梯，其Sm為12.所以計算如下：a.求出曳引鋼絲繩安全系數(shù)實際值S。T單根鋼絲繩破斷拉力總和=5200N P轎廂自重=2560.2kgn曳引繩根數(shù)=7 Q額定載荷=3200kgm曳引比=4：1 H轎廂至曳引輪懸掛鋼絲繩長度=13.70q鋼絲繩單位長度重量=34kg/100mb.按GB75882003的附錄N計算出給定曳引鋼絲繩許用安全系數(shù)計算值Sf：根據(jù)附錄N表N1得知：當(dāng)=95 °時，Nequiv(t)=6.7本體有2個定滑輪，故沒有反向彎折Npr=2.引起簡單折彎的滑輪數(shù)量Nps=6.所以Nequiv(p)=Kp(Nps+4Npr)=

17、1×(6+4×2)=14.0而Nequiv=Nequiv(t)+Nequiv(p)=6.7+14=20.7Dt曳引輪直徑=400 dr曳引繩直徑=10 Nequiv(t)曳引輪等效數(shù)量=6.7Nequiv(p)導(dǎo)向輪等效數(shù)量=14 Nequiv滑輪的等效數(shù)量=20.7Kp跟曳引輪和滑輪直徑相關(guān)的系數(shù)=40所以根據(jù)曳引輪直徑和曳引鋼絲繩的Dt/dr比值，等效的滑輪數(shù)量Nequiv，從GB75882003的附錄圖N1查得許用最小安全系數(shù)計算值Sf=24.8由于S=25.29>曳引鋼絲繩安全系數(shù)Sf=24.8S=25.29>曳引鋼絲繩許用安全系數(shù)最小值Sm=12即S&

18、gt;Sf. S>Sm.曳引鋼絲繩安全系數(shù)校核通過。11. 轎架上梁的計算： 上梁機械強度計算： 上梁的受力情況可以近似地將其看成簡支梁，承受的主要是轎廂的的偏載力及其制動器啟動時的慣性，由于本次無機房采用下制式反繩輪，上梁不在承受自重和額定載荷的量；因此當(dāng)上梁采用原反繩輪上制式的結(jié)構(gòu)時，不再校核。特此說明。結(jié)論：轎架上梁強度滿足使用要求。12. 轎架立側(cè)梁的計算：轎架立側(cè)梁截面圖（18號槽鋼）。截面積A=2929mm2轎架立側(cè)梁是拉伸與彎曲組合應(yīng)力，彎曲應(yīng)力由轎廂中載荷的不均勻性所造成。由于本次無機房采用下制式反繩輪，上梁不再承受拉伸應(yīng)力；因此當(dāng)上梁采用原反繩輪上制式的結(jié)構(gòu)時，不再校核

19、。特此說明。結(jié)論：轎架立側(cè)梁強度滿足使用要求。13. 轎架下梁的計算：將架下梁簡化為簡支梁，并設(shè)載荷均布，在日本建筑標(biāo)準(zhǔn)法中有如下計算：轎架下梁上平面受壓應(yīng)力，而下平面則受拉應(yīng)力，故其下平面為危險面，下平面的抗彎截面模量Wx=152000mm3 下側(cè)梁選用18號槽鋼制作，故s=235MPa.結(jié)論：轎架下梁的強度滿足使用要求。14. 轎廂有效面積及通風(fēng)面積的計算：(1) 轎廂有效面積：A=2.250×0.9+0.08×1.8+0.032×0.9=4.447m2根據(jù)GB75882003電梯制造與安裝安全規(guī)范8.2.1為了防止人員的超載，轎廂面積應(yīng)予以限制。為此額定載重

20、量和最大有效面積之間的關(guān)系見表1：當(dāng)電梯額定載重為2500kg時，轎廂的最大有效面積為5.0m2,額定載重量超過2500kg時，每增加100kg，面積增加0.16m2。故載重量3200kg電梯的轎廂最大有效面積為：故轎廂有效面積A<轎廂最大有效面積A，滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。(2) 轎廂通風(fēng)面積轎廂下部通風(fēng)面積計算：S=(2.25×2+1.9)×0.008+2.1×0.006×4=0.102m2上式中的0.006為門扇與轎廂門之間隙，0.008為轎廂壁板與轎底板之間的隙。轎廂上部的通風(fēng)面積：S=(2.25×2+1.9)×2×0.

21、008=0.066m20.008為轎廂壁板與頂板之間的間隙。結(jié)論：轎廂通風(fēng)有效面積滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。15. 轎廂運行速度的計算：式中：v：為電梯運行速度 D：為曳引輪直徑=400mm N：為電動機額定轉(zhuǎn)速=96rpm i1：為電梯曳引比：4：1 i2：為曳引機傳動比：216. 安全鉗的造型計算 根據(jù)GB75882003標(biāo)準(zhǔn)中9.8.2.1條規(guī)定：轎廂可選用漸近式安全鉗，且：(1) 本電梯的總質(zhì)量P+Q=2560.2+3200=5760.2kg(2) 本電梯轎廂導(dǎo)軌工作面寬度為16mm.所以可選用廣東佛山力東電梯配件公司生產(chǎn)的LD172型漸近式安全鉗，并根據(jù)由該公司提供的廣東省特種設(shè)備檢測院出具的編

22、號為TXF320031120013的LD172安全鉗式試驗報告得知：本安全鉗總?cè)菰S質(zhì)量=6000kg 轎廂工作面寬度為16mm 額定速度1.0m/s 限速器動作速度：1.5m/s而本梯的總質(zhì)量為P+Q=2560.2+3200=5760.2kg它<安全鉗總?cè)菰S質(zhì)量=6000kg，所以符合要求。本電梯額定速度為0.5m/s，而本款安全鉗使用于限速器最大動作速度為1.5m/s，所以符合使用要求。結(jié)論：本電梯所選用的LD172型漸近式安全鉗符合國家標(biāo)準(zhǔn)要求。17. 轎廂導(dǎo)軌的校核計算（安全鉗動作時的工況）：(1) 計算轎廂產(chǎn)生的壓彎力 正常使用和運行工況下，不發(fā)生壓彎應(yīng)力，只有在當(dāng)導(dǎo)軌著地安裝條

23、件下且安全鉗動作夾持導(dǎo)軌進行轎廂減速制動時，才發(fā)生壓彎應(yīng)力。式中：Fk轎廂作用于一根導(dǎo)軌上的力，（N） K1漸進式安全鉗動作時對導(dǎo)軌的沖擊系數(shù) P轎廂自重，（kg） Q額定載重量，（kg）(2) 計算壓彎應(yīng)力GB75882003電梯制造與安裝安全規(guī)范G5.3導(dǎo)軌壓彎應(yīng)力計算如下：采用T114/B導(dǎo)軌為轎廂導(dǎo)軌，導(dǎo)軌架間距離LK=2000mm,b=370Mpa鋼材。查表得：彎曲系數(shù)=1.39導(dǎo)軌橫截面對x-x軸的慣性半徑ixx=29.3mm,導(dǎo)軌橫截面積A=2080mm2式中：k壓彎應(yīng)力 St安全系數(shù)=1.8 Rm導(dǎo)軌鋼材抗拉強度=370 k3附加部件對導(dǎo)軌產(chǎn)生的沖擊系數(shù)，（此處k3=0） 彎曲

24、系數(shù)（可從表G3抗拉強度為370MPa的甘鋼材查得） perm導(dǎo)軌許用應(yīng)力（205MPa） Rm抗拉強度（370MPa）(3) 彎曲應(yīng)力 根據(jù)GB75882003電梯制造與安裝安全規(guī)范附錄G關(guān)于導(dǎo)軌驗算的法則，假定轎廂中心和懸掛中心重合，且載荷均勻分布在3/4的轎廂面積上。假定懸掛中心與轎廂中心基本重合由載荷偏載引起的在Y軸上的應(yīng)力計算：式中：h上下導(dǎo)靴之間的垂直中心距=3800 L導(dǎo)軌架間距離=2000 K1沖擊系數(shù)=2 Wy導(dǎo)軌y軸截面抗彎模量=19100 n導(dǎo)軌根數(shù)=2由載荷偏載引起的在X軸上的應(yīng)力計算式中：Wx導(dǎo)軌x軸截面抗彎模量=29700(4) 復(fù)合應(yīng)力在復(fù)合應(yīng)力條件下仍滿足使用要

25、求(5) 翼緣彎曲式中： F 翼緣彎曲應(yīng)力(MPa) Fx導(dǎo)靴作用于導(dǎo)軌翼緣的力(N) c導(dǎo)軌導(dǎo)向部分與底腳連接部分的寬度(mm)(6) 撓度計算式中：xX軸上的撓度，(mm)；yY軸上的撓度，(mm)； E彈性模量，（200×103MPa）；IxX軸上的截面慣性矩，（Ix=1790000mm4）；Iy=Y軸上的截面慣性矩，（Iy=1080000mm4）；FxX軸上的作用力；FyY軸上作用的力y=1.3<perm=5mm,x=1.5<perm=5mm根據(jù)GB75882003電梯制造與安裝規(guī)范10.1.2.2“T”導(dǎo)軌的最大允許變形規(guī)定為二個方向均不大于5mm，因此，導(dǎo)軌撓

26、度滿足使用要求。結(jié)論：在正常使用（裝載）工況下，選用本導(dǎo)軌的強度和撓度校核符合GB75882003附錄G驗算要求。18. 對重導(dǎo)軌校核計算本電梯對重導(dǎo)軌采用標(biāo)準(zhǔn)空心M型導(dǎo)軌，導(dǎo)軌型號TK5A，導(dǎo)軌架間距離L=2000mm，370Mpa鋼材，有關(guān)截面參數(shù)為： 抗彎截面模量：Wx=6.99cm3 Wy=4.28cm3根據(jù)GB75882003標(biāo)準(zhǔn)10.1.2.1計算導(dǎo)軌正常使用工況時的許用應(yīng)力為式中：St導(dǎo)軌正常使用時安全系數(shù)=2.25(1) 彎曲應(yīng)力根據(jù)GB75882003電梯制造與安裝規(guī)范附錄G2.6中規(guī)定對重應(yīng)考慮其重心的差，水平斷面上的偏差地寬度方向至少為5%，深度方向為10%。本電梯對重裝

27、置寬度為1300mm，深度為300mm,對重導(dǎo)靴中心距為1380mm。對重重心偏載引起的在Y軸上的應(yīng)力計算對重重心偏載引起的在X軸上的應(yīng)力計算結(jié)論：對重導(dǎo)軌滿足使用要求。(2) 撓度計算式中：xX軸上的撓度（mm）； yy軸上的撓度（mm）； Ix導(dǎo)軌橫截面對X-X軸的慣性矩=269000 Iy導(dǎo)軌橫截面對Y-Y軸的慣性矩=186100 E彈性模量（2.1×105MPa）GB75882003電梯制造與安裝規(guī)范10.1.2.2“T”型導(dǎo)軌的最大允許變形規(guī)定：對沒有安全鉗的對重導(dǎo)軌，在兩個方向均不大于10mm。且本電梯對重導(dǎo)軌：x=0.61<10mm； y=0.98<10mm

28、因此，導(dǎo)軌撓度滿足使用要求。 19. 限速器選型計算(1) 本電梯的額定速度V=0.5m/s，可選用漸近式安全鉗，其限速器動作速度應(yīng)按照GB75882003標(biāo)準(zhǔn)中9.9.1條規(guī)定：a. 操縱轎廂安全鉗的限速器的動作應(yīng)發(fā)生在速度至少等于額定速度的115%，即0.5×115=0.575m/sb. 操縱轎廂安全鉗的限速器的動作速度應(yīng)小于下列計算值：廣東佛山力東電梯配件公司生產(chǎn)的LD-136型限速器電氣 動作速度為0.69m/s，機械動作速度為0.75m/s，故該限速器適用于額定速度為0.5m/s電梯。(2) 根據(jù)GB7588-2003標(biāo)準(zhǔn)中9.9.4條規(guī)定：限速器動作時，限速器的張力不得小

29、于以下兩個值的較大值；a)300Nb)安全鉗裝置起作用所需力的兩倍而根據(jù)廣東佛山力東電梯配件公司提供的由廣東省特種設(shè)備檢測院出具的該LD-136型限速器型式試驗合格證<證書編號：NO.TXF310-031-130003>證明：LD-136型限速器張緊力為1000N。符合本電梯要求。(3) 安全鉗起作用時提拉力的校核計算安全鉗起作用時提拉力T=T1+T2 T-提拉安全鉗杠桿系統(tǒng)所需的力（N）T-克服限速器繩輪，張緊輪與轉(zhuǎn)軸間的摩擦力所需的力（N）根據(jù)廣東佛山力東電梯配件公司提供的限速器傳動系統(tǒng)和安全鉗提拉杠桿系統(tǒng)圖<右圖>得知：G1-張緊輪的質(zhì)量=12kg G2-重錘的質(zhì)

30、量=38.30kg G3-保險繩頭的質(zhì)量=1kgG4-連接架的質(zhì)量=3.5kg G5-拉桿的質(zhì)量=1.3kg G6-楔塊的質(zhì)量=1.9kg F1-連桿系統(tǒng)彈簧的張力=17.71N F2-拉桿彈簧的張力=8.36NM-滾動軸承的摩擦系數(shù)=0.97M-滑動軸承的摩擦系數(shù)=0.99符合要求。20. 限速器安全系數(shù)的計算LD-13型限速器所配限速器繩直徑為8mm，故限速器繩的安全系數(shù)計算如下：式中：P=28100（N）限速器繩的最小破斷載荷 F=650（N）限速器繩的張緊力結(jié)論：限速器繩的安全系數(shù)可以滿足標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的要求。21. 限速器繩輪直徑與安全繩直徑比值計算：式中：Di=240mm限速器繩輪直徑

31、di=8mm限速器繩直徑22. 緩沖器選型計算：本電梯設(shè)計在轎廂下方<底坑處>布置兩個圓柱狀聚氨脂緩沖器，其緩沖器總質(zhì)量范圍=5005500kg，額定速度0.63m/s其對重處布置1個圓柱狀聚氨脂緩沖器，它的總質(zhì)量范圍=48004800kg，額定速度1.0m/s。根據(jù)GB7588-2003標(biāo)準(zhǔn)中10.4.1.2.1條規(guī)定：非線性蓄能型緩沖器應(yīng)符合下列要求：1） 當(dāng)裝有額定載重量的轎廂自由落體并以115%額定速度撞擊緩沖器時，緩沖器作用期間的平均減速度不應(yīng)大于1gn.2） 2.5gn以上的減速度時間不大于0.04s3） 轎廂反彈的速度不應(yīng)超過1m/s4） 緩沖器動作后，應(yīng)無永久變形根

32、據(jù)沈陽東陽聚氨酯公司提供的由深圳市特種設(shè)備安全檢測研究所出具的編號為2013AF0047和2013AF01632的型式試驗報告得知，HYD-A-12和HYD-A-15型圓柱狀聚氨酯緩沖器各項指標(biāo)均滿足上述標(biāo)準(zhǔn)要求。結(jié)論：本電梯選用沈陽東陽聚氨酯有限公司生產(chǎn)的HYD-A-12和HYD-A-15型圓柱狀聚氨酯緩沖器可以滿足本電梯使用要求。23. 對重裝置重量計算：該電梯平衡系數(shù)設(shè)計值為0.45因此對重裝置的重量：W=P+0.45×P=2560+0.45×2560=3712kg對重架的重量為350kg，因此所需配重鐵重量W1=3712-350=3362kg每塊配重鐵的重量為95k

33、g，因此所需配重鐵的個數(shù)n=3362÷95=3524. 頂層高度，底坑深度的計算：1、 頂層高度的計算 根據(jù)GB7588-2003標(biāo)準(zhǔn)中5.7.1條規(guī)定：曳引驅(qū)動電梯的頂部間距應(yīng)滿足下列要求1、 當(dāng)對重完全壓在它的緩沖器上時，應(yīng)同時滿足下面四個條件：a、 轎廂導(dǎo)軌長度應(yīng)能提供不小于0.1+0.035V2(m)的進一步的制導(dǎo)行稅：根據(jù)本電梯的已知條件：轎廂凈高H=2200，油杯高度H2=110,導(dǎo)靴高度H3=220，緩沖行程H4=300，緩沖器壓縮行程H5=90，頂層高度OH=4050，轎廂頂?shù)缴狭褐g的距離=577所以：S=OH-(H+577)-H2-H3-H4-H4 =4050-(

34、2200+577)-110-220-300-90=553S=553mm0.1+0.035V2=108mm滿足本條件要求。b、 轎頂滿足0.12m2最高面積的水平面與位于轎廂投影部分井道頂最底部件的水平面之間的自由垂直距離S1不應(yīng)小于1.0+0.035V2（m）根據(jù)本電梯的已知條件：轎廂凈高H=2200，轎頂高度H6=34，緩沖行程H4=300,緩沖器壓縮行程H5=90，頂層高度OH=4050。S=OH-H-H6-H4-H5=4050-2200-34-300-90=1426mm因為S=14261.0+0.035V2=1.008所以S1滿足本條件要求。c、 井道頂?shù)淖畹筒考c(1) 固定在轎廂頂上

35、的設(shè)備的最高部件之間的自由垂直距離S2不應(yīng)小于0.3+0.035V2(m)。根據(jù)本電梯的已知條件：當(dāng)轎廂在頂層平層時，轎廂凈高H=2200，轎廂護欄H7=900，頂層高度OH=4050 。S2=OH-(H+H7)-H4-H5=4050-(2200+900)-300-90=560因為S2=5600.3+0.035V2(m)=308，所以S2滿足本條件要求。 (2) 導(dǎo)靴之間的自由垂直距離S3不應(yīng)小于0.1+0.035V2(m).根據(jù)本電梯的已知條件：當(dāng)轎廂在頂層平層時，轎廂地坎與轎廂上梁的距離H8=2760.S3=OH-(H8+H3)-H4-H5=4050-(2760+220)-300-90=6

36、80因為S3=6800.1+0.035V2=108，所以S3滿足本條件要求。d、 轎廂上方應(yīng)有足夠的空間，該空間的大小以能容納一個不小于0.5×0.6×0.8m的長方體為準(zhǔn)，任一平面朝下放置即可。根據(jù)本電梯的已知條件：本電梯的設(shè)計為對重側(cè)置式井道布置，其井道尺寸為3300×2350，轎廂尺寸為2250×1900，在井道后面可提供一個0.5×0.6×0.8m的空間，所以本電梯轎廂上方空間設(shè)計滿足條件要求。2、 當(dāng)轎廂完全壓在它的緩沖器上時，對重導(dǎo)軌長度S應(yīng)能提供不小于0.1+0.035V2(m)的進一步的制導(dǎo)行程。根據(jù)本電梯的已知條件：轎廂在底層平層時對重油杯頂至頂層層門地坎平面的高度H9=1800，曳引機承重梁與井道頂?shù)母叨菻10=980.S4=OH-(H9+H10+H4+H5)=4050-(1800+980+300+90)=8