建筑結(jié)構(gòu)原理與設(shè)計(jì)初步受彎構(gòu)件

1、會(huì)計(jì)學(xué)1建筑結(jié)構(gòu)原理與設(shè)計(jì)初步受彎構(gòu)件建筑結(jié)構(gòu)原理與設(shè)計(jì)初步受彎構(gòu)件第1頁(yè)/共158頁(yè)截面應(yīng)變分布中和軸橫截面變形后保持為平面沿截面高度呈線性分布第2頁(yè)/共158頁(yè)IbVSyIM 正應(yīng)力剪應(yīng)力第3頁(yè)/共158頁(yè)由于粘結(jié)應(yīng)力，鋼筋混凝土截面上鋼筋與同高處的混凝土應(yīng)變相等，但應(yīng)力不連續(xù)。鋼筋混凝土屬于組合材料，截面上須考慮鋼筋和混凝土的應(yīng)力應(yīng)變特點(diǎn)第4頁(yè)/共158頁(yè)縱向受力鋼筋：抵抗彎矩產(chǎn)生的拉力、壓力箍筋：承擔(dān)剪力彎起鋼筋：承擔(dān)剪力、彎矩梁內(nèi)受力鋼筋梁內(nèi)構(gòu)造鋼筋構(gòu)造鋼筋：架立鋼筋、梁側(cè)構(gòu)造鋼筋、拉筋第5頁(yè)/共158頁(yè)板內(nèi)鋼筋受力鋼筋：抵抗彎矩產(chǎn)生的拉力分布鋼筋：抵抗溫度作用，固定受力鋼筋剪力由什

2、么抵抗？混凝土！一般板可不作抗剪計(jì)算第6頁(yè)/共158頁(yè)梁截面形式板截面形式第7頁(yè)/共158頁(yè) 兩點(diǎn)對(duì)稱加載，形成純彎段，避免剪力的影響 沿截面高度布置測(cè)點(diǎn)，測(cè)試鋼筋及混凝土的應(yīng)變；跨中、支座處設(shè)置百分表測(cè)量撓度純彎段第8頁(yè)/共158頁(yè)分為三個(gè)階段：未裂階段（ ）、開(kāi)裂階段（ ）、破壞階段（ ）鋼筋屈服后為何抗彎承載力還有一定的提高？第9頁(yè)/共158頁(yè)第10頁(yè)/共158頁(yè)Mcr第階段從開(kāi)始受力到受拉區(qū)混凝土應(yīng)力達(dá)到抗拉強(qiáng)度第一階段末（a）為正常使用極限狀態(tài)開(kāi)裂度計(jì)算的依據(jù)為什么拉區(qū)混凝土應(yīng)力曲線彎曲？拉區(qū)混凝土已進(jìn)入彈塑性階段，應(yīng)力-應(yīng)變不再保持直線關(guān)系即將開(kāi)裂第11頁(yè)/共158頁(yè)第階段從受拉區(qū)

3、混凝土開(kāi)裂至受拉鋼筋屈服第階段為正常使用極限狀態(tài)裂縫寬度和撓度驗(yàn)算依據(jù)拉區(qū)混凝土開(kāi)裂，退出工作，鋼筋承擔(dān)全部拉力為什么中和軸上移？v 裂縫逐漸開(kāi)展v 壓區(qū)混凝土應(yīng)力增加第12頁(yè)/共158頁(yè)第階段從受拉鋼筋屈服至受壓區(qū)混凝土邊緣壓碎第階段末（ a）為承載能力極限狀態(tài)的計(jì)算依據(jù)為什么壓區(qū)混凝土最大應(yīng)力不在邊緣處？0.002第13頁(yè)/共158頁(yè)混凝土開(kāi)裂鋼筋應(yīng)力突變鋼筋屈服保持應(yīng)力不變第14頁(yè)/共158頁(yè)抗裂度驗(yàn)算正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)第15頁(yè)/共158頁(yè)05 1sAbh（）矩形截面h0截面有效高度，受拉鋼筋中心至受壓區(qū)邊緣的距離T形截面對(duì)T形截面：b取肋寬、h0仍為截面有效高度第16頁(yè)/

4、共158頁(yè)界限破壞：鋼筋達(dá)到屈服的同時(shí)受壓區(qū)混凝土達(dá)到極限壓應(yīng)變max超筋梁超筋梁適筋梁適筋梁 maxmax 第17頁(yè)/共158頁(yè)理論上，極限彎矩Mu等于開(kāi)裂彎矩Mcr時(shí)，為少筋梁與適筋梁的界限。破壞時(shí)的極限彎矩Mu小于在正常情況下的開(kāi)裂彎矩Mcr 脆性破壞裂縫集中min 梁一開(kāi)裂，鋼筋應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度最小配筋率還要考慮設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)、經(jīng)濟(jì)情況以及溫度效應(yīng)等因素第18頁(yè)/共158頁(yè)第19頁(yè)/共158頁(yè)第20頁(yè)/共158頁(yè) cucccncccff 000,11 0033. 010500033. 010505 . 0002. 0002. 025060125,5,0, kcucukcukcufffn 第2

5、1頁(yè)/共158頁(yè)01. 0, hssyyhssyyyssssEffE 第22頁(yè)/共158頁(yè)cxx1 xbxfcc1 cf1 x受壓區(qū)高度第23頁(yè)/共158頁(yè)時(shí)，時(shí)，當(dāng)當(dāng)2/50mmNfcuk 0 . 18 . 011 ，時(shí)，時(shí)，當(dāng)當(dāng)22/80/50mmNfmmNcuk )50(002. 00 . 1)50(002. 08 . 011 cukcukff 第24頁(yè)/共158頁(yè)scucuchx 0界限破壞的相對(duì)受壓區(qū)高度ax0hx cusybEf 11界限破壞時(shí)，界限破壞時(shí)，01hxc scucu 1cus 11第25頁(yè)/共158頁(yè)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C15-C50C55C60C65C70C75C800.

6、80.790.780.770.760.750.741.00.990.980.970.960.950.94HRB3350.5500.5410.5310.5220.5120.5030.493HRB400HRB4000.5180.5080.4990.4900.4810.4720.46311b相對(duì)界限受壓區(qū)高度第26頁(yè)/共158頁(yè)的關(guān)系的關(guān)系與與b max0max,maxbhAs 界限破壞時(shí):0hxxbb 根據(jù)平衡條件:當(dāng) 為超筋梁bbxx max或或或或01max,hbfAfbcsy ycbff1 第27頁(yè)/共158頁(yè)規(guī)范取值為：0.2% ,%45min 且且ytff 為防止梁一裂就壞，適筋梁必須滿

7、足：min 理論上，最小配筋率應(yīng)為適筋梁與少筋梁的界限破壞的配筋率，此時(shí)，梁破壞所能承受的彎矩Mu等于同一截面的素混凝土梁所能承受的彎矩Mcr（按Ia階段計(jì)算）。第28頁(yè)/共158頁(yè)分類C50C50軸心受壓構(gòu)件、偏心受壓構(gòu)件的全部縱向鋼筋0.50.6軸心受壓構(gòu)件、偏心受壓構(gòu)件每一側(cè)的鋼筋以及受彎構(gòu)件、大偏心受拉構(gòu)件的按計(jì)算配置的受壓鋼筋0.2受彎的梁類構(gòu)件、偏心受拉構(gòu)件及軸心受拉構(gòu)件一側(cè)的受拉鋼筋45 且不小0.2現(xiàn)澆板和基礎(chǔ)底板沿每個(gè)受力方向的受拉鋼筋0.15ytff規(guī)范中鋼筋混凝土構(gòu)件的最小配筋率%第29頁(yè)/共158頁(yè)u根據(jù)平衡條件建立152ayscf Af bx（）0 x 10)52b2

8、ucxxMf bh（）0()2uysxMf A h或 0M第30頁(yè)/共158頁(yè)(54)b（1）防止少筋破壞（2）防止超筋破壞： 規(guī)范規(guī)定，受彎構(gòu)件最小配筋率按構(gòu)件全截面面積扣除位于受壓邊的翼緣面積 后的面積計(jì)算()ffbb hminmin(55)()sffAAbb h 受彎構(gòu)件縱向受拉鋼筋最小配筋率取0.2和45ft / fy中的較大者第31頁(yè)/共158頁(yè)公式法：直接按基本公式確定 x As適用條件：10210(57 )(1 0.5 )(57 )cyscf bhf AaMf bhb bmin0sAbh=1.0 1當(dāng)混凝土強(qiáng)度等級(jí)C50時(shí)， =1.0 020(5 8 )(1 0.5 )(5 8

9、)cyscf bhf AaMf bhb第32頁(yè)/共158頁(yè)例5.1 已知鋼筋混凝土矩形截面梁尺寸bh =200500mm，一類環(huán)境，承受彎矩設(shè)計(jì)值M=59.6kN.m，采用C20混凝土（fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2）、HRB400級(jí)鋼筋(fy=360kN/mm2, ）,試求縱向受拉鋼筋面積并選鋼筋。 0.517b611.9 200360159.6 1011.9 200 (465)(2)2sxAxx（）解法一：取 （混凝土強(qiáng)度的C50，此時(shí) 取為1.0）將已有數(shù)據(jù)代入（5-2）035,50035465samm hmm1由（2）解得x1 = 872.6mm （舍去）；x2 =

10、57.4mm代x2 = 57.4mm入（1）得 As = 379mm2 校核適用條件： = x / h0 = 57.4 / 465 = 0.123 bhmm24545 12.7% 200 500159360tyfbhmmf查附表11，實(shí)選2 16；As=402mm2解法二 ：取 035,50035465samm hmm1. 計(jì)算1. 計(jì)算并校核適用條件1由公式（5-9）可得（混凝土強(qiáng)度的C50，此時(shí) 取為1.0） 622059.6 1011110.1230.5180.50.5 11.9 200 465bcMf bh 2. 求鋼筋截面積并校核配筋率由公式（5-8a）可得第34頁(yè)/共158頁(yè)200

11、.123 11.9 200 465378360csyf bhAmmf20.2%0.2%200 500200bhmm24545 12.7% 200 500159360tyfbhmmf查附表11，實(shí)選2 162402sAmm第35頁(yè)/共158頁(yè)01bhfAfcsy b 若若，若若b 20max1bhfMscu 思考題：受拉鋼筋的數(shù)量越多，截面的抗彎承載力越大，對(duì)嗎？繪出截面彎矩與相對(duì)受壓區(qū)高度之間的關(guān)系曲線。三、承載力驗(yàn)算b 則取則取210(1 0.5 )cMf bh 第36頁(yè)/共158頁(yè)例5-3已知矩形截面梁尺寸bh =200mm450mm，采用C20混凝土，HRB335級(jí)縱向鋼筋，求：（1）若

12、受拉鋼筋為318，該梁承受的彎矩設(shè)計(jì)值M=80kN.m，此時(shí)的配筋能否滿足正截面承載力要求？（2）若受拉鋼筋為520，該梁所能承受的最大彎矩設(shè)計(jì)值為多少？解：查表得到所需數(shù)據(jù): C20混凝土，fc = 9.6N/mm2； HRB335級(jí)縱向鋼筋，fy =300N/mm2；b=0.55,混凝土保護(hù)層取c=30mm;鋼筋截面積318,As=763mm2;520As=1571mm2.問(wèn)題（1）： h0=h as = 45040 = 410mm， minbh = 0.2%200450 = 80mm2 80kN.m 問(wèn)題（2）： h0 = has = 45070 = 380mm （鋼筋需配成兩排才能滿足

13、構(gòu)造要求）minbh = 0.2%200450 = 80mm26m）第39頁(yè)/共158頁(yè)第40頁(yè)/共158頁(yè)b 若若4.2.4 雙筋矩形截面第41頁(yè)/共158頁(yè)受壓鋼筋的作用：承受壓力，改善截面的延性配置受壓鋼筋，減少受壓區(qū)高度x，可提高截面的延性利用鋼筋抗壓，不經(jīng)濟(jì)第42頁(yè)/共158頁(yè)一、基本計(jì)算公式和適用條件10(5 13 )yscysf Af bhf Aa 2100(1 0.5 )(5 13 )ucyssMf bhf A hab 1. 基本公式第43頁(yè)/共158頁(yè)當(dāng)配有計(jì)算受壓鋼筋時(shí)，須配封閉的箍筋，其間距不應(yīng)大于15d，直徑不應(yīng)小于d/4。cucuccsxaxax)1 (1axcus2

14、8 . 0 ,0033. 0 ,002. 01則：2. 適用條件 2axxb考慮混凝土屈服時(shí)受壓鋼筋的應(yīng)變第44頁(yè)/共158頁(yè)第45頁(yè)/共158頁(yè)為使總的用鋼量最小，可取x=bh0 解得：二、截面設(shè)計(jì)須補(bǔ)充一個(gè)條件才能求解為什么？最大限度利用混凝土受壓！10(5 13 )yscysf Af bhf Aa 2100(1 0.5 )(5 13 )ucyssMf bhf A hab 第46頁(yè)/共158頁(yè)【例5-4】已知矩形截面梁尺寸bh=200mm450mm，承受彎矩設(shè)計(jì)值M=200kN.m，采用C25混凝土（fc=11.9N/mm2），HRB400級(jí)縱向鋼筋（fy= =360N/mm2，b=0.5

15、17），一類環(huán)境，求該梁的縱向受力鋼筋。yf解：取as=35mm，則 h0 = h-as = 45035 = 415(mm) 1 = 1.0取=b，代人式（5-7b）可求得該尺寸混凝土梁采用C25混凝土澆注時(shí)的最大承載力210(1 0.5)ubbcMf bh 21.0 0.517 (1 0.5 0.517) 11.9 200 415157.33.kN mb時(shí)，取b計(jì)算承載力；當(dāng) 時(shí),取 利用下式求解02sah02sah第54頁(yè)/共158頁(yè)第55頁(yè)/共158頁(yè)第56頁(yè)/共158頁(yè)4.2.5 T形截面受彎構(gòu)件的承載力計(jì)算翼緣在受拉區(qū)時(shí)，按矩形截面計(jì)算減輕自重，不影響抗彎承載力翼緣寬肋寬第57頁(yè)/共

16、158頁(yè)T形截面 矩形截面 第58頁(yè)/共158頁(yè)2. 截面應(yīng)力分布情況翼緣上的縱向應(yīng)力分布是不均勻的翼緣計(jì)算寬度第59頁(yè)/共158頁(yè)3. 翼緣計(jì)算寬度第60頁(yè)/共158頁(yè)二、第一類和第二類T形截面第一類 第二類第61頁(yè)/共158頁(yè)為第一類T形截面，否則為第二類T形截面用于截面設(shè)計(jì)用于承載力復(fù)核2. 判別考慮特殊情況x=hf第62頁(yè)/共158頁(yè)三、計(jì)算公式和適用條件適用條件：min 0bhAs 0hbAfs 思考：配筋率為什么不用 是根據(jù)素混凝土梁的破壞彎矩Mcr計(jì)算，T形截面比矩形截面的Mcr提高不多min 第63頁(yè)/共158頁(yè)0hxb適用條件：2. 第二類T形截面第64頁(yè)/共158頁(yè)截面設(shè)計(jì)

17、和承載力復(fù)核的計(jì)算方法同寬度為bf的矩形截面四、截面設(shè)計(jì)和承載力復(fù)核第65頁(yè)/共158頁(yè)2. 第二類T形截面思考：T形截面與雙筋矩形截面的截面受力和設(shè)計(jì)有何異同之處？第66頁(yè)/共158頁(yè)第67頁(yè)/共158頁(yè)ycfbhf01第2類計(jì)算AS2第68頁(yè)/共158頁(yè)2）承載力復(fù)核第2類(3) 計(jì)算 由(5-7a)10yScf Af bh第69頁(yè)/共158頁(yè)第70頁(yè)/共158頁(yè)第71頁(yè)/共158頁(yè) (5) 驗(yàn)算配筋率min011001.51%200 365sAbh（4）配筋計(jì)算62210118 1011110.50.5 1 11.9 1800 3650.0422cMf bh 200.0422 11.9

18、1800 3651100300csyf bhAmmf第72頁(yè)/共158頁(yè)第五節(jié) 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件剪彎段受力特點(diǎn)及斜截面受剪破壞 斜截面破壞形態(tài) 影響斜截面受剪承載力的主要因素 斜截面受剪承載力 斜截面受剪承載力計(jì)算方法第73頁(yè)/共158頁(yè)1. 斜裂縫的產(chǎn)生及主應(yīng)力跡線剪彎段第74頁(yè)/共158頁(yè)垂直裂縫斜裂縫第75頁(yè)/共158頁(yè)剪彎段任一點(diǎn)的主應(yīng)力為224112 ,4112cptp與梁軸線的夾角22110tg主應(yīng)力軌跡第76頁(yè)/共158頁(yè)0VhM 廣義剪跨比 計(jì)算剪跨比0520ah（）主拉應(yīng)力的大小、方向與正應(yīng)力和剪應(yīng)力比有關(guān)：02201/1bhVcbhMc 定義：代入 M=Pa，V=P021

19、VhMcc 第77頁(yè)/共158頁(yè)1. 斜壓破壞破壞特點(diǎn)：混凝土壓應(yīng)力達(dá)到 fc 被壓碎，箍筋未屈服，破壞無(wú)預(yù)兆。1 或箍筋配置過(guò)多、截面尺寸過(guò)小第78頁(yè)/共158頁(yè)2. 剪壓破壞31 破壞特點(diǎn): 與臨界斜裂縫相交的箍筋屈服，剪壓區(qū)在剪應(yīng)力和正應(yīng)力的共同作用下達(dá)到極限，塑性破壞。 臨界斜裂縫(Critical oblique creak)箍筋配置適中第79頁(yè)/共158頁(yè)3. 斜拉破壞3 或箍筋配置過(guò)少破壞特點(diǎn)：斜裂縫一出現(xiàn)，便形成臨界斜裂縫，梁沿斜裂縫被拉壞。第80頁(yè)/共158頁(yè)斜拉破壞剪壓破壞斜壓破壞三種破壞形態(tài)承載力比較第81頁(yè)/共158頁(yè)1.混凝土強(qiáng)度等級(jí) 抗剪承載力與fc成正比；2.剪跨

20、比 剪跨比越大抗剪承載力越低3.箍筋的配箍率4.彎起鋼筋 5.縱筋的配筋率縱筋怎樣影響?銷栓作用，抑制斜裂縫的擴(kuò)展1(5 21)svsvsvAnAbsbs第82頁(yè)/共158頁(yè)3）梁剪壓破壞時(shí)，與斜裂縫相交的箍筋和彎起鋼筋的拉應(yīng)力都達(dá)到屈服強(qiáng)度；sbscuVVVV sccsVVV 1. 計(jì)算公式的基本假定2）梁發(fā)生剪壓破壞時(shí)，斜截面的抗剪能力由三部分組成：1）對(duì)于梁斜截面三種破壞形態(tài)：通常用限制截面尺寸條件來(lái)防止斜壓破壞，用滿足最小配箍率條件及構(gòu)造要求來(lái)防止斜拉破壞，剪壓破壞則通過(guò)斜截面受剪承載力計(jì)算來(lái)防止。第83頁(yè)/共158頁(yè)第84頁(yè)/共158頁(yè)第六節(jié) 受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力計(jì)算公式000.

21、71.25523svucstyvAVVVf bhfhs（）經(jīng)驗(yàn)公式，系數(shù)由試驗(yàn)數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)一、計(jì)算公式及適用條件第85頁(yè)/共158頁(yè)b、集中荷載作用下（包括作用有多種荷載，且其集中荷載對(duì)支座截面或節(jié)點(diǎn)邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力值的75%以上的情況）的矩形、T形和I形截面的簡(jiǎn)支獨(dú)立梁，斜截面受剪承載力計(jì)算公式:001.75(524)1svcstyvAVf bhfhs第86頁(yè)/共158頁(yè) 0.8為彎起鋼筋的強(qiáng)度降低系數(shù)，主要考慮彎起鋼筋可能達(dá)不到屈服6080045時(shí)，取時(shí)，取當(dāng)當(dāng)，一般取一般取mmhs 0.8sin(525)sbysbsVf A第87頁(yè)/共158頁(yè)00.25(526)ccVf bh00

22、.2(527)ccVf bh第88頁(yè)/共158頁(yè) 同時(shí)箍筋還有最大間距和最小直徑的要求P67表（5-8）；（5-9）1min0.24(528)svsvtsvsvyvAnAfbsbsf第89頁(yè)/共158頁(yè)5- 5第90頁(yè)/共158頁(yè)驗(yàn)算是否需要按計(jì)算配筋，即計(jì)算驗(yàn)算截面尺寸是否滿足(5-26;5-27）要求如果上式成立，不必計(jì)算，按構(gòu)造要求配置箍筋00.7(529)tVf bh 式（5-29）不滿足時(shí)，按最小配箍率(5-28 )要求，由（5-28） 代人(5-23，24)0.24svtyvAfbsf0(530)1.75(0.24)(531)1cstcstoVf bhVf bh第91頁(yè)/共158頁(yè)

23、 當(dāng)剪力不超過(guò)上述二式時(shí)，可按上述公式求解后進(jìn)一步驗(yàn)算構(gòu)造要求，否則，按計(jì)算配箍。僅配箍筋時(shí)先假定箍筋肢數(shù)和直徑，然后計(jì)算間距010001.751(533); 1.751tsvyvsvyvtVf bhnAf hAssf hVf bh100000.7(5-32); 1.250.7svyvsvtyvtnAf hAVf bhssf hVf bh第92頁(yè)/共158頁(yè)驗(yàn)算最小配箍率既配箍筋又配彎起鋼筋 先按構(gòu)造要求配置箍筋，然后計(jì)算彎起鋼筋0.8sinsbsbysVAfmin,1svsvsvbsnA 第93頁(yè)/共158頁(yè)例題：一鋼筋混凝土矩形截面簡(jiǎn)支梁，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20，箍筋為HPB235，縱筋為

24、HRB3352210mmNfyv 包括自重第94頁(yè)/共158頁(yè)第95頁(yè)/共158頁(yè)第96頁(yè)/共158頁(yè)第97頁(yè)/共158頁(yè)430第98頁(yè)/共158頁(yè)430200630還有什么解法？參考書(shū)上例題第99頁(yè)/共158頁(yè)梁高梁高h(yuǎn)V0.7ftbh0V0.7ftbh0150 h 300150200300 h 500200300500 h 800250350h 800300400第100頁(yè)/共158頁(yè)第101頁(yè)/共158頁(yè)3)位于梁底兩側(cè)的鋼筋不能彎起2)單獨(dú)設(shè)置的彎起鋼筋拉區(qū)壓區(qū)不能使用浮筋作梁的彎起鋼筋第102頁(yè)/共158頁(yè)附加橫向鋼筋 當(dāng)集中荷載作用在梁的中下部時(shí)，將產(chǎn)生局部應(yīng)力，會(huì)導(dǎo)致梁腹部開(kāi)裂，

25、為防止局部破壞，需配置附加橫向鋼筋。附加橫向鋼筋有箍筋和吊筋兩種形式，宜優(yōu)先選用箍筋1sin2svyvsbyAnfmAfF 第103頁(yè)/共158頁(yè)第七節(jié) 保證斜截面受彎承載力的構(gòu)造措施本課程最難掌握的內(nèi)容之一，構(gòu)造要求多，應(yīng)用復(fù)雜，容易混淆。參考書(shū)：混凝土結(jié)構(gòu)東南大學(xué)等編 建工出版社第104頁(yè)/共158頁(yè)h0斜截面上的彎矩為M還是M？考慮：Mu與斜裂縫的水平投影長(zhǎng)度有關(guān)不能用計(jì)算的方式解決，采取構(gòu)造措施保證 uMsbsbsvsvszFzFzF FsFsbFsvuuMMorMM 21 考察-正截面抗彎強(qiáng)度： M1 Fs1z如果縱向鋼筋不彎起，只要正截面抗彎強(qiáng)度滿足，斜截面抗彎強(qiáng)度也一定滿足鋼筋彎

26、起后，-是否有M2 Fszzsvczzsb第105頁(yè)/共158頁(yè)1221221203#鋼筋的充分利用點(diǎn)3#鋼筋的理論斷點(diǎn)1234Mu圖120222222ussiuicsysyuMAAMbfAfhAfM )2(10 ussiuicsysyuMAAMbfAfhAfM )2(10 跨中截面抵抗彎矩每根鋼筋抵抗彎矩梁各截面的正截面抗彎承載力圖MuM圖第106頁(yè)/共158頁(yè)M圖1221221201234鋼筋彎起后的抵抗彎矩圖Mu圖 抵抗彎矩圖必須包住設(shè)計(jì)彎矩圖，才能保證梁正截面抗彎承載力120222222第107頁(yè)/共158頁(yè)1)彎起點(diǎn)的位置zAfMsby 1bsbyzAfM 2zzb azzb cot

27、sin sincos1cotsin zzzab在-和-截面為保證斜截面的受彎承載力00)52. 0373. 0(9 . 0 6045hahzoo 則則或或 a等于何值時(shí)斜截面有足夠的抗彎承載力-截面為鋼筋的充分利用點(diǎn)a sin/bz cotzh0zsb z第108頁(yè)/共158頁(yè)為方便?。?5 . 0 ha 彎起點(diǎn)到該鋼筋的充分利用截面之間的距離不應(yīng)小于0.5h0保證斜截面抗彎2)彎終點(diǎn)的位置保證每一根鋼筋都能與斜裂縫相交保證斜截面抗剪抵抗彎矩圖包在彎矩圖外保證正截面抗彎SmaxSmax第109頁(yè)/共158頁(yè) 梁下部的縱筋可彎向支座用來(lái)抗剪或抵抗負(fù)彎矩，不宜截?cái)?；但在支座?fù)彎矩區(qū)段的縱筋，當(dāng)不需

28、要時(shí)可截?cái)?。理論上縱筋在理論斷點(diǎn)可截?cái)?，但?huì)導(dǎo)致過(guò)早出現(xiàn)斜裂縫，鋼筋應(yīng)力增加，因此必須向前延伸一段方可截?cái)嗔喉斂v向裂縫粘接裂縫粘接破壞ABCM 圖反彎點(diǎn)出現(xiàn)斜裂縫后，鋼筋應(yīng)力增加，鋼筋的銷栓作用會(huì)撕裂保護(hù)層，因此必須從充分利用點(diǎn)向前延伸一段方可截?cái)嗟?10頁(yè)/共158頁(yè)2) 斷點(diǎn)的位置斷點(diǎn)仍位于受拉區(qū)內(nèi)時(shí)：從理論斷點(diǎn)1.3h0或20d 從充分利用點(diǎn)1.2la+1.7h0 07 . 0bhfVt 1.2la1.2la+h007 . 0bhfVt 20d20d 或 h007 . 0bhfVt 07 . 0bhfVt 第111頁(yè)/共158頁(yè)ab梁中心線425（彎2）220+225（彎）20h20h2

29、0h20h抵抗彎矩圖包在外面充分利用點(diǎn)至彎起點(diǎn)大于h0/2彎起鋼筋上下部的對(duì)應(yīng)關(guān)系鋼筋截?cái)嗟奈恢脧澠痄摻顝澖K點(diǎn)位置如果b鋼筋要用來(lái)抗剪，應(yīng)滿足什么要求？maxS 有時(shí)彎起鋼筋不能同時(shí)兼顧抗彎和抗剪的要求！第112頁(yè)/共158頁(yè)1 202 202 163 16 + 1 20（彎）3 20（彎1） 2 20 1 20 2 16 1 162/0h 2/0h 第113頁(yè)/共158頁(yè)la錨固鋼筋的外形系數(shù)錨固鋼筋的直徑或錨固并筋的等效直徑dffltya 錨固長(zhǎng)度是保證鋼筋與混凝土粘結(jié)的重要要求 dPla 理論上由于粘結(jié)強(qiáng)度不易確定，依靠構(gòu)造達(dá)到要求第114頁(yè)/共158頁(yè)錨固鋼筋的外形系數(shù) 鋼筋類型鋼筋類

30、型光面鋼筋光面鋼筋帶肋鋼筋帶肋鋼筋刻痕鋼絲刻痕鋼絲外形系數(shù)外形系數(shù)0.160.140.19螺旋肋鋼絲螺旋肋鋼絲三股鋼絞線三股鋼絞線七股鋼絞線七股鋼絞線0.140.160.17第115頁(yè)/共158頁(yè)當(dāng) 采用HRB335級(jí)、HRB400級(jí)和RRB 400級(jí)鋼筋的直徑大于25mm時(shí)，考慮到這種帶肋鋼筋在直徑較大時(shí)相對(duì)肋高減小，錨固作用降低，取修正系數(shù)為1.1；涂有環(huán)氧樹(shù)脂涂層的HRB335級(jí)、HRB400級(jí)和RRB 400級(jí)鋼筋，因涂層對(duì)錨固不利，取修正系數(shù)為1.25；當(dāng)錨固鋼筋在混凝土施工過(guò)程中易受撓動(dòng)時(shí)，修正系數(shù)取為1.1；當(dāng)采用HRB335級(jí)、HRB400級(jí)和RRB 400級(jí)鋼筋的錨固區(qū)混凝土

31、保護(hù)層大于鋼筋直徑3倍且配有箍筋時(shí)，修正系數(shù)為0.8；第116頁(yè)/共158頁(yè)5d135),()(400RRB400HRB5335HRB4ddD當(dāng)HRB335級(jí)、HRB400級(jí)和RRB 400級(jí)鋼筋末端采用機(jī)械錨固措施時(shí)，錨固長(zhǎng)度可乘以修正系數(shù)0.7。5ddd5ddd第117頁(yè)/共158頁(yè)2）受壓鋼筋的錨固長(zhǎng)度受壓鋼筋的錨固長(zhǎng)度為相應(yīng)受拉鋼筋錨固長(zhǎng)度的0.7倍第118頁(yè)/共158頁(yè)dldlasas1512 光面鋼筋光面鋼筋帶肋鋼筋帶肋鋼筋 當(dāng)梁寬大于等于100mm時(shí)，伸入支座范圍內(nèi)的縱筋數(shù)量不應(yīng)少于兩根，當(dāng)梁寬小于100mm時(shí)，可為一根。 簡(jiǎn)支梁下部縱筋的錨固長(zhǎng)度第119頁(yè)/共158頁(yè)0.2l0

32、l0第120頁(yè)/共158頁(yè)當(dāng) 時(shí)，配置在支座邊緣內(nèi)的焊接網(wǎng)橫向錨固鋼筋不應(yīng)少于2根，其直徑不應(yīng)小于縱向受力鋼筋直徑的一半。07 . 0bhfVt 第121頁(yè)/共158頁(yè)2. 保護(hù)層厚度和間距1）不應(yīng)小于鋼筋的公稱直徑；2）不應(yīng)小于骨料最大粒徑的1.5倍；3）滿足下表的要求第122頁(yè)/共158頁(yè)環(huán)境類別環(huán)境類別板、墻、殼板、墻、殼梁梁柱柱C20C25C45C50C50C20C25C45 C50C50C20 C25C45 C50C50一一201515302525303030二二a202030303030b252035303530三三302540354035縱向受力鋼筋的混凝土保護(hù)層最小厚度注：基礎(chǔ)中縱向受力鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度不應(yīng)小于40mm；當(dāng)無(wú)墊層時(shí)不應(yīng)小于70mm第123頁(yè)/共158頁(yè)第124頁(yè)/共158頁(yè)第125頁(yè)/共158頁(yè)第126頁(yè)/共158頁(yè)第127頁(yè)/共158頁(yè)第128頁(yè)/共158頁(yè)第129頁(yè)/共158頁(yè)第八節(jié) 受彎構(gòu)件變形及裂縫驗(yàn)算第130頁(yè)/共158頁(yè)變形及裂縫寬度驗(yàn)算3.4第八節(jié) 受彎構(gòu)件變形及裂縫驗(yàn)算第131頁(yè)/共158頁(yè)第132頁(yè)/共158頁(yè)第133頁(yè)/共158頁(yè)第134頁(yè)/共158頁(yè)teeqsskmax08