后澆帶及車道換撐方案

1、目錄1.后澆帶應(yīng)力的換撐21.1溫度后澆帶21.2負(fù)二層人防部分沉降后澆帶21.3負(fù)二層非人防沉降后澆帶21.4負(fù)一層沉降后澆帶22車道應(yīng)力的換撐23.計(jì)算書103.1后澆帶換撐驗(yàn)算103.1.1混凝土型鋼梁受壓計(jì)算103.1.2人防區(qū)后澆帶計(jì)算I25a113.2車道換撐驗(yàn)算1213 / 13文檔可自由編輯打印1.后澆帶應(yīng)力的換撐1.1溫度后澆帶在兩側(cè)混凝土澆筑完12小時(shí)后封閉。如以后出現(xiàn)裂縫現(xiàn)象，裂縫處用環(huán)氧樹脂注漿封閉。1.2負(fù)二層人防部分沉降后澆帶（-軸/-軸）布置間距1200mm的I25a（Q345）傳力型鋼，型鋼腹板與樓板平行布置于樓板內(nèi)，埋入混凝土板500mm，端部設(shè)置250

2、15;116×10mm端板，見附圖人防后澆帶布置傳力型鋼平面示意圖。1.3負(fù)二層非人防沉降后澆帶（-軸/-軸、-軸/-）軸布置I25a傳力型鋼于每道主次梁內(nèi)，傳力型鋼埋入混凝土梁內(nèi)500mm，端部設(shè)置250×116×10mm端板；換撐處板鋼筋預(yù)留，混凝土后澆，梁和該層結(jié)構(gòu)一起澆筑完成。見附圖負(fù)二層非人防后澆帶布置傳力型鋼平面示意圖。1.4負(fù)一層沉降后澆帶（-軸/-軸、-軸/-軸）布置I25a（Q345）傳力型鋼于主次梁內(nèi)。傳力型鋼埋入混凝土梁500mm，端部設(shè)置250×116×10mm端板；沉降后澆帶換撐處板鋼筋預(yù)留，混凝土后澆，梁和該層結(jié)構(gòu)一

3、起澆筑完成。見附圖負(fù)一層后澆帶布置傳力型鋼平面示意圖。2車道應(yīng)力的換撐車道（-軸/-1/G軸）負(fù)二層處布置直徑609mm、壁厚16mm，間距4000mm的圓鋼管，實(shí)現(xiàn)應(yīng)力的換撐；車道（-軸/軸）負(fù)二層處布置直徑609mm，壁厚16mm圓鋼管；圓鋼管中心應(yīng)與兩側(cè)混凝土樓板中心對(duì)齊，墻體混凝土內(nèi)預(yù)埋16mm厚、800×800mm端板，端板上焊接500mm長(zhǎng)、9C25鋼筋錨入混凝土墻體內(nèi)（見換撐平面布置圖及車道換撐大樣圖）。負(fù)二層后澆帶、車道換撐平面布置圖負(fù)一層沉降后澆帶、車道換撐平面布置圖砼型鋼梁大樣圖人防板后澆帶內(nèi)傳力型鋼布置圖：非人防板后澆帶內(nèi)傳力型鋼布置圖：車道換撐大樣圖：-軸/-

4、1/G軸車道大樣圖-軸/軸車道換撐大樣圖封板處詳圖3.計(jì)算書3.1后澆帶換撐驗(yàn)算 負(fù)二層人防沉降后澆帶。根據(jù)基坑監(jiān)測(cè)報(bào)告，第二道支撐內(nèi)力最大為9576.25KN，按12米每跨計(jì)算。負(fù)二層人防沉降后澆帶加強(qiáng)傳力型鋼布置間距1200mm,則型鋼根數(shù)（12000/1200）+1=11根，型鋼取11根，每根受力按9576.25/11=870.57KN；負(fù)二層非人防沉降后澆帶。砼型鋼梁換撐間距取2800mm，則根數(shù)12000/2800+1=5.24根，取5根，每根受力按9576.25/5=1915.25KN。負(fù)一層沉降后澆帶。第一道支撐內(nèi)力最大為2678.74KN，按12米每跨計(jì)算，負(fù)一層沉降后澆帶加強(qiáng)

5、傳力型鋼布置間距取最大2400mm,則型鋼根數(shù)（12000/2400+1=5.24，取5根，每根受力2678.74/5=535.748KN。即只需驗(yàn)算負(fù)二層處型鋼受力即可。3.1.1混凝土型鋼梁受壓計(jì)算：取截面較小梁（次梁）計(jì)算：次梁有效截面積：200×550-4850=105150mm2每根混凝土型鋼梁容許受力為F2=105150×10-6×14.3×103=1503.645KNI25a：h=250mm t=13mmb=116mm R=10mmd=8mmX-X軸：Ix=5020cm4 Wx=402cm3ix=10.18cm Ix/Sx=21.6cm S

6、x=230.7cm3Y-Y軸Iy=280cm4 Wy=48.3cm3Iy=2.4cm截面面積：48.5cm2單位重量：38.1kg/m抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=215N/mm2長(zhǎng)細(xì)比：x=1000/101.8=9.82 y=500/24=20.8查表得：x=0.995y=0.979整體穩(wěn)定驗(yàn)算：N=1915.25KN-F2=1915.25-1503.645KN=411.605KNN/A=411.605×103/0.979×48.5×102=86.687f=2153.1.2人防區(qū)后澆帶計(jì)算I25a：h=250mm t=13mmb=116mm R=10mmd=8mmX-X軸：

7、Ix=5020cm4 Wx=402cm3ix=10.18cm Ix/Sx=21.6cm Sx=230.7cm3Y-Y軸Iy=280cm4 Wy=48.3cm3Iy=2.4cm截面面積：48.5cm2單位重量：38.1kg/m抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=215N/mm2長(zhǎng)細(xì)比：x=1000/101.8=9.82 y=500/24=20.8查表得：x=0.995y=0.979整體穩(wěn)定驗(yàn)算：N=870.57KNN/A=870.57×103/0.979×48.5×102=183.3f=2153.2車道換撐驗(yàn)算第二道支撐內(nèi)力最大為9576.25KN，按12米每跨計(jì)算。車道換撐處圓鋼管

8、布置間距4000mm,則圓鋼管根數(shù)（12000/4000）+1=4根，型鋼取4根，每根受力按9576.25/4=2394.0625KN；車道處鋼管換撐計(jì)算：一、構(gòu)件受力類別： 軸心受壓構(gòu)件強(qiáng)度,穩(wěn)定性和剪力計(jì)算。二、計(jì)算公式： 1,軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度，可按下式計(jì)算： 2,摩擦型高強(qiáng)螺栓連接處的強(qiáng)度，按下式計(jì)算： 3,軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性按下式計(jì)算： 格構(gòu)式構(gòu)件剪力V應(yīng)由承受該剪力的綴材面分擔(dān)。 式中 N軸心拉力或軸心壓力,取 N=2394062(N)； An凈截面面積,取Ad=60388.48(mm2)； A構(gòu)件的毛截面面積，取 A=60388.48 (mm2)； f鋼材的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取 f=215(N/mm2)； n在節(jié)點(diǎn)或拼接處，構(gòu)件一端連接的高強(qiáng)螺栓數(shù)目,取 n=0； n1所計(jì)算截面(最處列螺栓處)上高強(qiáng)螺栓數(shù)目；取 n1=0； l構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度,取 l=7100(mm)； i構(gòu)件的回轉(zhuǎn)半徑,取 i=212.5(mm)； 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù),=l/i計(jì)算得到的構(gòu)件柔度系數(shù)作為參數(shù)查表得 =0.874； fy鋼材的屈服強(qiáng)度，取 fy=215(N/mm2)。三、計(jì)算結(jié)果： 1,軸心受壓構(gòu)件強(qiáng)度 =N/An=2394062/60388.48=39.64(N/mm2)； 由于計(jì)算的最大強(qiáng)度max=39.64N/mm2,不大于承載力設(shè)計(jì)值