模板支撐體系計(jì)算書(碗扣式)

1、.青島市地鐵2號(hào)線 海川路站主體結(jié)構(gòu)模板工程支撐體系計(jì)算書編 制： 審 核： 單位(章)： 中鐵十八局集團(tuán)有限公司青島市地鐵2號(hào)線二零一四年七月;2目 錄模板支撐架計(jì)算說明3（一）中板（400厚MM）模板支撐架驗(yàn)算4（二）中層梁（800×800MM）模板及支撐架力學(xué)驗(yàn)算10（三） 拱板（500MM厚）模板支撐架驗(yàn)算17（四）門式鋼架驗(yàn)算20模板支撐架計(jì)算說明1、本計(jì)算書按碗扣式支撐架計(jì)算，其中梁（800×800mm），中板（400mm），拱板（500mm）；2、梁:800×800mm支撐架立桿，梁底支設(shè)兩根，縱間距為600mm；中板：厚度400mm，結(jié)構(gòu)高度6.1

2、6m，次龍骨間距300mm，主龍骨采用木方，立桿橫縱間距900×600mm；拱板：厚度500mm，結(jié)構(gòu)高度7.18m，面板采用組合鋼模板(300×1200)，主龍骨采用16號(hào)工字鋼，立桿橫縱間距900×600mm；步距為1200mm；3、本計(jì)算書中板及梁底模采用厚15mm厚木膠板，次楞采用50×100mm木方，主楞采用100×100mm ，立桿采用48×3.0mm普通鋼管進(jìn)行計(jì)算；4、本計(jì)算是依據(jù)JGJ166-2008_建筑施工碗口式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范進(jìn)行計(jì)算；5、由于考慮支撐架支設(shè)高度，應(yīng)在上、下設(shè)一道水平剪刀撐，另外豎向剪刀撐

3、的設(shè)置應(yīng)滿足相關(guān)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)要求。（一）中板（400mm厚）模板支撐架驗(yàn)算1.1 頂板支撐體系計(jì)算參數(shù)底模采用厚15mm木膠合板，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2；截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 100×1.5×1.5/6 = 37.50cm3；I = 100×1.5×1.5×1.5/12 =28.13cm4；抗彎剛度EI=6000.0N/mm2×28.13cm4=1.69kN·m2抗剪強(qiáng)度EA=6000.0N/mm2×1000mm×15mm=9.

4、0×104kN 次楞為50mm×100mm的方木，間距為300mm，剪切強(qiáng)度1.6N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9500.0N/mm2；截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W = 5.0×10.0×10.0/6 = 83.3cm3；I = 5.0×10.0×10.0×10.0/12 =416.67cm4；抗彎剛度EI=9500.0N/mm2×416.67cm4=39.6k N·m2抗剪強(qiáng)度EA=9500.0N/mm2×50mm×100mm=4.75×104kN

5、 主楞為100×100mm方木，間距為600mm，彈性模量9500.0 N/mm2；截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W =10.0×10.0×10.0/6 = 166.67cm3；I = 10×10.0×10.0×10.0/12 =833.33cm4；抗彎剛度EI=9500.0N/mm2×833.33cm4=79.17kN·m2抗剪強(qiáng)度EA=9500.0N/mm2×100mm×100mm=9.5×104kN樓板模板自重0.8kN/m2，混凝土自重24.00kN/m3，鋼筋自重1.5

6、kN/m3，板施工活荷載3.50kN/m2，梁施工活荷載2.0kN/m2，混凝土板的厚度為400mm。1.2 中板面板受力驗(yàn)算模板頂部混凝土厚為400mm，取寬度1m作為模板計(jì)算寬度。作用在頂板面板上的最不利荷載為澆筑本層時(shí)的自重加施工荷載。恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1 = 25.50×0.4+0.80=11kN/m2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2 = 3.5kN/m2 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：S1=1.2×11+1.40×3.5=18.10kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合：S2=1.35×11+0.7×1.40×3.5=18.28kN/m2因?yàn)镾1S

7、2，故應(yīng)采用S2=18.28kN/m2作為設(shè)計(jì)依據(jù)。取面板寬1.0m計(jì)，則面板所承受的線荷載為：q=18.28×1.0=18.28kN/m （1）取模板跨度0.3m作為模板計(jì)算寬度，按照三跨進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算簡圖如圖所示：中板模板計(jì)算簡圖（單位kN/m）（1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩圖如圖所示： 中板模板彎矩圖（單位kN·m）截面強(qiáng)度必須滿足：；其中最大彎矩M=0.16kN·m；抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=0.16×106/（37.50×103）=4.3N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13.00N/mm2；抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f f，滿足要求!（2）抗剪驗(yàn)算 剪力圖如圖所示：

8、中板模板剪力圖（單位kN）截面強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2A < T；其中最大剪力 Q=3.29kN；抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3.29×103×3/（2×1000×15）=0.33N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm2；抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求!（3）撓度計(jì)算0.59mm0.59mm 中板模板撓度變形圖（單位mm）截面撓度必須滿足：v < v =L/ 400；其中最大撓度計(jì)算值v =0.59mm；撓度設(shè)計(jì)值v= 300/400=0.75mm；撓度驗(yàn)算v < v，滿足要求!1.3 頂板次龍骨受力驗(yàn)算次楞方木線荷載

9、：q=0.3×18.28=5.48kN/m按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，間距取0.9m，計(jì)算簡圖如圖所示：按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，L取0.9m，計(jì)算簡圖如圖所示：中板次龍骨計(jì)算簡圖（單位kN/m）（1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩及支座反力圖如圖所示：中板次龍骨彎矩及支座反力圖（單位kN·m、kN）截面強(qiáng)度必須滿足：；其中最大彎矩 M =0.44kN·m；抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f= M / W =0.44×106/（83.33×103）=5.28N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13.0N/mm2；抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f，滿足要求!（2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算剪力圖如圖所示：中板次龍

10、骨剪力圖（單位kN）截面強(qiáng)度必須滿足：T =3Q/2A < T；其中最大剪力 Q=2.96kN；抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=2.96×103×3/（2×50×100）=0.89N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.60N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求!（3）撓度驗(yàn)算0.61mm0.61mm 中板次龍骨撓度變形圖（單位mm）截面撓度必須滿足：v < v =L/400；其中最大撓度計(jì)算值 v = 0.61mm；撓度設(shè)計(jì)值v= 900/400=2.25mm；撓度驗(yàn)算v < v，滿足要求!1.4 頂板主龍骨受力驗(yàn)算主楞按三跨連續(xù)梁計(jì)算，

11、L取0.6m，計(jì)算簡圖如下圖所示：中板主龍骨計(jì)算簡圖（單位kN、m）（1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩圖如圖所示：中板主龍骨彎矩及支座反力圖（單位kN·m、kN）截面強(qiáng)度必須滿足：；其中最大彎矩M=0.57kN·m；抗彎計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算值 f= M/W=0.57×106/（166.67×103）=3.42N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13.0N/mm2；抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f，滿足要求!（2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算中板主龍骨剪力圖（單位kN）截面強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2A < T；最大剪力Q=3.53kN；抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3.53×103

12、5;3/（2×100×100）=0.53/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.6N/mm2；抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求!0.17mm0.17mm（3）撓度驗(yàn)算 中板主龍骨撓度變形圖（單位mm）截面撓度必須滿足：v < v =L/ 400；其中最大撓度計(jì)算值 v = 0.17mm；撓度設(shè)計(jì)值v= 600/400=1.5mm；撓度驗(yàn)算v < v，滿足要求!1.5 頂板支撐架立桿驗(yàn)算作用于模板支架的荷載包括恒荷載、活荷載，不考慮風(fēng)荷載。取豎向最大的支撐平面間距為900×600mm，所以每根立柱上所受的力為：鋼筋混凝土自重：q11=（24+1.5）&

13、#215;0.4×0.9×0.6=5.51kN；模板及主次楞自重：q12=0.8×0.9×0.6=0.43kN；施工荷載：q2=3.5×0.9×0.6=1.89kN； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：N1=1.2×（5.51+0.43）+1.40×1.89=9.77kN由永久荷載效應(yīng)控制的組合：N2=1.35×（5.51+0.43）+0.7×1.40×1.89=9.87kN因?yàn)镹1N2，故應(yīng)采用N2=9.87kN作為設(shè)計(jì)依據(jù)，立桿自重為N3=0.17×6.16×1.2=1

14、.26kNN=N2+N3=9.87+1.26=11.13kN不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為： 其中： N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=11.13kN；i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm；A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2；W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.49cm3；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.0N/mm2；0 計(jì)算長度； 如果完全參照腳手架規(guī)范，由公式(1)或(2)計(jì)算          0 = (h+2a) &#

15、160;                   (1)               0 = k2h              

16、60;   (2)    k1-計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u-計(jì)算長度系數(shù)，參照腳手架規(guī)范中表5.2.8；2 =2.292；    a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度：a=300mm考慮到高支撐架的安全因素，須用公式0= h2a h步距，h =1200mm；頂端自由端的長度，取300mm；公式（1）得出：0=1200+2300=1800mm； 長細(xì)比0/ i，為1800/15.90=113.2；· 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 0/i 查表得到0

17、.496；· 經(jīng)計(jì)算得到=11130/（0.496×424）=52.92N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算< f=205N/mm2，滿足要求! 公式（2）得出：考慮到高支撐架的安全因素，須用公式0 = k1uh0=1.155×2.292×1200=3176.71mm； 長細(xì)比0/ i，為2949.41/15.9=199.79； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 0/i 查表得到0.180； 經(jīng)計(jì)算得到=11130/（0.180×424）=145.83N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算< f，滿足要

18、求!（二）中層梁（800×800mm）模板及支撐架力學(xué)驗(yàn)算2.1 計(jì)算參數(shù) 同中層頂板（400mm）2.2 梁模板受力驗(yàn)算取寬度1m作為模板計(jì)算寬度，梁（800×800mm）最不利荷載為本層梁自重+模板自重+本層梁的施工活荷載； 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = (24.00+1.50)×0.8+0.80=21.20kN/m2（取模板寬度1m作為模板計(jì)算寬度，混凝土最大厚度為0.8m）；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2 = 2.0kN/m2 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：S1=1.2×21.20+1.40×2.0=28.24kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合：S2=1.3

19、5×21.20+0.7×1.40×2.0=30.58kN/m2取面板寬1.0m計(jì)，則面板所承受的線荷載為：q=30.58×1.0=30.58kN/m （1）取模板跨度0.2m作為模板計(jì)算寬度，按照四跨進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算簡圖如圖所示：梁模板計(jì)算簡圖（單位kN/m）（1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩圖如圖所示：梁模板彎矩圖（單位kN·m）截面強(qiáng)度必須滿足：；其中最大彎矩M=0.13kN·m；抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f=0.13×106/（37.50×103）=3.5N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13.00N/mm2；抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算f f，滿足要求

20、!（2）抗剪驗(yàn)算 剪力圖如圖所示：梁模板剪力圖（單位kN）截面強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2A < T；其中最大剪力 Q=3.71kN；抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=3.71×103×3/（2×1000×15）=0.37N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.40N/mm2；抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求!（3）撓度計(jì)算 0.18mm0.18mm梁模板撓度變形圖（單位mm）截面撓度必須滿足：v < v =L/ 400；其中最大撓度計(jì)算值v =0.18mm；撓度設(shè)計(jì)值v= 300/400=0.75mm；撓度驗(yàn)算v < v，滿足要求!2.3 梁

21、次龍骨受力驗(yàn)算次楞方木線荷載：q=0.2×30.58=6.12kN/m按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，間距取0.6m，計(jì)算簡圖如圖所示：梁板次龍骨計(jì)算簡圖（單位kN/m）（1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩及支座反力圖如圖所示：梁次龍骨彎矩及支座反力圖（單位kN·m、kN）截面強(qiáng)度必須滿足：；其中最大彎矩 M =0.22kN·m；抗彎強(qiáng)度計(jì)算值f= M / W =0.22×106/（83.33×103）=2.64N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13.00N/mm2；抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f，滿足要求!（2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算剪力圖如圖所示：梁次龍骨剪力圖（單位kN）截面強(qiáng)

22、度必須滿足：T =3Q/2A < T；其中最大剪力 Q=2.20kN；抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=2.20×103×3/（2×50×100）=0.66N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.60N/mm2抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求!0.14mm0.14mm（3）撓度驗(yàn)算 梁次龍骨撓度變形圖（單位mm）截面撓度必須滿足：v < v =L/ 400；其中最大撓度計(jì)算值 v = 0.14mm；撓度設(shè)計(jì)值v= 600/400=1.5mm；撓度驗(yàn)算v < v，滿足要求!2.4 梁主龍骨受力驗(yàn)算主楞按簡支梁計(jì)算，L取0.8m，計(jì)算簡圖如下圖所示：

23、梁主龍骨計(jì)算簡圖（單位kN、m）（1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩圖如圖所示：梁主龍骨彎矩及支座反力圖（單位kN·m、kN）截面強(qiáng)度必須滿足：；其中最大彎矩M=0.61kN·m；抗彎計(jì)算強(qiáng)度計(jì)算值 f= M/W=0.61×106/（166.67×103）=3.66N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=13.00N/mm2；抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f，滿足要求!（2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算梁主龍骨剪力圖（單位kN）截面強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2A < T；最大剪力Q=6.06kN；抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=6.06×103×3/（2×100

24、5;100）=0.91N/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.6N/mm2；抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求!0.04mm（3）撓度驗(yàn)梁主龍骨撓度變形圖（單位mm）截面撓度必須滿足：v < v =L/ 400；其中最大撓度計(jì)算值 v = 0.04mm；撓度設(shè)計(jì)值v= 600/400=1.5mm；撓度驗(yàn)算v < v，滿足要求!2.5 梁支撐架立桿驗(yàn)算作用于模板支架的荷載包括恒荷載、活荷載，不考慮風(fēng)荷載。取豎向最大的支撐平面間距為400×600mm，所以每根立柱上所受的力為：鋼筋混凝土自重：q11=（24+1.5）×0.8×0.4×0.6=4

25、.50kN；模板及主次楞自重：q12=0.8×0.4×0.6=0.19kN；施工荷載：q2=2.0×0.4×0.6=0.48kN； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：N1=1.2×（4.50+0.19）+1.40×0.48=6.30kN由永久荷載效應(yīng)控制的組合：N2=1.35×（4.50+0.19）+0.7×1.40×0.48=6.80kN因?yàn)镹1N2，故應(yīng)采用N2=6.80kN作為設(shè)計(jì)依據(jù)，立桿自重為N3=0.16×5.36×1.2=1.03kNN=N2+N3=6.80+1.03=7.83k

26、N不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為： 其中： N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=7.83kN；i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm；A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2；W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.49cm3；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.0N/mm2；0 計(jì)算長度； 如果完全參照腳手架規(guī)范，由公式(1)或(2)計(jì)算         0 = (h+2a)       &#

27、160;            (1)              0 = k1uh                (2)    k1-計(jì)算長度附加系數(shù)

28、，取值為1.155； 2-計(jì)算長度系數(shù)，參照腳手架規(guī)范中表5.2.8 2=2.292；   a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度：a=300mm考慮到高支撐架的安全因素，須用公式0= h2a h步距，h =1200mm；頂端自由端的長度，取300mm；公式（1）得出：0=1200+2300=1800mm； 長細(xì)比0/ i，為1800/15.90=113.2；· 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比0/i 查表得到0.496；· 經(jīng)計(jì)算得到=7830/（0.496×424）=37.23N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)

29、定性計(jì)算< f=205.0N/mm2，滿足要求! 公式（2）得出：考慮到高支撐架的安全因素，須用公式0 = k1uh0=1.155×2.292×1200=3176.71mm； 長細(xì)比0/ i，為3176.71/15.9=199.79； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比0/i 查表得到0.180； 經(jīng)計(jì)算得到=7830/（0.180×424）=102.59N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算< f，滿足要求!（三） 拱板（500mm厚）模板支撐架驗(yàn)算模板頂部混凝土平均厚度為550mm，取寬度1m作為模板計(jì)算寬度。作用在頂板面板上

30、的最不利荷載為澆筑本層時(shí)的自重加施工荷載。3.1 計(jì)算參數(shù)拱板的主龍骨采用16號(hào)工字鋼，其彈性模量為20600 N/mm2，截面慣性矩I為1130cm4, 截面抵抗矩W為141 cm3，截面面積為26.1 cm2抗剪強(qiáng)度EA=20600 N/mm2×26.1 cm2=53766 kN抗彎剛度EI=20600.0N/mm2×1130cm4=232.78kN·m2恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q1 = 25.50×0.55+1.10=15.13kN/m2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q2 = 3.5kN/m2 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：S1=1.2×15.13+1.40×

31、;3.5=23.06kN/m2由永久荷載效應(yīng)控制的組合：S2=1.35×15.13+0.7×1.40×3.5=23.86kN/m2因?yàn)镾1S2，故應(yīng)采用S2=23.45kN/m2作為設(shè)計(jì)依據(jù)。取面板寬1.0m計(jì)，則面板所承受的線荷載為：q=23.45×1.0=23.45kN/m3.2 拱板主龍骨受力驗(yàn)算主楞按三跨連續(xù)梁計(jì)算，L取0.9m，計(jì)算簡圖如下圖所示：拱板主龍骨計(jì)算簡圖（單位kN、m）（1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩圖如圖所示：拱板主龍骨彎矩及支座反力圖（單位kN·m、kN）截面強(qiáng)度必須滿足：；其中最大彎矩M=1.93kN·m；抗彎計(jì)算強(qiáng)

32、度計(jì)算值 f= M/W=1.93×106/（141×103）=13.69N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205.0N/mm2；抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f < f，滿足要求!（2）抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算拱板主龍骨剪力圖（單位kN）截面強(qiáng)度必須滿足：T = 3Q/2A < T；最大剪力Q=12.88kN；抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=12.88×103×3/（2×26.1×102）=7.4/mm2；抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=125N/mm2；抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 T < T，滿足要求!0.46mm0.46mm（3）撓度驗(yàn)算 拱板主龍骨撓度變形圖（單位mm）截面撓度必

33、須滿足：v < v =L/ 400；其中最大撓度計(jì)算值 v = 0.46mm；撓度設(shè)計(jì)值v= 900/400=2.25mm；撓度驗(yàn)算v < v，滿足要求!3.3 頂板支撐架立桿驗(yàn)算作用于模板支架的荷載包括恒荷載、活荷載，不考慮風(fēng)荷載。取豎向最大的支撐平面間距為900×600mm，所以每根立柱上所受的力為：鋼筋混凝土自重：q11=（24+1.5）×0.55×0.9×0.6=7.57kN；模板及主次楞自重：q12=1.1×0.9×0.6=0.59kN；施工荷載：q2=3.5×0.9×0.6=1.89kN；

34、由可變荷載效應(yīng)控制的組合：N1=1.2×（7.57+0.59）+1.40×1.89=12.44kN由永久荷載效應(yīng)控制的組合：N2=1.35×（7.57+0.59）+0.7×1.40×1.89=12.87kN因?yàn)镹1N2，故應(yīng)采用N2=12.87kN作為設(shè)計(jì)依據(jù)，立桿自重為N3=0.17×7.18×1.2=1.46kNN=N2+N3=12.87+1.46=14.33kN不考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為： 其中： N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N=14.33kN；i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm；A 立桿凈截面面積

35、，A=4.24cm2；W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.49cm3；f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.0N/mm2；0 計(jì)算長度； 如果完全參照腳手架規(guī)范，由公式(1)或(2)計(jì)算          0 = (h+2a)                   

36、0; (1)               0 = k2h                  (2)    k1-計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為1.155； u-計(jì)算長度系數(shù)，參照腳手架規(guī)范中表5.2.8；2 =1.53； &#

37、160;  a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度：a=300mm考慮到高支撐架的安全因素，須用公式0= h2a h步距，h =1200mm；頂端自由端的長度，取300mm；公式（1）得出：0=1200+2300=1800mm； 長細(xì)比0/ i，為1800/15.90=113.2；· 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 0/i 查表得到0.496；· 經(jīng)計(jì)算得到=14330/（0.496×424）=68.14N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算< f=205N/mm2，滿足要求! 公式（2）得出：考慮到高支撐架的安全因素，須

38、用公式0 = k1uh0=1.155×1.53×1200=2120.58mm； 長細(xì)比0/ i，為2120.58/15.9=133.37； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 0/i 查表得到0.379； 經(jīng)計(jì)算得到=14330/（0.379×424）=89.17N/mm2；不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算< f，滿足要求!（四）門式鋼架驗(yàn)算4.1門鋼架上龍骨受力驗(yàn)算材料選用100×100mm方木橫向間距300mm布置，跨度1000mm。S=1.35×25.5×0.4×0.3+0.7×1.40×3.5×0.3=5.16kN/m主楞按三跨連續(xù)梁計(jì)算，L取1m，計(jì)算簡圖如下圖所示：計(jì)算簡圖（單位kN、m）（1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算彎矩圖如圖所示：彎矩及支座反力圖（單位kN·m、kN）截面強(qiáng)度必須滿足：；其中最大彎矩M=0.52kN·m；