畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）小型槽式太陽(yáng)能集熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)和實(shí)驗(yàn)研究

1、小型槽式太陽(yáng)能集熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)和實(shí)驗(yàn)研究摘要：娠于泰安某公司一層辦公樓的建筑冷負(fù)荷，本文設(shè)計(jì)出一套與該建筑相匹配的椚式太陽(yáng)能集熱 系統(tǒng)，通過實(shí)驗(yàn)計(jì)算一系列性能參數(shù)，并與dcst數(shù)據(jù)庫(kù)里的參數(shù)進(jìn)行轉(zhuǎn)化和比較，從而證明了系統(tǒng) 在初步運(yùn)行階段具有可行性，也為以后系統(tǒng)的運(yùn)行調(diào)節(jié)提供了數(shù)據(jù)參考。關(guān)鍵字：冷負(fù)荷；集熱器設(shè)計(jì)；dest數(shù)據(jù)庫(kù)；效率；可行性1 引言人類社會(huì)的e躍式發(fā)展離不開對(duì)能源的利用，隨著人類社會(huì)的不斷向前，化石燃料 持續(xù)減少、全球變暖、環(huán)境污染等能源和環(huán)境問題帶來(lái)的威脅也日益突出。為了減少對(duì) 環(huán)境的破壞和節(jié)約能源，人們開始將重心轉(zhuǎn)移到開發(fā)清潔環(huán)保的可再生能源，其中太陽(yáng) 能就以它獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)成為了

2、發(fā)展可再生能源的一個(gè)很好的切入點(diǎn)，且發(fā)展?jié)摿薮蟆H 就我國(guó)而言，我國(guó)太陽(yáng)能豐富的地區(qū)占我國(guó)領(lǐng)土總面積的90%以上，太陽(yáng)能每年輻射到 我國(guó)領(lǐng)土上的總量相當(dāng)于17000億噸標(biāo)準(zhǔn)煤。開發(fā)利用太陽(yáng)能，不僅可以有效減少化石 能源的使用，還可以進(jìn)一步減少有害氣體對(duì)大氣環(huán)境的影響，對(duì)新能源的開發(fā)具有十分 重要的意義川。太陽(yáng)能集熱器作為太陽(yáng)能熱利用系統(tǒng)的關(guān)鍵部位，其性能與其成本對(duì)太 陽(yáng)能利用系統(tǒng)的優(yōu)劣起著關(guān)鍵作用。因此，為了更好地利用太陽(yáng)能，我們可以采用槽式 拋物面聚光集熱器，槽式聚光集熱器具有反應(yīng)靈敏、集熱效率高、工作流體出口溫度高 等優(yōu)點(diǎn)。本文通過對(duì)泰安某公司一層辦公室進(jìn)行冷負(fù)荷分析，設(shè)計(jì)出一套與之相匹

3、配的槽式 太陽(yáng)能集熱系統(tǒng)，分析影響集熱器性能的主要因素及英光學(xué)效率和集熱效率，從而能夠 為太陽(yáng)能集熱器的設(shè)計(jì)和改進(jìn)提供參考依據(jù)。另外，由于太陽(yáng)能集熱器所組成的集熱場(chǎng) 是太陽(yáng)能集熱系統(tǒng)的主體部分，太陽(yáng)能集熱場(chǎng)的設(shè)計(jì)規(guī)劃和整體布局對(duì)整個(gè)集熱系統(tǒng)的 運(yùn)行性能和經(jīng)濟(jì)效益至關(guān)重要，對(duì)于太陽(yáng)能槽式集熱場(chǎng)性能和布局的研究能夠?yàn)橐院蟛?式太陽(yáng)能集熱系統(tǒng)的設(shè)計(jì)提供參考。2 太陽(yáng)能集熱系統(tǒng)設(shè)計(jì)本項(xiàng)目的山東泰安某公司辦公樓一層平面概況見圖1。在該系統(tǒng)中，采用槽式太陽(yáng) 能集熱器作為太陽(yáng)能空調(diào)系統(tǒng)的集熱系統(tǒng)，夏季采用澳化鋰吸收式冷水機(jī)組向空調(diào)區(qū)域 供冷，太陽(yáng)能集熱系統(tǒng)為浪化鋰吸收式冷水機(jī)組提供高溫導(dǎo)熱油；冬季根據(jù)需求，

4、太陽(yáng) 能集熱系統(tǒng)也可對(duì)空調(diào)區(qū)域通過板式換熱器進(jìn)行供暖；此外，還可以利用槽式集熱器中 的高溫導(dǎo)熱油進(jìn)行噴蒸汽實(shí)驗(yàn)?；痦?xiàng)目：國(guó)家口然科學(xué)基金(51376012)和北京市口然科學(xué)基金(3142003)資助2.1集熱器傾斜面上太陽(yáng)直射輻射計(jì)算為了獲得更多的太陽(yáng)熱量，集熱器的安裝有一傾角，在設(shè)計(jì)吋必須把水平血上的太陽(yáng)輻 射轉(zhuǎn)換成等于集熱器安裝傾角的傾斜面上的太陽(yáng)輻射。傾斜面上的太陽(yáng)總輻射照度10由三部分組成：直射輻射照度ido、散射輻射照度id.o和地面反射輻射照度irod.o + d.o + ire由于槽式集熱器只能利用太陽(yáng)輻射中的直射部分，因此應(yīng)該準(zhǔn)確計(jì)算出斜血上的直射輻 射。斜面上的直射輻射可通

5、過逐時(shí)計(jì)算從而準(zhǔn)確實(shí)現(xiàn)從水平面到傾斜面的轉(zhuǎn)換。傾斜面 上與水平面上直射輻射的關(guān)系為：(2)式中，id.o為傾斜血上的直射輻射;id.h為水平面上的直射輻射;rb為直射輻射修正因子。rb =cos(0 0) cos co + sin(° 0) sin 8(3)cos /cos 8cos 69+ sin °sin 8式屮，&太陽(yáng)赤緯角，即地心與太陽(yáng)屮心的連線與赤道平面的夾角叫 計(jì)算公式為:8 = 23. 45 sin(360 x 284 + z?)(4)365式中，n為天數(shù)，即計(jì)算口在一年中天數(shù)的序號(hào)；(p：地理緯度；p：集熱器平面夾角; (d：太陽(yáng)時(shí)角，即真太陽(yáng)時(shí)用角

6、度表示的角，計(jì)算公式為：cd = 15° x |真太陽(yáng)時(shí)-12| (5)真太陽(yáng)吋：地球相對(duì)于太陽(yáng)的自轉(zhuǎn)并不是均勻的，并不是每天都是嚴(yán)格的24小吋，與 標(biāo)準(zhǔn)北京時(shí)間換算公式為習(xí)：真太陽(yáng)時(shí)=北京時(shí)- (120°-當(dāng)?shù)亟?jīng)度)/ 15° +時(shí)差/ 60(6)式中，時(shí)差的計(jì)算公式為：時(shí)差=9. 87 sin 2 7. 53 cos 8 - 1.5 sin b(7)360 土二里364(8)因此，測(cè)量槽式集熱器傾斜面上的直射輻射可釆用兩種方法：(1) 將直射輻射表的傾角固定為集熱器的某一傾角值(一般為獲得太陽(yáng)輻射量最大時(shí) 的傾角值)，直接測(cè)量該固定傾斜面上的直射輻射值。該方法

7、測(cè)量及計(jì)算簡(jiǎn)單，但是由 丁槽式集熱器跟蹤角度是隨著太陽(yáng)方位的變化而時(shí)刻在變化的，即直射輻射輻射表測(cè)出 的傾斜而上的太陽(yáng)輻射的值不能代表槽式集熱器追蹤并接收的太陽(yáng)直射輻射的逐時(shí)值, 存在一定誤差，一般較實(shí)際值偏大。(2) 用直射輻射表直接測(cè)量水平面上的直射輻射值，再通過直射輻射修正因子的修正 轉(zhuǎn)化為逐時(shí)傾斜面上的直射輻射，該方法考慮到了槽式集熱器追蹤太陽(yáng)時(shí)角度的變化, 能代表每個(gè)時(shí)刻槽式集熱器追蹤并接收的太陽(yáng)直射輻射的值，但是計(jì)算較復(fù)雜。本次實(shí)驗(yàn)選擇第一種測(cè)量直射輻射的方法。2. 2槽式集熱器面積確定一層辦公室空調(diào)總面積為600m2,根據(jù)天正暖通負(fù)荷計(jì)算軟件計(jì)算得11!白天空調(diào)冷負(fù) 荷為53.8

8、rw,根據(jù)大連三洋制冷有限公司蒸汽型雙效漠化鋰制冷機(jī)的經(jīng)驗(yàn)cop収值4】,計(jì)算得出該辦公樓白天空調(diào)所需太陽(yáng)能集熱器的集熱量為40.8kwo太陽(yáng)能集熱器的而 積計(jì)算公式為：t式中，i：傾角等于當(dāng)?shù)鼐暥葍A斜面上的太陽(yáng)總輻射月平均日輻照量mj/(m2.d)； ii：集熱器 的年平均集熱效率，取50%o代入數(shù)據(jù)計(jì)算得：i = 15. 8mj / (/n2.d)(10),40800 x 3600 x 12 x ict62a = = 223m2(11)r15. 8 x 50%所以,白天空調(diào)用集熱器面積取為230m2,該集熱器的主要參數(shù)如表1所示。表1槽式集熱器的基本參數(shù)table 1 the main p

9、arameters of trough collector集熱器單元長(zhǎng)度4m集熱器開口寬度2.4m玻璃管外徑70mm玻璃管礙厚2.4mm不銹鋼管外徑32mm不銹鋼管壁厚2mm槽式太陽(yáng)能集熱場(chǎng)布局為：共有四個(gè)冋路，每個(gè)回路有6組集熱器，每組集熱器的面積 為9.6m2,h此共有24組集熱器,共計(jì)230.4m2,如圖2所示。圖1辦公樓一層平面示意圖圖2槽式太陽(yáng)能集熱場(chǎng)平面布置示意圖fig. 1 the layer of the 1st floor office building fig. 2the layout of trough solar collector field2.3權(quán)式集熱器工作介質(zhì)本

10、實(shí)驗(yàn)采用導(dǎo)熱油wd300為導(dǎo)熱介質(zhì)，其主要性能參數(shù)如表2所示。表2導(dǎo)熱油的基木參數(shù)table 2 the parameters of the heat-conducting oil溫度密度 p(kg/m3)比熱 cp(kj/(kg.k)導(dǎo)熱系數(shù)w/(m.°c)運(yùn)動(dòng)粘度(xloa6m7s)2010001.5907960.12933007802.390.1030.33 槽式太陽(yáng)能集熱器結(jié)構(gòu)本實(shí)驗(yàn)采用的槽式集熱器如圖3所示,槽式太陽(yáng)能集熱器包括槽式反射器、接收器、 跟蹤系統(tǒng)以及其他輔助裝置。圖3實(shí)驗(yàn)所用槽式集熱器圖4反射鏡的結(jié)構(gòu)圖fig.3 the experim

11、ent trough collectorsfig.4 the block diagram of the mirror(1) 反射器：本實(shí)驗(yàn)采用的反射鏡結(jié)構(gòu)如圖4所示，其主要性能指標(biāo)如下：高反射率: 原片采用進(jìn)口超白浮法玻璃，反射率94%；高精度：反射鏡曲面精度2mrad；高 機(jī)械強(qiáng)度：通過對(duì)超白玻璃進(jìn)行全鋼化處理來(lái)提高玻璃反射鏡的機(jī)械強(qiáng)度，從而使玻璃 反射鏡的強(qiáng)度和硬度增加35倍；優(yōu)異的耐腐蝕性：對(duì)于玻璃的凸起面一側(cè)，采用化 學(xué)鍍銀方法進(jìn)行鍍銀制鏡，銀層沉積厚度1500mg/m2,銀層表面是保護(hù)性銅層的化學(xué)沉 積；銅層外側(cè)是三層油漆防腐涂層，最外層是抗uv陶瓷保護(hù)層。接收器：本實(shí)驗(yàn)所用集熱管的

12、構(gòu)造見圖5,相關(guān)參數(shù)見表3,采用同軸太陽(yáng)光接收器， 接收器位于反射鏡的焦線上，它由外壁涂有吸收涂層的金屬吸熱管和套在金屬管外的玻 璃管組成，兩端采用金屬密封頭密封。玻璃管外涂有增透涂層，能夠使更多的太陽(yáng)光線 透過玻璃管。ii 空70mm金ik*圖5集熱管的構(gòu)造圖圖6南北水平式跟蹤原理圖fig.5 the configuration of collector pipefig.6 the schematic of north-south horizontal track衣3集熱管相關(guān)參數(shù)table 3 the parameters of collector pipe玻璃管材質(zhì)高硼硅3.3玻璃管透過

13、率>95.5%膜層吸收率>95%膜層發(fā)射率<10% (400c以下)真空度<0.001mbar單位熱損<how/m(3oo0c)運(yùn)行溫度最高38o°c集熱管巫量13.8kg(3) 跟蹤系統(tǒng)：本實(shí)驗(yàn)采用程序控制式的自動(dòng)跟蹤系統(tǒng)，采用東西放置，南北水平軸 跟蹤，其原理如圖6所示。拋物柱面跟蹤角度可根據(jù)如下公式計(jì)算：式中，卩c：拋物柱面開口柱面的傾角；丫皿：真空集熱管的方位角；y：太陽(yáng)方位角；as：太 陽(yáng)高度角。（4）其他輔助裝置：在槽式集熱系統(tǒng)中除了反射器、吸收器和跟蹤系統(tǒng)外，還有一其他 輔助設(shè)備，比如鏡場(chǎng)的支撐結(jié)構(gòu)、管道的絕熱材料、集熱器的防凍、防腐、防炯

14、曬材料 等。4 槽式集熱器的光學(xué)效率計(jì)算光學(xué)效率是指集熱管所吸收的能量與射入聚光器上的太陽(yáng)能量的比值。集熱器場(chǎng)在 實(shí)際運(yùn)行中由于結(jié)構(gòu)精度、反射鏡的幾何形狀、鍍膜質(zhì)量及當(dāng)?shù)貧夂颦h(huán)境等原因會(huì)產(chǎn)生 各種光學(xué)損失。光學(xué)效率可以用以下公式表示：% =（13）式中，i°p：集熱器的光學(xué)效率；fo：集熱器的失配因子；fi：集熱管外管的灰塵系數(shù)； 壇集熱管遮擋系數(shù);f3：集熱管外管透射率;心集熱管吸收率；f5：其他因素。(14)式中,佗:跟蹤和機(jī)械轉(zhuǎn)動(dòng)誤差；壇幾何誤差；鏡面反射率；卻鏡面灰塵系數(shù);fio：集中 因子。根據(jù)美國(guó)可再生能源實(shí)驗(yàn)室（nrel）的forristall6和price研究的經(jīng)驗(yàn)數(shù)

15、據(jù)可得幾 種常用的集熱器的參數(shù)，根據(jù)給岀的經(jīng)驗(yàn)值和本實(shí)驗(yàn)采用的集熱管的性能指標(biāo)，各系數(shù) 取值分別為：fx = 0. 98, £ 二 0. 967 , £ 二 0. 955 , /； =0.95, z = 1,£ = 0. 99, f7 = 0. 98,= 0. 94, £ = 0. 95,= 1代入光學(xué)效率的公式得：% = 0- 745（15）5 槽式集熱器的集熱量及集熱效率計(jì)算為了簡(jiǎn)化對(duì)集熱器的計(jì)算，做如下假設(shè)：（1）玻璃外管、吸熱管和工作流體只考慮沿軸向 的溫度變化，同一截而上的溫度保持一致；（2）吸熱管和玻璃外管z間為高度真空區(qū)域, 忽略對(duì)流換熱；

16、（3）忽略玻璃外管和拋物柱面反射板之間的輻射換熱。太陽(yáng)能槽式集熱系統(tǒng)的效率是集熱系統(tǒng)的總得熱量與集熱系統(tǒng)吸收的太陽(yáng)總輻照量之 比，太陽(yáng)能集熱系統(tǒng)的得熱量計(jì)算公式為：q =沁t = cnitour - tin）（16）式小，q：太陽(yáng)能集熱系統(tǒng)的得熱量,kw； m:導(dǎo)熱油的質(zhì)量流量，kg/s； at:導(dǎo)熱油進(jìn)出口 溫差，°c；tm：導(dǎo)熱油進(jìn)口溫度，。c；t°ut：導(dǎo)熱油出口溫度，°c；c:導(dǎo)熱油的比熱,kj/（kg.°c）0 太陽(yáng)能槽式集熱器的瞬時(shí)熱效率為：式中，id.o：傾斜面上的直射輻射照度（w/n?）； a：拋物柱面開口面的面積（m?）。 本實(shí)驗(yàn)日期為

17、3月10 0,天氣晴朗，測(cè)試有效時(shí)間為9:00-15:00o實(shí)驗(yàn)時(shí)，循環(huán)管 路內(nèi)導(dǎo)熱油的質(zhì)量流量維持在lkg/s左右，測(cè)量導(dǎo)熱油進(jìn)、出鏡場(chǎng)的溫度及其流量，時(shí) /=59間間隔為一分鐘，根據(jù)公式乞沁t把每分鐘的得熱量進(jìn)行累加汁算。用微型室外氣彖 /=0站測(cè)量環(huán)境溫度和風(fēng)速，并分別用總輻射表和直射輻射表測(cè)量太陽(yáng)總輻照值和直射輻照 值，以上數(shù)據(jù)每五分鐘讀取一次。本文將太陽(yáng)能輻射直射實(shí)測(cè)值與以下兩種方式的取值 進(jìn)行了比較。（1）根據(jù)dest數(shù)據(jù)庫(kù)屮3月10日直射輻射占總輻射的比例大小，把實(shí)驗(yàn)實(shí)測(cè)值的 總輻射根據(jù)此比例進(jìn)行逐時(shí)轉(zhuǎn)化，轉(zhuǎn)化為直射輻射值。（2）直接采用dest數(shù)據(jù)庫(kù)中直射輻射的軟件值。5.1兩

18、種方式驗(yàn)證直射輻射測(cè)量值有效時(shí)段為9:00-15:00,三種取值方式下直射輻射的逐時(shí)值如表4及圖7所示。表4冇效時(shí)段下三種取值方式的肖射輻射值table 4 thedirect radiation values of three approaches in effective period時(shí)間直射輻射實(shí)測(cè)值（w/m2）直射輻射轉(zhuǎn)化值（w/n?）直射輛射軟件值（w/m。9575432299106695574711173162656912691640614136535935291465250352415597423405圖7三種方式下玄射輻射的變化曲線fig.7 thechange curve o

19、f direct radiation values of three approaches比較上表發(fā)現(xiàn)，實(shí)驗(yàn)實(shí)測(cè)的直射輻射值偏大，直射輻射的轉(zhuǎn)化值也偏大，這是由于 總輻射的實(shí)測(cè)值偏大造成的，但是直射輻射的轉(zhuǎn)化值較軟件值偏大的幅度較小。5.2兩種方式驗(yàn)證集熱器的集熱效率5.2.1實(shí)測(cè)值分析根據(jù)實(shí)測(cè)值分別計(jì)算槽式集熱器的瞬時(shí)得熱量和太陽(yáng)輻射吸收量的逐時(shí)值，吋問問 隔為5分鐘，并以此計(jì)算集熱器的逐時(shí)集熱效率，分別如圖&9所示。(箋)圖8槽式集熱器實(shí)際得熱量和太陽(yáng)輜射吸收量的變化曲線fig. 8 the change curve of trough collectors actual heat

20、absorptionand solar radiation389:45 10:35 1125 12:15 13x)5 13:55 14:45 15:35時(shí)刻3634323028-26藝24毎22喪201816141210圖9槽式集熱器逐時(shí)集熱效率變化曲線fig.9 the change curve of trough thermal efficiency5.2.2三種取值方式下集熱效率計(jì)算的對(duì)比分析三種収值方式下集熱器的集熱效率計(jì)算值，分別由表5-7給出，其比較匯總于表8。表5玄射輻射實(shí)測(cè)值下集熱效率的計(jì)算table 5thecollector efficiency of direct rad

21、iation measured values時(shí)間總得熱量(mj)直射輻射瞬時(shí)值(w/m2)太陽(yáng)宜射輻射吸收量(mj)效率(%)9100575477.142110154669554.962811193731606.323212193691573.283413151653541.49281410465254l141915總和85980597495.043789.3717表6直射輻射轉(zhuǎn)化值下集熱效率的計(jì)算table 6 the collector efficiency of direct radiation conversionvalues時(shí)間總得熱最(mj)育射輻射瞬時(shí)值(w/m2)太陽(yáng)直射輻射吸

22、收最(mj)效率()91004323582810154557461.833311193626519.023712193640530.663613151593491.493114104503417.23251585423350.8224總和9803129.04表7直射輻射軟件值下集熱效率的計(jì)算table 7 thecollector efficiency of direct radiation software values時(shí)間總得熱量(mj)直射輻射瞬時(shí)(w/m2)太陽(yáng)直射輻射吸收量q1j)效率(%)9100299248.34010154471390.923911193569471.96411

23、2193614509.24381315152943&373414104524434.24241585405335.8225總和9803129.04表8三種方式下集熱效率的比較tabic 8 the comparison of collector efficiency under three ways時(shí)間實(shí)測(cè)值效率()轉(zhuǎn)化值效率()軟件值效率()9212840102833391132374112343638132831341419252415172425圖10為三種不同直射輻射取值方式下的集熱器集熱效率比較圖，由圖可見，實(shí)測(cè) 值效率v轉(zhuǎn)化值效率軟件值效率，這是由于太陽(yáng)直射輻射的值不同造成

24、的。集熱器的瞬 時(shí)集熱效率目前最高達(dá)到34%左右，這是由于實(shí)驗(yàn)采用笫一種直射輻射測(cè)量方法，所測(cè) 的直射輻射值偏大，導(dǎo)致效率偏低，經(jīng)比較分析，采用第二種直射輻射測(cè)量取值更合適。 本次實(shí)驗(yàn)述發(fā)現(xiàn)：(1) 在槽式集熱器的傳熱熱阻屮，流體的對(duì)流換熱熱阻很小，這樣盡管流體的流量變 化會(huì)引起其對(duì)流換熱系數(shù)的變化，但是對(duì)集熱器效率的影響卻不大，因此，在集熱器運(yùn) 行過程中，可以通過調(diào)節(jié)集熱器流量改變集熱器出口溫度同，使集熱器處于高效運(yùn)行狀 態(tài)，工作流體中導(dǎo)熱油的質(zhì)量流量一般可控制在0.4-0.6kg/so(2) 如圖7、8和9所示，集熱器效率隨著太陽(yáng)輻射強(qiáng)度的升高而變大，只是隨著太陽(yáng) 輻射強(qiáng)度的增強(qiáng)，一般增大

25、到700 w/1r時(shí)，集熱器熱效率增大的速度變緩或者開始呈 現(xiàn)下降趨勢(shì)。這與集熱器高效運(yùn)行狀態(tài)的最佳太陽(yáng)輻射區(qū)間是450-750 w/m2,最大不超 過950w/iw的經(jīng)驗(yàn)數(shù)值兇是基本相符的。這就說明要想使集熱器處于高效運(yùn)行狀態(tài)，必 須使其處于一個(gè)最佳的太陽(yáng)輻射區(qū)間，大約為450-950 w/m2o因此當(dāng)太陽(yáng)輻射不足吋, 為了使集熱器的出口溫度達(dá)到要求，必須釆用輔助能源。(3) 風(fēng)速、大氣溫度及真空度在一定程度上也影響集熱器的熱效率。低風(fēng)速下，一般 小于4nvs時(shí)，集熱器的熱效率隨著風(fēng)速的增加而降低，當(dāng)風(fēng)速增加到5m/s時(shí)，風(fēng)速的 增加對(duì)集熱器熱效率影響不大；由于風(fēng)速不變時(shí)，大氣溫度越高，集熱

26、器熱效率也越高， 但集熱器在空氣運(yùn)行狀態(tài)下對(duì)風(fēng)速的敏感度高于真空運(yùn)行狀態(tài)，因此真空運(yùn)行的集熱器 當(dāng)風(fēng)速增加時(shí)也能處于較高的熱效率，在多風(fēng)季節(jié)時(shí)，対集熱器要經(jīng)常進(jìn)行檢修和維護(hù), 盡量使集熱器維持較高的真空度，少風(fēng)季節(jié)時(shí)，對(duì)以適當(dāng)延長(zhǎng)集熱器的檢修時(shí)間岡。(4) 槽式集熱器聚光比不高，焦面上的太陽(yáng)輻射并沒有完全投射到集熱管上，這也是 集熱器瞬時(shí)集熱效率不高的原因之一，這主要與設(shè)計(jì)和制作工藝有關(guān)，因此需要在集熱 器的運(yùn)行期間定期對(duì)其進(jìn)行聚光調(diào)整，提高鏡血的光學(xué)采集因子、降低鏡面反射率。研 究結(jié)果表明，聚光比為66吋，集熱器的集熱效率可以達(dá)到60%以上刃。圖10三種方式下集熱效率變化曲線fig. lot

27、he change curve of collector efficiency under three ways6.結(jié)論本文通過對(duì)泰安某公司辦公樓一層建筑空調(diào)冷負(fù)荷的計(jì)算與分析，給出了相應(yīng)槽式 太陽(yáng)能集熱實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的設(shè)計(jì)方案和實(shí)驗(yàn)參數(shù)的設(shè)定，搭建了槽式太陽(yáng)能集熱系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)裝 置，通過測(cè)量導(dǎo)熱介質(zhì)的進(jìn)、出口溫度及物性參數(shù)等數(shù)值來(lái)檢測(cè)裝置的集熱效果，實(shí)驗(yàn) 結(jié)果表明，此系統(tǒng)可用于槽式太陽(yáng)能集熱器熱性能和槽式集熱實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的運(yùn)行研究。同 時(shí)，本實(shí)驗(yàn)還將槽式集熱器測(cè)試數(shù)據(jù)與dest數(shù)據(jù)庫(kù)數(shù)據(jù)做了比較，為槽式太陽(yáng)能集熱 系統(tǒng)的設(shè)計(jì)提供了更多獲取數(shù)據(jù)的途徑。參考文獻(xiàn)1 姚亮，馬俊貴.太陽(yáng)能集熱器集熱的研究現(xiàn)狀及展

28、望j.農(nóng)業(yè)工程,2014, 4(5): 39-43.yao liang,ma jungui.the present situation and prospect of solar collectors. agricultural engineering, 2014, 4(5): 39-43.2 cohen g.operation and efficiency of large-scale solar thermal power plantsj.proceeding of optical materials technology for energy efficiency and solar e

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30、eration co., ltd.5 陳維，李哉洪拋物柱面聚焦的兒種跟蹤方式的光學(xué)性能分析j太陽(yáng)能學(xué)報(bào)，2003,24 (4)： 477-482. chen wei, lijianhong.the analysis of several parabolic locus tracking mode optical properties j solar energy journal, 2003,24 (4): 477-482.6 forristall r. heat transfer analysis and modeling of a parabolic trough solar receiver implemented in engineering equation solverm.national renewable energy laboratory, nrel/tp-550-34169, 20037 price h. concentrated solar power use in africafm. national renewable energy laboratory, nrel/tr 2001.8 崔映紅，卑振華拋物面槽式太陽(yáng)能集熱器熱力性能研究.華北電力人學(xué)學(xué)報(bào)，2010,3