畢業(yè)論文（設(shè)計(jì)）太陽能熱化學(xué)與化學(xué)回?zé)崧?lián)合的冷熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)

1、太陽能熱化學(xué)與化學(xué)回?zé)崧?lián)合的冷熱電聯(lián) 產(chǎn)系統(tǒng)摘要提出了一種太陽能熱化學(xué)與化學(xué)回?zé)徇^程聯(lián)合的冷熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)。利用太陽能驅(qū)動中醇分 解反應(yīng)，產(chǎn)生的合成氣在內(nèi)燃機(jī)中燃燒作功，內(nèi)燃機(jī)排煙余熱與導(dǎo)熱油換熱，并驅(qū)動甲醇分解反應(yīng)加 以利用。對系統(tǒng)進(jìn)行了熱力學(xué)性能分析，探究了全年典型fi下系統(tǒng)熱力性能與儲能特性規(guī)律。研究結(jié) 果農(nóng)明：設(shè)計(jì)工況下系統(tǒng)一次能源利用率為78.36%,發(fā)電效率為34.04%,太陽能凈發(fā)電效率為21.07%。 在300-1000 w/ m2的直射輻照強(qiáng)度范圍內(nèi)，系統(tǒng)可以實(shí)現(xiàn)穩(wěn)定運(yùn)行，太陽能凈發(fā)電效率穩(wěn)定在 20.13%21的變化范圍內(nèi)o關(guān)鍵詞 太陽能熱化學(xué)；儲能；化學(xué)回?zé)幔患状挤纸?引言

2、太陽能的高效利用有利于減少化石能源的消耗及溫室氣體的排放。目前，太陽能利 用形式主要有：光伏、光熱，以及熱化學(xué)等。通常太陽能光熱發(fā)電技術(shù)是由太陽能加熱 循環(huán)工質(zhì)通過動力循環(huán)輸出電功l，-2o太陽能熱化學(xué)發(fā)電技術(shù)通過太陽能作為反應(yīng)過程 的熱量，驅(qū)動吸熱的化學(xué)反應(yīng)，將所聚焦的太陽熱能轉(zhuǎn)化并存儲在燃料的化學(xué)能當(dāng)屮， 提升了太陽熱能品位，實(shí)現(xiàn)了太陽能的儲存和高效利用。li前在利用700°c以上的高溫 太陽熱能驅(qū)動水和co2分解、煤氣化以及甲烷重整等方面取得了重要研允進(jìn)展卩切。但 同時(shí)，上述高溫太陽能熱化學(xué)利用過程在太陽能吸收反應(yīng)器、跟蹤、催化劑等諸多問題， 亟待解決。中低溫太陽能熱化學(xué)技術(shù)，

3、利用150300°c中低溫太陽能與甲醇熱化學(xué)互補(bǔ) 的能源系統(tǒng)，為太陽能的高效利用提供了新的研究思路(10-12o同時(shí)，在分布式能源系統(tǒng)中，動力系統(tǒng)排煙余熱通常直接驅(qū)動吸收式制冷機(jī)進(jìn)行制 冷，余熱溫度與吸收式制冷所需溫度并不十分匹配，為了進(jìn)一步加強(qiáng)排煙余熱的回收利 用，提升太陽能熱化學(xué)發(fā)電系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性，本文提出了一種基于甲醇分解的太陽能 熱化學(xué)與化學(xué)回?zé)崧?lián)合的冷熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)，并對系統(tǒng)進(jìn)行了熱力學(xué)性能分析以及變工況 性能特性研究。1系統(tǒng)構(gòu)思甲醇作為一種清潔的液體燃料，可在150300°c發(fā)生分解反應(yīng)生成以比和co等。 采用太陽能驅(qū)動的甲醇分解反應(yīng)的間接燃燒技術(shù)四既可以將燃料

4、熱值提升約20%,又可 以在一定程度上實(shí)現(xiàn)熱力系統(tǒng)熱炯的增加以及燃燒炯損失的減小。相關(guān)反應(yīng)方程如下：甲醇分解反應(yīng)方程：ch3ohtco + 2h2 a/298k = 90.1kj/mol(1)合成氣燃燒反應(yīng)：co + 2h2 + 1.5o2 t c02 + 2h2o ah298k = -766.6kj/mol(2)目前直接利用400-500°c燃?xì)鈨?nèi)燃機(jī)排煙驅(qū)動吸收式制冷機(jī)，由于其傳熱溫差較大， 使得該過程炯損失較大。本文所提出系統(tǒng)將高溫段燃機(jī)排煙驅(qū)動甲醇分解加以利用，流 程如圖1所示。系統(tǒng)主要由：甲醇原料預(yù)處理單元，太陽能吸收/反應(yīng)單元，化學(xué)回?zé)釂卧a(chǎn)物分 離與儲存單元，功、冷、

5、熱輸出單元五部分組成。（1）甲醇液體經(jīng)由兩級預(yù)熱后形成過 熱蒸汽；（2）拋物槽式太陽能聚光器聚集的太陽熱能驅(qū)動吸收/反應(yīng)器內(nèi)部甲醇工質(zhì)發(fā)牛 分解反應(yīng)；（3）內(nèi)燃機(jī)排煙與導(dǎo)熱油換熱，并驅(qū)動固定床反應(yīng)器中甲醇分解反應(yīng)；（4） 高溫合成氣冷卻及殘余甲醇分離后驅(qū)動內(nèi)燃機(jī)發(fā)電設(shè)備作功，剩余合成氣將儲存到合成 氣儲罐當(dāng)中；（5）內(nèi)燃機(jī)排煙余熱首先通過煙氣換熱器以導(dǎo)熱油顯熱的形式進(jìn)行儲存, z后驅(qū)動雙效漠化鋰吸收式制冷機(jī)進(jìn)行制冷；（6）利用內(nèi)燃機(jī)缸套水加熱生活熱水。其中，太陽能熱化學(xué)發(fā)電系統(tǒng)屮的吸收/反應(yīng)器實(shí)物如圖2所示。圖1太陽能熱化學(xué)與化學(xué)回?zé)崧?lián)合的冷熱電聯(lián)嚴(yán)系統(tǒng)«氣w!fig.l cchp

6、system based on solar thermochemical with chemical recuperation圖2太陽能熱化學(xué)吸收/反應(yīng)器fig.2 experimental platform with the solar thermochemical receiver/reactor其工作模式為：運(yùn)行太陽能吸收/反應(yīng)單元產(chǎn)氣以滿足內(nèi)燃機(jī)發(fā)電設(shè)備耗氣需求，當(dāng) 其產(chǎn)氣不足時(shí)，優(yōu)先使用儲存的合成氣，其次運(yùn)行化學(xué)冋熱單元。在太陽輻照充足的情 況下，獨(dú)立運(yùn)行太陽能吸收/反應(yīng)單元，并將剩余的合成氣儲存；在太陽輻照不足的情況 下，化學(xué)冋熱單元與太陽能吸收仮應(yīng)單元互補(bǔ)運(yùn)行；在太陽輻照為零的情

7、況下，獨(dú)立運(yùn) 行化學(xué)回?zé)釂卧?。系統(tǒng)主要特點(diǎn)如下：（1）將低品位的屮低溫太陽熱能轉(zhuǎn)化為高品位的合成氣化學(xué)能, 捉升了太陽能的做功能力；（2）化學(xué)冋熱過程加強(qiáng)了排煙余熱的冋收利用；（3）太陽能熱化學(xué)與化學(xué)回?zé)狁詈线\(yùn)行提升系統(tǒng)的運(yùn)行穩(wěn)定性、延長運(yùn)行時(shí)間。2系統(tǒng)性能分析2.1模擬條件提出的系統(tǒng)參照位于河北省廊坊的中科院工程熱物理研究所太陽能熱化學(xué)發(fā)電實(shí) 驗(yàn)基地的相關(guān)結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)，如表1所示。表1系統(tǒng)關(guān)鍵參數(shù)設(shè)定table 1 parameters of the proposed system項(xiàng)目值項(xiàng)h值環(huán)境溫度25 °c甲醇分解反應(yīng)溫度240 °c設(shè)計(jì)太陽能輻照700 w/m2

8、反應(yīng)器運(yùn)行壓力0.4 mpa太陽能集熱鏡場開口面積84 m2內(nèi)燃機(jī)額定發(fā)電功率100 kw集熱管長度2 m內(nèi)燃機(jī)發(fā)電效率0.35鏡血開口寬度3 ni內(nèi)燃機(jī)排煙溫度450 °c吸收/反應(yīng)器內(nèi)徑0.038 m雙效libr吸收式制冷cop1.26 網(wǎng)吸收/反應(yīng)器外徑0.042 m冷煤水入口溫度12 °c真空玻璃管內(nèi)徑0.075 m冷媒水岀口溫度7 °c莫空玻璃管外徑0.085 m1古1定床反應(yīng)器功率36.5 kw鏡面反射率0.889合成氣儲罐體積25 m3吸收/反應(yīng)器鍍膜吸收率0.92導(dǎo)熱油儲罐體積6.5 m吸收/反應(yīng)器鍍膜發(fā)射率0.085高溫儲罐導(dǎo)熱油溫度280 &#

9、176;c真空玻璃管透射率0.95低溫儲罐導(dǎo)熱油溫度230 °c其中，拋物槽式太陽能集熱鏡場采用南北方向布置，氣象數(shù)據(jù)采用bsrn3000氣象 站對當(dāng)?shù)氐膶?shí)測數(shù)據(jù)。其屮，全年典型日下a陽直射輻射強(qiáng)度實(shí)時(shí)變化曲線如圖3所示。圖3四季典型日dni實(shí)時(shí)變化曲線fig.3 received solar direct irradiation of the solar collector under diffcrcnt time instants 系統(tǒng)集熱效率。1計(jì)算模型15:t tocol = "opt k (a + c vvind) nniskydn1dni其中pt為太陽能聚光鏡場

10、的光學(xué)效率；k為拋物塑太陽能集熱器的余弦修正系數(shù); £為吸收/反應(yīng)器的發(fā)射率；a、b、c是rfl集熱管尺寸結(jié)構(gòu)所決定的系數(shù)；dn/為太陽直 射輻照強(qiáng)度，w/m2； find為風(fēng)速，m/s；幾。1、9、7；ky分別為集熱溫度、環(huán)境溫度、 天空溫度，k。2.2系統(tǒng)性能評價(jià)準(zhǔn)則系統(tǒng)將采用系統(tǒng)熱效率、系統(tǒng)刪效率、系統(tǒng)發(fā)電效率、太陽能凈發(fā)電效率以及太陽 能份額對所提出的系統(tǒng)進(jìn)行性能評價(jià)。太陽能輸入的能量為qsoi，通過下式計(jì)算得出：qsoi =aj：dni dt其中，a為鏡場開口面積，m2o系統(tǒng)熱效率是指系統(tǒng)總輸出與總輸入能量的比值，用來衡量系統(tǒng)對輸入系統(tǒng)能量的 利用性能。_ p+q+cqso

11、1+gmhm&其中，p為系統(tǒng)發(fā)電功率，q為系統(tǒng)的供熱負(fù)荷，c為系統(tǒng)的制冷負(fù)荷，qs?！繛檩?入系統(tǒng)的太陽能，gm為甲醇消耗量，hw為甲醇的焙值。系統(tǒng)炯效率為系統(tǒng)輸出的炯與輸入總炯的比值，其進(jìn)一步反映了系統(tǒng)在能量品質(zhì)方 面的利用情況和系統(tǒng)各部件性能優(yōu)化的潛力。pqso1+gmhmp+q(l-紗+c(存-1)ex =生-(6)qsoid - t)+gmem其中，tq、 熱溫度。th、比及teol分別為環(huán)境溫度、供熱溫度、冷凍水11! 口溫度及太陽能集系統(tǒng)發(fā)電效率是指系統(tǒng)輸出總電功與輸入系統(tǒng)的總能量的比值，直接反映了系統(tǒng)的 發(fā)電性能。系統(tǒng)能量輸入包括太陽能與甲醇燃料化學(xué)能兩部分，通過引入太陽

12、能凈發(fā)電效率實(shí) 現(xiàn)對系統(tǒng)太陽能利用效率的評價(jià)。太陽能凈發(fā)電效率根據(jù)下式計(jì)算得岀。phm、sol-elec = 7（1 石 ）（8）vsolrtsyn其中，hm為單位摩爾甲醇燃料的焙值，仏丫“為單位摩爾甲醇完全分解后合成氣的焙 值。通過引入太陽能份額來反映輸入系統(tǒng)的太陽能占總輸入能量的比值，進(jìn)而在一定程 度上反映系統(tǒng)對太陽能的利用程度。fsol一 qsolqso1+gmhm3結(jié)果與討論針對系統(tǒng)設(shè)計(jì)工況、變工況下開展熱力性能分析，探究了全年典型口下系統(tǒng)熱力性 能與儲能特性規(guī)律。3.1設(shè)計(jì)工況系統(tǒng)性能針對系統(tǒng)設(shè)計(jì)工況進(jìn)行能量平衡分析，主要結(jié)果如表2所示。表2設(shè)計(jì)工況下系統(tǒng)能量平衡分析table 2

13、parameters of the proposed system on the design condition能 s/kw比例/%能最總輸入309.58100.00甲醇化學(xué)能250.7881.01太陽能5&8018.99能量總輸出242.6078.36發(fā)電100.0032.30供熱85.7127.69制冷23.867.71儲存合成氣15.394.97儲存熱量17.645.70一次能源利用率78.36系統(tǒng)發(fā)電效率34.04太陽能凈發(fā)電效率21.07表2中列出了系統(tǒng)在設(shè)計(jì)工況下的能量分配以及熱力性能，在額定發(fā)電負(fù)荷100 kw 下，系統(tǒng)能量總輸入為309.58 kw,其中太陽能投入量為

14、58.8 kw,占總輸入能量的 18.99%,起到了節(jié)約化石燃料的效果。在700 w/m2的設(shè)計(jì)輻照下，太陽能一體化吸收/ 反應(yīng)器產(chǎn)生的合成氣在滿足內(nèi)燃機(jī)滿負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)后所剩余的15.39 kw合成氣儲存在合成 氣儲罐。根據(jù)能量梯級利用原則，內(nèi)燃機(jī)排煙首先通過導(dǎo)熱油煙氣換熱器將17.64 kw 高溫余熱以導(dǎo)熱油顯熱的形式蓄存，然后通過雙效澳化鋰吸收式制冷機(jī)輸出23.86 kw 的冷負(fù)荷，最后通入甲醇預(yù)熱單元。設(shè)計(jì)工況下系統(tǒng)一次能源利用率為78.36%,系統(tǒng) 發(fā)電效率為34.04%,太陽能凈發(fā)電效率為21.07%o為了加深對系統(tǒng)性能的分析，探求系統(tǒng)性能提升的潛力所在。從能質(zhì)的角度對系統(tǒng) 進(jìn)行了不可逆

15、性分析，結(jié)果如表3所示。表3系統(tǒng)煙平衡表table 3 exergy analysis of the proposed system on the design conditionflll/kw比例/%輸入總炯299.33100.00甲醇276.0892.23太陽能23.257.77總煙損162.8454.40屮醇預(yù)熱2.640.88太陽能吸收/反應(yīng)器12.264.09內(nèi)燃機(jī)126.2842.19導(dǎo)熱汕蓄能單元2.200.74缸套水供熱7.852.62吸收式制冷7.442.49其他4.171.39輸出總炯136.5845.63電炯100.0033.41冷炯1.530.51供熱煙12.314.1

16、1蓄熱炯8.132.72化學(xué)炯14.614.88煙效率45.63從表3屮得出，系統(tǒng)設(shè)計(jì)工況下炯效率為45.63%,由于合成氣燃燒過程中燃料化 學(xué)能向物理能的轉(zhuǎn)化存在較大的不可逆損失，導(dǎo)致內(nèi)燃機(jī)發(fā)蘭的炯損失最大，占輸入總 炯的42.19%。設(shè)計(jì)工況下太陽能聚光集熱系統(tǒng)集熱效率為0.65,使得太陽能吸收/反應(yīng) 器炯損失較大，占系統(tǒng)總輸入煙的4.09%o此外，內(nèi)燃機(jī)缸套水供熱及吸收式制冷機(jī)也 存在較大的畑損失。系統(tǒng)炯損失較大的地方也是系統(tǒng)改進(jìn)屮具有潛力的地方，針對系統(tǒng)中內(nèi)燃機(jī)、太陽 能吸收/反應(yīng)器、缸套水供熱及雙效吸收式制冷機(jī)開展進(jìn)一步的優(yōu)化有助于提升系統(tǒng)的熱 力性能。3.2系統(tǒng)變工況性能變輻照條件

17、下，通過調(diào)控化學(xué)回?zé)釂卧昂铣蓺鈨Υ鎲卧獙?shí)現(xiàn)系統(tǒng)的穩(wěn)定運(yùn)行。系 統(tǒng)太陽能凈發(fā)電效率及太陽能份額隨輻照變化關(guān)系如圖4所示。圖4變輻照下太陽能凈發(fā)電效率及太陽能份額fig.4 variations of solar-to-electric efficiency and solar share with dni太陽直射輻照強(qiáng)度從300700w/n?變化過程中，輸入系統(tǒng)的甲醇化學(xué)能基本上維 持穩(wěn)定，投入到系統(tǒng)的太陽能逐漸增大，使得系統(tǒng)太陽能份額由9.6%增大到19.0%；在太陽直射輻照強(qiáng)度從700 -1000 w/m2變化過程屮，主動儲存剩余合成氣，輸入系統(tǒng)的甲 醇燃料化學(xué)能也呈現(xiàn)增大趨勢，使得該過程

18、太陽能份額緩慢變化。由上圖知，變輻照下 系統(tǒng)具有較高的太陽能利用效率及良好的運(yùn)行穩(wěn)定性，在3001000 w/n?的直射輻照強(qiáng) 度范圍內(nèi)，系統(tǒng)太陽能凈發(fā)電效率維持在20.1%21.1%的變化范圍內(nèi)，針對低輻照太陽 能仍具有較高的利用效率。3.3全年典型日系統(tǒng)性能分析太陽輻照隨季節(jié)性變化較為明顯，選取全年典型口對所提出的系統(tǒng)進(jìn)行變輻照熱力 性能分析，得出化學(xué)冋熱單元熱負(fù)荷、內(nèi)燃機(jī)排煙儲熱速率與系統(tǒng)吸收的太陽能之間的 特性關(guān)系，以及闡述太陽能吸收/反應(yīng)器、固定床反應(yīng)器與儲能單元之間的耦合規(guī)律c50 _-_i_._i_-_i_-_i_-_i_-(a存分5040鄉(xiāng)30°201000時(shí)間/h5

19、0401004812162024時(shí)間/h圖5典型ii投入系統(tǒng)太陽能、化學(xué)冋熱單元熱負(fù)荷及儲熱速率實(shí)時(shí)關(guān)系fig,5 relationship among solar energy input, chemical recuperation and thermal storage圖5中qs。、與qs-th分別為投入系統(tǒng)的太陽能、化學(xué)回?zé)釂卧獰嶝?fù)荷及儲熱速 率。在內(nèi)燃機(jī)設(shè)備滿負(fù)荷運(yùn)行階段，內(nèi)燃機(jī)排煙儲熱速率恒定。投入系統(tǒng)太陽能為零時(shí)， 化學(xué)回?zé)釂卧?dú)立運(yùn)行，其熱負(fù)荷最大；隨著投入系統(tǒng)太陽能的逐漸增大，化學(xué)回?zé)釂?元熱負(fù)荷不斷減小。4242016/h12何 時(shí)()0005(x5(005(3 2 2 1

20、 i4812162024時(shí)間/h8 12 16 20 時(shí)何/h24k)ok)ok) 0<5(m5(x 3 2 2 i i g 鄉(xiāng)jtio圖6典型日太陽能熱化學(xué)、化學(xué)冋熱為合成氣存儲化學(xué)能實(shí)時(shí)關(guān)系fig.6 variations of system energy flow圖6小qs°l_che、qre_che、qs_che與"net分別為太陽能熱化學(xué)消耗甲醇對應(yīng)的化學(xué)能、 化學(xué)回?zé)崴募状嫉幕瘜W(xué)能、儲存合成氣的化學(xué)能以及系統(tǒng)發(fā)電功率。通過太陽能吸 收/反應(yīng)器、化學(xué)回?zé)釂卧皟δ軉卧g耦合運(yùn)行，維持內(nèi)燃機(jī)發(fā)電設(shè)備滿負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn) 轉(zhuǎn)。隨著輻照的增大，太陽能熱化學(xué)消耗的甲醇

21、量逐漸增大，并在輻照充足時(shí)，將剩余 合成氣進(jìn)行儲存。m oe-h圖7典型h系統(tǒng)冷、熱、電輸出量（a）與熱力性能柱狀圖（b）fig.7 daily average system perlbnnances on lour typical days圖7所示將四季典型fl系統(tǒng)的冷、熱、電（c、q、w）輸出總量以及系統(tǒng)日均發(fā)電 效率5elec）、太陽能凈發(fā)電效率（sol-elec）'太陽能份額（倫。1）及運(yùn)行時(shí)長（皿） 通過柱狀圖線進(jìn)行對比分析。由于夏至日太陽輻照良好，且聚光集熱系統(tǒng)余弦損失較小, 使得夏至日連續(xù)運(yùn)行24h,發(fā)電總量達(dá)到8.64 gj,系統(tǒng)發(fā)電效率為35.7%,太陽能凈發(fā)電效率為

22、21.6%0系統(tǒng)在低輻照、低氣溫及余弦損失較大的冬至日對以實(shí)現(xiàn)連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)9.0 h, fl發(fā)電總量可達(dá)3.25 gj,系統(tǒng)發(fā)電效率為33.4%,太陽能凈發(fā)電效率12.8%,太陽 能份額達(dá)15.9%。上述分析可知，全年典型tl下系統(tǒng)運(yùn)行性能良好。內(nèi)燃機(jī)煙氣余熱儲能、化學(xué)回?zé)?單元的引入，延長了系統(tǒng)連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間，提升了系統(tǒng)的能源利用率以及太陽能凈發(fā)電效 率。4結(jié)論為提升太陽能發(fā)電系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定性、加強(qiáng)動力系統(tǒng)余熱回收利用，提出了一種基于 甲醇分解的太陽能熱化學(xué)與化學(xué)回?zé)崧?lián)合的冷熱電聯(lián)產(chǎn)系統(tǒng)，并對系統(tǒng)在設(shè)計(jì)工況及變 工況下進(jìn)行熱力學(xué)性能分析。主要結(jié)論如下：(1) 利用200300°c的屮低溫太

23、陽熱能以及儲存的內(nèi)燃機(jī)煙氣余熱驅(qū)動甲醇分解 產(chǎn)生合成氣，一方面在甲醇分解過程屮甲醇燃料品位的降低減小了動力系統(tǒng)燃燒過程屮 畑損失，另一方血中低溫?zé)岬礁咂肺蝗剂匣瘜W(xué)能的轉(zhuǎn)化提升了中低溫太陽能熱及煙氣余 熱的作功能力；(2) 系統(tǒng)在設(shè)計(jì)工況下一次能源利用率為78.36%,發(fā)電效率為34.04%,太陽能凈 發(fā)電效率為21.07%,炯效率為45.63%o在3001000w/n?的直射輻照強(qiáng)度范i韋i內(nèi)，系 統(tǒng)太陽能凈發(fā)電效率維持在19.3%21.1%的范圍內(nèi)。通過化學(xué)冋熱系統(tǒng)與太陽能熱化學(xué) 系統(tǒng)的集成，提升了系統(tǒng)太陽能凈發(fā)電效率以及變輻照下的運(yùn)行穩(wěn)定性，提高了低輻照 太陽能的利用效率；(3) 全年典型

24、日下系統(tǒng)動力設(shè)備滿負(fù)荷運(yùn)轉(zhuǎn)，穩(wěn)定輸出電、熱和冷，在夏至日系 統(tǒng)連續(xù)運(yùn)行長達(dá)24h, fl均太陽能凈發(fā)電效率為21.6%；在冬至日系統(tǒng)連續(xù)運(yùn)行長達(dá)9.0 h,日均太陽能凈發(fā)電效率為12.8%,太陽能占能量總輸入的15.9%。系統(tǒng)具有連續(xù)運(yùn)行 吋間長、太陽能凈發(fā)電效率高及節(jié)能性能突出等優(yōu)點(diǎn)。參考文獻(xiàn)fl behar o, khellaf a, mohammedi k. a review of studies on central receiver solar thermal powerplantsj. renewable and sustainable energy reviews, 2013,

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