人貨電梯基礎加固接料平臺及外防護搭設方案

1、1 編制說明11.1編制依據11.2編制人員11.2本施工方案發(fā)放范圍12 工程概況13 施工部署與設計13.1施工電梯定位23.2基礎加固23.3人貨電梯接料平臺搭設44 腳手架的搭設134.1立桿134.2大橫桿134.3 小橫桿144.4腳手板144.5 連墻件144.6 防護145 腳手架搭設的注意事項146 拆除施工工藝157腳手架使用注意事項158 計算書16491 編制說明1.1編制依據1、建筑結構荷載規(guī)范（GB 50009-2012）2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ 130-2011）3、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ 80-1991）4、鋼結構設計規(guī)范（

2、GB 50017-2003）5、SCD200/200施工升降機使用說明書6、新光三越百貨溫江商業(yè)大樓興建工程建筑、結構施工圖紙及變更。7、本公司的類似施工經驗。1.2編制人員田力耕 萬雷 孫鵬1.2本施工方案發(fā)放范圍分公司：工程部、技術部、商務部項目部：工程部、技術部、質量部、安全部、機電部、合約部、物資部、生產經理、技術經理 2 工程概況新光三越百貨溫江商業(yè)大樓興建工程項目C1區(qū)塔樓高度99.750米，南側和東側側為地下室頂板，西側和北側與裙樓相連，外架采用爬架，樓層層高如下表： 表1 樓層層高樓層層高(m)1F62F-6F57F5.38F-18F419F-20F4.2521F-22F5屋面

3、層4.253 施工部署與設計3.1施工電梯定位根據現場實際情況，塔樓南側配備1臺SC200/200TD型施工電梯，施工電梯基礎直接采用錨栓固定在地下室頂板上。由于各樓層梁板懸挑伸出長度不一致，依據梁板懸挑升出來最遠處距施工電梯吊籠0.25m布設人貨電梯，人貨電梯具體布設位置見下圖：圖1 施工電梯布置位置3.2基礎加固由于頂板設計荷載不能滿足施工電梯基礎承受的荷載，在施工電梯基礎54004800范圍內基礎底部的結構梁板下設置腳手架回頂，保證施工電梯基座的穩(wěn)固?；潭A埋位置及頂板加固區(qū)域見下圖：圖2 基座預埋位置及頂板加固區(qū)域地下室頂板加固5400×4800范圍內采用鋼管加頂托形成加

4、固體系，立桿間距為800mm，掃地桿距地200，雙向全數連通設置，在導軌正下面的立桿加密，間距為400×400，四面剪刀撐連通設置。腳手架具體回頂搭設詳見下圖：圖3 東立面架管回頂布設圖4 南立面架管回頂布設3.3人貨電梯接料平臺搭設由于樓層梁板懸挑不一致，施工電梯的電梯籠與結構邊的距離如下表：樓層電梯籠到結構邊距離(mm)2F18003F3004F18005F-20F75021F-屋面層 250本工程1-6層采用落地式腳手架接料平臺，7層至屋面采用懸挑式腳手架接料平臺，分別在7層、11層、16層、20層預埋工字鋼設懸挑架。3.3.1落地式腳手架接料平臺本工程1-6層采用落地式腳手架

5、接料平臺，最外排采用雙立桿，腳手架選用48×3.0規(guī)格鋼管，直角扣件，旋轉扣件，對接扣件進行連接，立桿縱向間距、排距，橫桿步距詳見詳圖。最外側橫桿距人貨電梯內籠邊0.1m，連墻件每層樓每跨設置，采用3.0厚鋼管預埋至結構中，埋入深度為300mm,外露長度為300mm。接料平臺橫向滿鋪木方并固定，上面再鋪設模板，接料平臺兩側設15cm高踢腳擋板，防護門采用公司統一調準樣式，設置在最外排立桿位置，除防護門位置，腳手架三面采用安全網密封。圖5 1F-3F落地架接料平臺搭設立面詳圖圖6 4F-6F落地架接料平臺搭設立面詳圖圖7 落地腳手架接料平臺平面布置圖圖8連墻件預埋節(jié)點大樣圖9已澆筑混凝

6、土無法預埋鋼管時連墻件節(jié)點大樣3.3.2懸挑式腳手架接料平臺本工程7層到屋面采用懸挑式腳手架接料平臺，分別在7層、11層、16層、20層樓層采用16#槽鋼懸挑，并采用14號鋼絲繩反拉作安全儲備，做法同外架。平臺上滿鋪木方，平臺木方與樓層同高，圖10 挑架平面布置圖圖11 懸挑架立面布置圖圖12 固定工字的鋼預埋件詳圖圖13 拉環(huán)詳圖圖14 工字鋼懸挑梁立桿定位設置懸挑梁上設置定位點，使架體底部立桿及卸載鋼絲繩與懸挑梁連接牢靠，不得滑動或竄動，外立桿定位點離懸挑梁端部不應小于100mm。架體底部應設雙向掃地桿，掃地桿距懸挑梁頂面150200 mm錨固型鋼懸挑梁的錨固螺栓直徑不得小于16mm，用于

7、錨固的螺栓采用冷彎成型。錨固螺栓與型鋼腹板兩側間隙應用鋼楔或硬木楔楔緊。接料臺設置采用48×3鋼管兩排搭設方式，接料臺大小具體根據施工電梯使用位置搭設，除搭設工字鋼層外，每層接料臺與結構面平齊，接料臺與電梯籠正對面設置外開閉安全防護門。樓層挑架采用16#槽鋼懸挑，并采用14號鋼絲繩反拉作安全儲備，做法同外架。平臺上鋪木方，平臺鋪板與電梯吊籠間的水平距離為10mm。電梯防護門采用我公司特制防護門，固定在最外側立桿上。4 腳手架的搭設4.1立桿 落地架最外排采用雙立桿，其余全部采用單立桿，立桿的縱距、步距、排拒詳見立面圖和接料平臺平面布置圖，立桿長為4m和6m（將接頭錯開），以后均用6m

8、桿。采用對接扣件連接立桿接頭，兩個相鄰立桿接頭不能設在同步同跨內；各接頭中心距主節(jié)點500mm。最高處立桿頂端高出頂層操作層至少1.5m。4.2大橫桿 大橫桿長度為4.8m，與立桿交接處用直角扣件連接，不得遺漏，大橫桿間距如圖示布設。為了方便接料平臺的鋪設，在各樓層的操作層每排還應增設大橫桿，每跨增設一根1根小橫桿。4.3 小橫桿 貼近立桿布置，用直角扣件扣緊掛于大橫桿之上，在任何情況下不得拆除作為基本構架結構桿件的小橫桿。每一立桿與大橫桿相交處都必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點不大于150mm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離10cm，與人貨電梯外側對齊。4.

9、4腳手板作業(yè)層滿鋪木方，木方兩端與鋼管綁扎牢固，木方高度平結構面，木方上端再鋪一層模板，通道兩側鋪20cm高擋腳板。 為確保施工的安全，作業(yè)層的下方還應加設一道水平大眼網。4.5 連墻件 連墻件的設置采取在架體的兩側立桿上用小橫桿設置連墻，每層每跨設置，樓板上預埋管做連墻件，如圖8所示，由于2-6層未預埋連墻件，采用圖9所示，架管與鐵板焊接，用膨脹螺栓錨入結構中。4.6 防護 作業(yè)層腳手架立桿須高于平臺至少1.5m，并于平臺上0.4m 、0.8m和1.2m 處設三道水平防護欄桿。底部側面設20cm 高的擋腳板。接料平臺的兩側須掛設密目安全網，密目安全網采用網繩綁扎在立桿內側。5 腳手架搭設的注

10、意事項1、搭設之前對進場的腳手架鋼管、配件進行嚴格的檢查，禁止使用規(guī)格和質量不合格的鋼管配件。2、 腳手架搭設必須統一交底后作業(yè)，必須統一指揮，嚴格按搭設程序進行。3、連墻件等整體連接桿件隨搭設的架子及時設置。4、接料平臺上面木方須鋪平、鋪穩(wěn)，并用8#鉛絲綁扎固定,下兜大眼網。 5、設置連墻桿時，掌握其松緊程度，避免引起桿件的顯著變形。6、工人在架上進行搭設作業(yè)時，作業(yè)面上需鋪設臨時木跳板并固定，工人必須戴好安全帽和佩掛安全帶，不得單人進行較重桿件和易失衡、脫手、碰接、滑跌等不安全作業(yè)。7、在搭設過程不得隨意改變構桿設計、減少配件設置和對立桿、縱距作100mm的尺寸放大，確實需要調整和改變尺寸

11、，應提交審核單位的技術主管人員協商解決。8、扣件一定要擰緊，擰緊力矩符合規(guī)范要求，嚴禁松擰或漏擰， 腳手架搭設后應及時逐一對扣件進行檢查。6 拆除施工工藝1、拆除作業(yè)應按確定的程序進行拆除：安全網擋腳板及木跳板防護欄桿小橫桿大橫桿立桿。2、不準分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。3、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿，應先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。4、所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。5、拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應加設

12、臨時支撐防止變形，拆除各標準節(jié)時，應防止失穩(wěn)。6、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應先在適當位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。7、拆除前應檢查架子上的材料,雜物是否清理干凈,拆下的材料轉到上面樓層,嚴禁從高空拋擲。下面樓層一定要搭設水平安全網，搭、拆架子均應劃出安全區(qū)，設置警戒標志并用尼龍繩圍攔，在地面安排專人負責警戒。7腳手架使用注意事項1、腳手架必須經過安全員驗收合格后方可使用，作業(yè)人員必須認真戴好安全帽、系好安全帶。2、腳手架上只允許人員及運輸工具通過，嚴禁堆放施工材料或其他重大荷載；等待施工電梯時，也應盡量避免在腳手架平臺上站太多人，不得超過施工電梯額定的2t的載荷，安全防護門

13、嚴禁隨意打開，只有施工電梯到達該樓層時，才能打開安全防護門。3、在架子的使用過程中，要做好日常的維護、保養(yǎng)工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、竹笆及安全網的使用情況，遇有問題及時解決。4、其他未盡事宜詳見施工電梯安裝方案和外架方案。8 計算書后附計算書附件一 施工升降機計算書 本計算書主要依據本工程施工圖、施工升降機說明書、施工升降機（GB/T 10054-2005），施工升降機安全規(guī)則（GB10055-2007），建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2010），混凝土結構設計規(guī)范（GB 50010-2010）、建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程（JGJ215-2010）等編制。一、

14、參數信息1.施工升降機基本參數施工升降機型號SCD200/200TD吊籠形式雙吊籠架設總高度(m)99.75標準節(jié)長度(m)1.51底籠長(m)4.5底籠寬(m)3標準節(jié)重(kg)170對重重量(kg)0單個吊籠重(kg)2200吊籠載重(kg)4000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)2002.樓板參數基礎混凝土強度等級C30樓板長(m)3.15樓板寬(m)2.5樓板厚(m)0.18梁寬(m)0.5梁高(m)0.75板中底部短向配筋HRB400 12200板邊上部短向配筋HRB400 12200板中底部長向配筋HRB400 12200板邊上部長向配筋HRB400 12200梁截面底

15、部縱筋4×HRB400 25梁中箍筋配置RRB400 10100箍筋肢數43.荷載參數：施工荷載(kN/m2)9(包括落地架荷載)二、基礎承載計算： 導軌架重（共需67節(jié)標準節(jié)，標準節(jié)重170kg）：170kg×67=11390kg， 施工升降機自重標準值：Pk=(2200×2+1480+0×2+200+11390)+4000×2)×10/1000=254.7kN； 施工升降機自重：P=(1.2×(2200×2+1480+0×2+200+11390)+1.4×4000×2)×

16、10/1000=321.64kN； 考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1 P=2.1×P=2.1×321.64=675.44kN三、地下室頂板結構驗算 驗算時不考慮地下室頂板下的鋼管的支承作用，施工升降機的全部荷載由混凝土板來承擔。根據板的邊界條件不同，選擇最不利的板進行驗算 樓板長寬比：Lx/Ly=2.5/3.15=0.791、荷載計算 樓板均布荷載：q=675.44/(4.5×3)=50.03kN/m22、混凝土頂板配筋驗算 依據建筑施工手冊（第四版）： Mxmax=0.036×50.03×2.52=11.26kN

17、3;m Mymax=0.0202×50.03×2.52=6.32kN·m M0x=-0.089×50.03×2.52=-27.83kN·m M0y=-0.075×50.03×2.52=-23.45kN·m 混凝土的泊桑比為=1/6，修正后求出配筋。 板中底部長向配筋： Mx=Mxmax+Mymax=11.26+6.32/6=12.31kN·m s=|M|/(1fcbh02)=12.31×106/(1.00×14.30×2.50×103×155.0

18、02)=0.014； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.014)0.5=0.014； s=1-/2=1-0.014/2=0.993； As=|M|/(sfyh0)=12.31×106/(0.993×360.00×155.00)=222.22mm2。 實際配筋：678.58 mm2 > 222.22 mm2 板中底部長向配筋滿足要求。 板中底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=6.32+11.26/6=8.19kN·m s=|M|/(1fcbh02)=8.19×106/(1.00×14.30

19、×3.15×103×155.002)=0.008； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.008)0.5=0.008； s=1-/2=1-0.008/2=0.996； As=|M|/(sfyh0)=8.19×106/(0.996×360.00×155.00)=147.39mm2。 實際配筋：678.58 mm2 > 147.39 mm2 板中底部短向配筋滿足要求。 板邊上部長向配筋： M0x=M0xmax+M0ymax=(-27.83)+-23.45/6=-31.74kN·m s=|M|/(

20、1fcbh02)=31.74×106/(1.00×14.30×2.50×103×155.002)=0.037； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.037)0.5=0.038； s=1-/2=1-0.038/2=0.981； As=|M|/(sfyh0)=31.74×106/(0.981×360.00×155.00)=579.73mm2。 實際配筋：678.58 mm2 > 579.73 mm2 板邊上部長向配筋滿足要求。 板邊上部短向配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=

21、(-23.45)+-27.83/6=-28.09kN·m s=|M|/(1fcbh02)=28.09×106/(1.00×14.30×3.15×103×155.002)=0.026； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.026)0.5=0.026； s=1-/2=1-0.026/2=0.987； As=|M|/(sfyh0)=28.09×106/(0.987×360.00×155.00)=510.14mm2。 實際配筋：678.58 mm2 > 510.14 mm2 板

22、邊上部短向配筋滿足要求。3、混凝土頂板撓度驗算 板剛度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3×104×1803/(12×(1-(1/6)2)=1.5×1010 q=50.03kN/m2=0.05N/mm2 L=2500mm 板最大撓度：fmax=maxql4/Bc=0.00316×0.05×25004/(1.5×1010)=0.41mm fmax/L=0.41/2500=1/6070.57<1/250 板配筋和撓度變形完全滿足支承施工升降機荷重要求。4、混凝土梁配筋驗算 由于施工升降機自重主要通過中央立柱傳遞給大梁，所以

23、可以看作一個集中荷載。 樓板自重傳來荷載 0.18×2.5×25=11.25kN/m 梁自重 0.75×0.5×25=9.38kN/m 靜載 11.25+9.38=20.62kN/m 活載 9×3.15=28.35kN/m 作用于梁上的均布荷載：q=20.62×1.2+28.35×1.4=64.44kN/m 作用于梁上的集中荷載：p=254.7×1.2/2=152.82kN M=ql2/12+pl/4=64.44×3.152/12+152.82×3.15/4=173.63kN·m 梁截

24、面積：b×h=0.5×0.75=0.38m2 h0=h-25=750-25=725mm s=|M|/(1fcbh02)=173.63×106/(1.00×14.30×0.50×103×725.002)=0.046； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.046)0.5=0.047； s=1-/2=1-0.047/2=0.976； As=|M|/(sfyh0)=173.63×106/(0.976×360.00×725.00)=681.37mm2。 實際配筋：1963.5

25、 mm2 > 681.37 mm2； 梁截面底部縱筋滿足要求！5、混凝土梁抗剪驗算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=152.82/2+64.44×3.15/2=177.9kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)×s/n=(177.9×103-0.7×1.43×500×725)/(1.25×360×725)×100/4=-14.17mm2； 梁箍筋滿足要求！四、梁板下鋼管結構驗算：支撐類型扣件式鋼管支撐架支撐高度h0(m)2.74支撐鋼管類型48×3立桿縱向間

26、距l(xiāng)a(m)0.7立桿縱向間距l(xiāng)b(m)0.5立桿水平桿步距h(m)，頂部段、非頂部段0.3、1.1剪刀撐設置類型普通型頂部立桿計算長度系數12.5非頂部立桿計算長度系數22.1可調托座承載力容許值N（kN）30立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面面積A(mm2)424 設梁板下48×3mm鋼管0.7m×0.5m 支承上部施工升降機荷重，混凝土結構自重由結構自身承擔，則： N=(NGK+1.4×NQK)×la×lb=（50.033+1.4×

27、;9）×0.7×0.5=21.922kN 1、可調托座承載力驗算 【N】=30 N=21.922kN 滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 1×2.5×（0.3+2×0.2）/0.0159 =110.063 210 滿足要求！ 非頂部立桿段：=l0/i=k2h/i= 1×2.1×1.1/0.0159 =145.283 210 滿足要求！ 頂部立桿段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.155×2.5×（0.3+2×0.2）/0.0159 =127.

28、123 非頂部立桿段：2=l0/i=k2h/i= 1.155×2.1×1.1/0.0159 =167.802 取=167.802 ，查規(guī)范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.253 f N/(A)= 21922/（0.253×424）=204.359N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！ 梁板下的鋼管結構滿足要求！ 配筋如下圖所示：配筋示意圖附件二 鋼管落地腳手架計算書一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48×3腳手架搭設高度H(m)31.55腳手架沿縱向搭設長度L(m)4.32立桿步距h(m)1.5立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)

29、1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.6內立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法按雙立桿受力設計雙立桿計算高度H1(m)31雙立桿受力不均勻系數KS0.6二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式3步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式3步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式5跨1設結構腳手架作業(yè)層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)7.8地區(qū)四川成都市安全網設置半封閉基本風壓0(kN/m2)0.

30、2風荷載體型系數s1.25風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性)1.2，0.9，0.74風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性)0.3，0.23，0.19 計算簡圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態(tài) q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(

31、n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.6/(2+1)+1.4×7.8×0.6/(2+1)=2.31kN/m 正常使用極限狀態(tài) q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.6/(2+1)+7.8×0.6/(2+1)=1.66kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.1×2.31×1.52=0.52kN·m =Mmax/W=0.52×106/4490=115.66N/mm2f=20

32、5N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.66×15004/(100×206000×107800)=2.567mm max2.567mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=1.1qla=1.1×2.31×1.5=3.81kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax'=1.1q'la=1.1×1.66×1.5=2.74kN四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態(tài) 由上

33、節(jié)可知F1=Rmax=3.81kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1'=Rmax'=2.74kN q'=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.76×106/4490=168.41N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max0.942mmminlb/150，10min600/150，104mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=3.82kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接

34、方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.85 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=3.81/2=1.9kNRc=0.85×8=6.8kN 橫向水平桿：Rmax=3.82kNRc=0.85×8=6.8kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H31.55雙立桿計算高度H131腳手架鋼管類型48×3每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.129 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×2/2×0.033/

35、1.5)×(31.55-31)=0.09kN 單內立桿：NG1k=0.09kN 雙外立桿：NG1k=(gk+0.033+la×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.5×2/2×0.033/1.5)×31=6.06kN 雙內立桿：NGS1k=6.06kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/3/2=(31.55-31)/1.5+1)×1.5×0.6×0.35

36、5;1/3/2=0.07kN 單內立桿：NG2k1=0.07kN 雙外立桿：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/3/2=31/1.5×1.5×0.6×0.35×1/3/2=1.08kN 雙內立桿：NGS2k1=1.08kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/3=(31.55-31)/1.5+1)×1.5×0.17×1/3=0.12kN 雙外立桿：NGS2k2=H1/h

37、15;la×Gkdb×1/3=31/1.5×1.5×0.17×1/3=1.76kN 4、圍護材料的自重標準值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(31.55-31)=0.01kN 雙外立桿：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×31=0.46kN 構配件自重標準值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.07+0.12+0.01=0.2kN 單內立桿：NG2k=NG2k1=

38、0.07kN 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.08+1.76+0.46=3.31kN 雙內立桿：NGS2k=NGS2k1=1.08kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.6×(1×7.8)/2=3.51kN 內立桿：NQ1k=3.51kN 組合風荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(0.09+0.2)+ 0.9×1.4

39、5;3.51=4.77kN 單內立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(0.09+0.07)+ 0.9×1.4×3.51=4.62kN 雙外立桿：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.06+3.31)+ 0.9×1.4×3.51=15.67kN 雙內立桿：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.06+1.08

40、)+ 0.9×1.4×3.51=13kN七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數1鋼絲繩安全系數k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數量n5吊環(huán)設置共用卸荷系數Kf0.01上部增加荷載高度(m)6腳手架卸荷次數N1 第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高hj(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)12731.55320011003鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環(huán)作法(共用) 第1次卸荷驗算 1=arctan(ls/Hs)=arct

41、an(3000/200)=86.19° 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86° 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數KX取1.5 P1=Kf×KX×N×(hx(n+1)-H1)/(H-H1)+ NS×(H1-hxn)/H1×HL/la=0.01×1.5×4.62×(31.55-31)/(31.55-31)+13×(31-27)/31×3/1.5=0.19kN P2=Kf×KX×N×(hx(n+1)-H1)/(H-H

42、1)+ NS×(H1-hxn)/H1×HL/la=0.01×1.5×4.77×(31.55-31)/(31.55-31)+15.67×(31-27)/31×3/1.5=0.2kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sin1=0.19/sin86.19°=0.19kN T2=P2/sin2=0.2/sin69.86°=0.22kN 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=0.22kN 繩夾數量：n=1.667Fg/(2T)=1.667×0.22/(2×15.19)=1個n=5個 滿足要

43、求！ Pg=k×Fg/=9×0.22/1=1.95kN 鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(1.95/0.5)1/2=1.98mm 吊環(huán)最小直徑dmin=(4A/)1/2=(4×Fg/(f)1/2=4×0.22×103/(65)1/2=3mm 注：f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規(guī)范9.7.6 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于65N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑1.98mm，必須拉緊至0.22kN，吊環(huán)最小直徑為3mm。八、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架搭設高度H31.55雙立桿計算高度H131雙立桿受力不均勻系數KS0.

44、6立桿計算長度系數1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細比驗算 立桿計算長度l0=Kh=1×1.5×1.5=2.25m 長細比=l0/i=2.25×103/15.9=141.51210 軸心受壓構件的穩(wěn)定系數計算： 立桿計算長度l0=kh=1.155×1.5×1.5=2.6m 長細比=l0/i=2.6×103/15.9=163.44 查規(guī)范表A得，=0.265 滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗算 不

45、組合風荷載作用 單立桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)=(1.2×(0.09+0.2)+1.4×3.51)=5.26kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=max1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(hx頂-hx1)+H1-hx頂)/H1+N×(hx頂+6-H1)/(H-H1)，1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(H1-hx1)/H1+(1-Kf)×N=max1.2×(6.06+3.

46、31)×(27+(1-0.01)×(27-27)+31-27)/31+5.26×(27+6-31)/(31.55-31)，1.2×(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(31-27)/31+(1-0.01)×5.26=30.36kN =N/(A)=5256.52/(0.265×424)=46.78N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ =KSNS/(A)=0.6×30358.93/(0.265×424)=162.12N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風荷載作用 單立

47、桿的軸心壓力設計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)=(1.2×(0.09+0.2)+0.9×1.4×3.51)=4.77kN 雙立桿的軸心壓力設計值NS=max1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(hx頂-hx1)+H1-hx頂)/H1+N×(hx頂+6-H1)/(H-H1)，1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(H1-hx1)/H1+(1-Kf)×N=max1.2×

48、(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(27-27)+31-27)/31+4.77×(27+6-31)/(31.55-31)，1.2×(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(31-27)/31+(1-0.01)×4.77=28.57kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.52/10=0.1kN·m =N/(A)+ Mw/W=4765.12/(0.

49、265×424)+96414.04/4490=63.88N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.19×1.5×1.52/10=0.08kN·m =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6×(28572.02/(0.265×424)+78923/4490)=163.12N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架

50、平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數0.85 Nlw=1.4×k×2×h×2×la=1.4×0.3×2×1.5×2×1.5=3.8kN 長細比=l0/i=600/158=3.8，查規(guī)范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(3.8+3)×103/(0.99×489)=14.01N/

51、mm20.85 ×f=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=3.8+3=6.8kN0.85×12=10.2kN 滿足要求！附件三 施工電梯懸挑接料平臺計算書架體驗算一、腳手架參數腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48×3腳手架搭設高度H(m)20腳手架沿縱向搭設長度L(m)4.31立桿步距h(m)1.5立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.4立桿橫距l(xiāng)b(m)0.5橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.1內立桿離建筑物距離a(m)0.1雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型木腳手板腳手板自

52、重標準值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設方式3步1設密目式安全立網自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標準值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設方式3步1設每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設結構腳手架作業(yè)層數njj1結構腳手架荷載標準值Gkjj(kN/m2)10地區(qū)四川成都市安全網設置全封閉基本風壓0(kN/m2)0.2風荷載體型系數s1.13風壓高度變化系數z(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1.25，1.03風荷載標準值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.28，0.23 計算簡圖：立面圖側面圖三、橫向

53、水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數n2橫桿抗彎強度設計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態(tài) q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1)+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.4/(2+1)+1.4×10×1.4/(2+1)=6.77kN/m 正常使用極限狀態(tài) q'=(0.033+Gkjb×

54、;la/(n+1)+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.4/(2+1)+10×1.4/(2+1)=4.86kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max6.77×0.52/8，6.77×0.12/2=0.21kN·m =Mmax/W=0.21×106/4490=47.11N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)=max5×4.86×5004/(38

55、4×206000×107800)，4.86×1004/(8×206000×107800)=0.178mm max0.178mmminlb/150，10min500/150，103.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=6.77×(0.5+0.1)2/(2×0.5)=2.44kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=4.86×(0.5+0.1)2/(2×0.5)=1.75kN四、縱向水平桿驗算 承載能力

56、極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1=Rmax=2.44kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1'=Rmax'=1.75kN q'=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.91×106/4490=203.6N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max4.139mmminla/150，10min1400/150，109.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=5.59kN五、扣件抗滑承載

57、力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數0.9 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿：Rmax=2.44kNRc=0.9×8=7.2kN 縱向水平桿：Rmax=5.59kNRc=0.9×8=7.2kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設高度H20腳手架鋼管類型48×3每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結構自重標準值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.5+0.1)×2/2×0.033/1.5)×20=2.67kN 單內立桿：NG1k=2.67kN 2、腳手板的自重標準值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/3/2=(20/1.5+1)×1.4×(0.5+0.1)×0.35×1/3/2=0.7kN 單內立桿：NG2k1=0.7kN 3、欄桿與擋腳板自重標準值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/3=(20/1.5+1)×1.4&