人貨電梯基礎(chǔ)加固接料平臺及外防護(hù)搭設(shè)方案

1、1 編制說明11.1編制依據(jù)11.2編制人員11.2本施工方案發(fā)放范圍12 工程概況13 施工部署與設(shè)計13.1施工電梯定位23.2基礎(chǔ)加固23.3人貨電梯接料平臺搭設(shè)44 腳手架的搭設(shè)134.1立桿134.2大橫桿134.3 小橫桿144.4腳手板144.5 連墻件144.6 防護(hù)145 腳手架搭設(shè)的注意事項146 拆除施工工藝157腳手架使用注意事項158 計算書16491 編制說明1.1編制依據(jù)1、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB 50009-2012）2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 130-2011）3、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 80-1991）4、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（

2、GB 50017-2003）5、SCD200/200施工升降機使用說明書6、新光三越百貨溫江商業(yè)大樓興建工程建筑、結(jié)構(gòu)施工圖紙及變更。7、本公司的類似施工經(jīng)驗。1.2編制人員田力耕 萬雷 孫鵬1.2本施工方案發(fā)放范圍分公司：工程部、技術(shù)部、商務(wù)部項目部：工程部、技術(shù)部、質(zhì)量部、安全部、機電部、合約部、物資部、生產(chǎn)經(jīng)理、技術(shù)經(jīng)理 2 工程概況新光三越百貨溫江商業(yè)大樓興建工程項目C1區(qū)塔樓高度99.750米，南側(cè)和東側(cè)側(cè)為地下室頂板，西側(cè)和北側(cè)與裙樓相連，外架采用爬架，樓層層高如下表： 表1 樓層層高樓層層高(m)1F62F-6F57F5.38F-18F419F-20F4.2521F-22F5屋面

3、層4.253 施工部署與設(shè)計3.1施工電梯定位根據(jù)現(xiàn)場實際情況，塔樓南側(cè)配備1臺SC200/200TD型施工電梯，施工電梯基礎(chǔ)直接采用錨栓固定在地下室頂板上。由于各樓層梁板懸挑伸出長度不一致，依據(jù)梁板懸挑升出來最遠(yuǎn)處距施工電梯吊籠0.25m布設(shè)人貨電梯，人貨電梯具體布設(shè)位置見下圖：圖1 施工電梯布置位置3.2基礎(chǔ)加固由于頂板設(shè)計荷載不能滿足施工電梯基礎(chǔ)承受的荷載，在施工電梯基礎(chǔ)54004800范圍內(nèi)基礎(chǔ)底部的結(jié)構(gòu)梁板下設(shè)置腳手架回頂，保證施工電梯基座的穩(wěn)固?；潭A(yù)埋位置及頂板加固區(qū)域見下圖：圖2 基座預(yù)埋位置及頂板加固區(qū)域地下室頂板加固5400×4800范圍內(nèi)采用鋼管加頂托形成加

4、固體系，立桿間距為800mm，掃地桿距地200，雙向全數(shù)連通設(shè)置，在導(dǎo)軌正下面的立桿加密，間距為400×400，四面剪刀撐連通設(shè)置。腳手架具體回頂搭設(shè)詳見下圖：圖3 東立面架管回頂布設(shè)圖4 南立面架管回頂布設(shè)3.3人貨電梯接料平臺搭設(shè)由于樓層梁板懸挑不一致，施工電梯的電梯籠與結(jié)構(gòu)邊的距離如下表：樓層電梯籠到結(jié)構(gòu)邊距離(mm)2F18003F3004F18005F-20F75021F-屋面層 250本工程1-6層采用落地式腳手架接料平臺，7層至屋面采用懸挑式腳手架接料平臺，分別在7層、11層、16層、20層預(yù)埋工字鋼設(shè)懸挑架。3.3.1落地式腳手架接料平臺本工程1-6層采用落地式腳手架

5、接料平臺，最外排采用雙立桿，腳手架選用48×3.0規(guī)格鋼管，直角扣件，旋轉(zhuǎn)扣件，對接扣件進(jìn)行連接，立桿縱向間距、排距，橫桿步距詳見詳圖。最外側(cè)橫桿距人貨電梯內(nèi)籠邊0.1m，連墻件每層樓每跨設(shè)置，采用3.0厚鋼管預(yù)埋至結(jié)構(gòu)中，埋入深度為300mm,外露長度為300mm。接料平臺橫向滿鋪木方并固定，上面再鋪設(shè)模板，接料平臺兩側(cè)設(shè)15cm高踢腳擋板，防護(hù)門采用公司統(tǒng)一調(diào)準(zhǔn)樣式，設(shè)置在最外排立桿位置，除防護(hù)門位置，腳手架三面采用安全網(wǎng)密封。圖5 1F-3F落地架接料平臺搭設(shè)立面詳圖圖6 4F-6F落地架接料平臺搭設(shè)立面詳圖圖7 落地腳手架接料平臺平面布置圖圖8連墻件預(yù)埋節(jié)點大樣圖9已澆筑混凝

6、土無法預(yù)埋鋼管時連墻件節(jié)點大樣3.3.2懸挑式腳手架接料平臺本工程7層到屋面采用懸挑式腳手架接料平臺，分別在7層、11層、16層、20層樓層采用16#槽鋼懸挑，并采用14號鋼絲繩反拉作安全儲備，做法同外架。平臺上滿鋪木方，平臺木方與樓層同高，圖10 挑架平面布置圖圖11 懸挑架立面布置圖圖12 固定工字的鋼預(yù)埋件詳圖圖13 拉環(huán)詳圖圖14 工字鋼懸挑梁立桿定位設(shè)置懸挑梁上設(shè)置定位點，使架體底部立桿及卸載鋼絲繩與懸挑梁連接牢靠，不得滑動或竄動，外立桿定位點離懸挑梁端部不應(yīng)小于100mm。架體底部應(yīng)設(shè)雙向掃地桿，掃地桿距懸挑梁頂面150200 mm錨固型鋼懸挑梁的錨固螺栓直徑不得小于16mm，用于

7、錨固的螺栓采用冷彎成型。錨固螺栓與型鋼腹板兩側(cè)間隙應(yīng)用鋼楔或硬木楔楔緊。接料臺設(shè)置采用48×3鋼管兩排搭設(shè)方式，接料臺大小具體根據(jù)施工電梯使用位置搭設(shè)，除搭設(shè)工字鋼層外，每層接料臺與結(jié)構(gòu)面平齊，接料臺與電梯籠正對面設(shè)置外開閉安全防護(hù)門。樓層挑架采用16#槽鋼懸挑，并采用14號鋼絲繩反拉作安全儲備，做法同外架。平臺上鋪木方，平臺鋪板與電梯吊籠間的水平距離為10mm。電梯防護(hù)門采用我公司特制防護(hù)門，固定在最外側(cè)立桿上。4 腳手架的搭設(shè)4.1立桿 落地架最外排采用雙立桿，其余全部采用單立桿，立桿的縱距、步距、排拒詳見立面圖和接料平臺平面布置圖，立桿長為4m和6m（將接頭錯開），以后均用6m

8、桿。采用對接扣件連接立桿接頭，兩個相鄰立桿接頭不能設(shè)在同步同跨內(nèi)；各接頭中心距主節(jié)點500mm。最高處立桿頂端高出頂層操作層至少1.5m。4.2大橫桿 大橫桿長度為4.8m，與立桿交接處用直角扣件連接，不得遺漏，大橫桿間距如圖示布設(shè)。為了方便接料平臺的鋪設(shè)，在各樓層的操作層每排還應(yīng)增設(shè)大橫桿，每跨增設(shè)一根1根小橫桿。4.3 小橫桿 貼近立桿布置，用直角扣件扣緊掛于大橫桿之上，在任何情況下不得拆除作為基本構(gòu)架結(jié)構(gòu)桿件的小橫桿。每一立桿與大橫桿相交處都必須設(shè)置一根小橫桿，并采用直角扣件扣緊在大橫桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點不大于150mm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離10cm，與人貨電梯外側(cè)對齊。4.

9、4腳手板作業(yè)層滿鋪木方，木方兩端與鋼管綁扎牢固，木方高度平結(jié)構(gòu)面，木方上端再鋪一層模板，通道兩側(cè)鋪20cm高擋腳板。 為確保施工的安全，作業(yè)層的下方還應(yīng)加設(shè)一道水平大眼網(wǎng)。4.5 連墻件 連墻件的設(shè)置采取在架體的兩側(cè)立桿上用小橫桿設(shè)置連墻，每層每跨設(shè)置，樓板上預(yù)埋管做連墻件，如圖8所示，由于2-6層未預(yù)埋連墻件，采用圖9所示，架管與鐵板焊接，用膨脹螺栓錨入結(jié)構(gòu)中。4.6 防護(hù) 作業(yè)層腳手架立桿須高于平臺至少1.5m，并于平臺上0.4m 、0.8m和1.2m 處設(shè)三道水平防護(hù)欄桿。底部側(cè)面設(shè)20cm 高的擋腳板。接料平臺的兩側(cè)須掛設(shè)密目安全網(wǎng)，密目安全網(wǎng)采用網(wǎng)繩綁扎在立桿內(nèi)側(cè)。5 腳手架搭設(shè)的注

10、意事項1、搭設(shè)之前對進(jìn)場的腳手架鋼管、配件進(jìn)行嚴(yán)格的檢查，禁止使用規(guī)格和質(zhì)量不合格的鋼管配件。2、 腳手架搭設(shè)必須統(tǒng)一交底后作業(yè)，必須統(tǒng)一指揮，嚴(yán)格按搭設(shè)程序進(jìn)行。3、連墻件等整體連接桿件隨搭設(shè)的架子及時設(shè)置。4、接料平臺上面木方須鋪平、鋪穩(wěn)，并用8#鉛絲綁扎固定,下兜大眼網(wǎng)。 5、設(shè)置連墻桿時，掌握其松緊程度，避免引起桿件的顯著變形。6、工人在架上進(jìn)行搭設(shè)作業(yè)時，作業(yè)面上需鋪設(shè)臨時木跳板并固定，工人必須戴好安全帽和佩掛安全帶，不得單人進(jìn)行較重桿件和易失衡、脫手、碰接、滑跌等不安全作業(yè)。7、在搭設(shè)過程不得隨意改變構(gòu)桿設(shè)計、減少配件設(shè)置和對立桿、縱距作100mm的尺寸放大，確實需要調(diào)整和改變尺寸

11、，應(yīng)提交審核單位的技術(shù)主管人員協(xié)商解決。8、扣件一定要擰緊，擰緊力矩符合規(guī)范要求，嚴(yán)禁松擰或漏擰， 腳手架搭設(shè)后應(yīng)及時逐一對扣件進(jìn)行檢查。6 拆除施工工藝1、拆除作業(yè)應(yīng)按確定的程序進(jìn)行拆除：安全網(wǎng)擋腳板及木跳板防護(hù)欄桿小橫桿大橫桿立桿。2、不準(zhǔn)分立面拆除或在上下兩步同時拆除，做到一步一清，一桿一清。3、拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣件。拆除大橫桿，應(yīng)先拆中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣件。4、所有連墻桿必須隨腳手架拆除同步下降，嚴(yán)禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應(yīng)大于兩步，如高差大于兩步，應(yīng)增設(shè)連墻件加固。5、拆除后架體的穩(wěn)定性不被破壞，如附墻桿被拆除前，應(yīng)加設(shè)

12、臨時支撐防止變形，拆除各標(biāo)準(zhǔn)節(jié)時，應(yīng)防止失穩(wěn)。6、當(dāng)腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時，應(yīng)先在適當(dāng)位置搭臨時拋撐加固，后拆除連墻件。7、拆除前應(yīng)檢查架子上的材料,雜物是否清理干凈,拆下的材料轉(zhuǎn)到上面樓層,嚴(yán)禁從高空拋擲。下面樓層一定要搭設(shè)水平安全網(wǎng)，搭、拆架子均應(yīng)劃出安全區(qū)，設(shè)置警戒標(biāo)志并用尼龍繩圍攔，在地面安排專人負(fù)責(zé)警戒。7腳手架使用注意事項1、腳手架必須經(jīng)過安全員驗收合格后方可使用，作業(yè)人員必須認(rèn)真戴好安全帽、系好安全帶。2、腳手架上只允許人員及運輸工具通過，嚴(yán)禁堆放施工材料或其他重大荷載；等待施工電梯時，也應(yīng)盡量避免在腳手架平臺上站太多人，不得超過施工電梯額定的2t的載荷，安全防護(hù)門

13、嚴(yán)禁隨意打開，只有施工電梯到達(dá)該樓層時，才能打開安全防護(hù)門。3、在架子的使用過程中，要做好日常的維護(hù)、保養(yǎng)工作，派專門人員定期檢查鋼管、扣件、竹笆及安全網(wǎng)的使用情況，遇有問題及時解決。4、其他未盡事宜詳見施工電梯安裝方案和外架方案。8 計算書后附計算書附件一 施工升降機計算書 本計算書主要依據(jù)本工程施工圖、施工升降機說明書、施工升降機（GB/T 10054-2005），施工升降機安全規(guī)則（GB10055-2007），建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2010），混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB 50010-2010）、建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術(shù)規(guī)程（JGJ215-2010）等編制。一、

14、參數(shù)信息1.施工升降機基本參數(shù)施工升降機型號SCD200/200TD吊籠形式雙吊籠架設(shè)總高度(m)99.75標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度(m)1.51底籠長(m)4.5底籠寬(m)3標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重(kg)170對重重量(kg)0單個吊籠重(kg)2200吊籠載重(kg)4000外籠重(kg)1480其他配件總重量(kg)2002.樓板參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級C30樓板長(m)3.15樓板寬(m)2.5樓板厚(m)0.18梁寬(m)0.5梁高(m)0.75板中底部短向配筋HRB400 12200板邊上部短向配筋HRB400 12200板中底部長向配筋HRB400 12200板邊上部長向配筋HRB400 12200梁截面底

15、部縱筋4×HRB400 25梁中箍筋配置RRB400 10100箍筋肢數(shù)43.荷載參數(shù)：施工荷載(kN/m2)9(包括落地架荷載)二、基礎(chǔ)承載計算： 導(dǎo)軌架重（共需67節(jié)標(biāo)準(zhǔn)節(jié)，標(biāo)準(zhǔn)節(jié)重170kg）：170kg×67=11390kg， 施工升降機自重標(biāo)準(zhǔn)值：Pk=(2200×2+1480+0×2+200+11390)+4000×2)×10/1000=254.7kN； 施工升降機自重：P=(1.2×(2200×2+1480+0×2+200+11390)+1.4×4000×2)×

16、10/1000=321.64kN； 考慮動載、自重誤差及風(fēng)載對基礎(chǔ)的影響，取系數(shù)n=2.1 P=2.1×P=2.1×321.64=675.44kN三、地下室頂板結(jié)構(gòu)驗算 驗算時不考慮地下室頂板下的鋼管的支承作用，施工升降機的全部荷載由混凝土板來承擔(dān)。根據(jù)板的邊界條件不同，選擇最不利的板進(jìn)行驗算 樓板長寬比：Lx/Ly=2.5/3.15=0.791、荷載計算 樓板均布荷載：q=675.44/(4.5×3)=50.03kN/m22、混凝土頂板配筋驗算 依據(jù)建筑施工手冊（第四版）： Mxmax=0.036×50.03×2.52=11.26kN

17、3;m Mymax=0.0202×50.03×2.52=6.32kN·m M0x=-0.089×50.03×2.52=-27.83kN·m M0y=-0.075×50.03×2.52=-23.45kN·m 混凝土的泊桑比為=1/6，修正后求出配筋。 板中底部長向配筋： Mx=Mxmax+Mymax=11.26+6.32/6=12.31kN·m s=|M|/(1fcbh02)=12.31×106/(1.00×14.30×2.50×103×155.0

18、02)=0.014； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.014)0.5=0.014； s=1-/2=1-0.014/2=0.993； As=|M|/(sfyh0)=12.31×106/(0.993×360.00×155.00)=222.22mm2。 實際配筋：678.58 mm2 > 222.22 mm2 板中底部長向配筋滿足要求。 板中底部短向配筋： My=Mymax+Mxmax=6.32+11.26/6=8.19kN·m s=|M|/(1fcbh02)=8.19×106/(1.00×14.30

19、×3.15×103×155.002)=0.008； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.008)0.5=0.008； s=1-/2=1-0.008/2=0.996； As=|M|/(sfyh0)=8.19×106/(0.996×360.00×155.00)=147.39mm2。 實際配筋：678.58 mm2 > 147.39 mm2 板中底部短向配筋滿足要求。 板邊上部長向配筋： M0x=M0xmax+M0ymax=(-27.83)+-23.45/6=-31.74kN·m s=|M|/(

20、1fcbh02)=31.74×106/(1.00×14.30×2.50×103×155.002)=0.037； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.037)0.5=0.038； s=1-/2=1-0.038/2=0.981； As=|M|/(sfyh0)=31.74×106/(0.981×360.00×155.00)=579.73mm2。 實際配筋：678.58 mm2 > 579.73 mm2 板邊上部長向配筋滿足要求。 板邊上部短向配筋： M0y=M0ymax+M0xmax=

21、(-23.45)+-27.83/6=-28.09kN·m s=|M|/(1fcbh02)=28.09×106/(1.00×14.30×3.15×103×155.002)=0.026； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.026)0.5=0.026； s=1-/2=1-0.026/2=0.987； As=|M|/(sfyh0)=28.09×106/(0.987×360.00×155.00)=510.14mm2。 實際配筋：678.58 mm2 > 510.14 mm2 板

22、邊上部短向配筋滿足要求。3、混凝土頂板撓度驗算 板剛度：Bc=Eh3/(12(1-2)=3×104×1803/(12×(1-(1/6)2)=1.5×1010 q=50.03kN/m2=0.05N/mm2 L=2500mm 板最大撓度：fmax=maxql4/Bc=0.00316×0.05×25004/(1.5×1010)=0.41mm fmax/L=0.41/2500=1/6070.57<1/250 板配筋和撓度變形完全滿足支承施工升降機荷重要求。4、混凝土梁配筋驗算 由于施工升降機自重主要通過中央立柱傳遞給大梁，所以

23、可以看作一個集中荷載。 樓板自重傳來荷載 0.18×2.5×25=11.25kN/m 梁自重 0.75×0.5×25=9.38kN/m 靜載 11.25+9.38=20.62kN/m 活載 9×3.15=28.35kN/m 作用于梁上的均布荷載：q=20.62×1.2+28.35×1.4=64.44kN/m 作用于梁上的集中荷載：p=254.7×1.2/2=152.82kN M=ql2/12+pl/4=64.44×3.152/12+152.82×3.15/4=173.63kN·m 梁截

24、面積：b×h=0.5×0.75=0.38m2 h0=h-25=750-25=725mm s=|M|/(1fcbh02)=173.63×106/(1.00×14.30×0.50×103×725.002)=0.046； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.046)0.5=0.047； s=1-/2=1-0.047/2=0.976； As=|M|/(sfyh0)=173.63×106/(0.976×360.00×725.00)=681.37mm2。 實際配筋：1963.5

25、 mm2 > 681.37 mm2； 梁截面底部縱筋滿足要求！5、混凝土梁抗剪驗算 梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=152.82/2+64.44×3.15/2=177.9kN； Asv1=(Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0)×s/n=(177.9×103-0.7×1.43×500×725)/(1.25×360×725)×100/4=-14.17mm2； 梁箍筋滿足要求！四、梁板下鋼管結(jié)構(gòu)驗算：支撐類型扣件式鋼管支撐架支撐高度h0(m)2.74支撐鋼管類型48×3立桿縱向間

26、距l(xiāng)a(m)0.7立桿縱向間距l(xiāng)b(m)0.5立桿水平桿步距h(m)，頂部段、非頂部段0.3、1.1剪刀撐設(shè)置類型普通型頂部立桿計算長度系數(shù)12.5非頂部立桿計算長度系數(shù)22.1可調(diào)托座承載力容許值N（kN）30立桿抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面面積A(mm2)424 設(shè)梁板下48×3mm鋼管0.7m×0.5m 支承上部施工升降機荷重，混凝土結(jié)構(gòu)自重由結(jié)構(gòu)自身承擔(dān)，則： N=(NGK+1.4×NQK)×la×lb=（50.033+1.4×

27、;9）×0.7×0.5=21.922kN 1、可調(diào)托座承載力驗算 【N】=30 N=21.922kN 滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 1×2.5×（0.3+2×0.2）/0.0159 =110.063 210 滿足要求！ 非頂部立桿段：=l0/i=k2h/i= 1×2.1×1.1/0.0159 =145.283 210 滿足要求！ 頂部立桿段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.155×2.5×（0.3+2×0.2）/0.0159 =127.

28、123 非頂部立桿段：2=l0/i=k2h/i= 1.155×2.1×1.1/0.0159 =167.802 取=167.802 ，查規(guī)范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.253 f N/(A)= 21922/（0.253×424）=204.359N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！ 梁板下的鋼管結(jié)構(gòu)滿足要求！ 配筋如下圖所示：配筋示意圖附件二 鋼管落地腳手架計算書一、腳手架參數(shù)腳手架搭設(shè)方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48×3腳手架搭設(shè)高度H(m)31.55腳手架沿縱向搭設(shè)長度L(m)4.32立桿步距h(m)1.5立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)

29、1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.6內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)0.3雙立桿計算方法按雙立桿受力設(shè)計雙立桿計算高度H1(m)31雙立桿受力不均勻系數(shù)KS0.6二、荷載設(shè)計腳手板類型木腳手板腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設(shè)方式3步1設(shè)密目式安全立網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設(shè)方式3步1設(shè)每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m)0.129橫向斜撐布置方式5跨1設(shè)結(jié)構(gòu)腳手架作業(yè)層數(shù)njj1結(jié)構(gòu)腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkjj(kN/m2)7.8地區(qū)四川成都市安全網(wǎng)設(shè)置半封閉基本風(fēng)壓0(kN/m2)0.

30、2風(fēng)荷載體型系數(shù)s1.25風(fēng)壓高度變化系數(shù)z(連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性)1.2，0.9，0.74風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k(kN/m2)(連墻件、單立桿、雙立桿穩(wěn)定性)0.3，0.23，0.19 計算簡圖：立面圖側(cè)面圖三、縱向水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態(tài) q=1.2×(0.033+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(

31、n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.6/(2+1)+1.4×7.8×0.6/(2+1)=2.31kN/m 正常使用極限狀態(tài) q'=(0.033+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb/(n+1)=(0.033+0.35×0.6/(2+1)+7.8×0.6/(2+1)=1.66kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=0.1qla2=0.1×2.31×1.52=0.52kN·m =Mmax/W=0.52×106/4490=115.66N/mm2f=20

32、5N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.66×15004/(100×206000×107800)=2.567mm max2.567mmminla/150，10min1500/150，1010mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=1.1qla=1.1×2.31×1.5=3.81kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax'=1.1q'la=1.1×1.66×1.5=2.74kN四、橫向水平桿驗算 承載能力極限狀態(tài) 由上

33、節(jié)可知F1=Rmax=3.81kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1'=Rmax'=2.74kN q'=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.76×106/4490=168.41N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max0.942mmminlb/150，10min600/150，104mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=3.82kN五、扣件抗滑承載力驗算橫桿與立桿連接

34、方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85 扣件抗滑承載力驗算： 縱向水平桿：Rmax=3.81/2=1.9kNRc=0.85×8=6.8kN 橫向水平桿：Rmax=3.82kNRc=0.85×8=6.8kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設(shè)高度H31.55雙立桿計算高度H131腳手架鋼管類型48×3每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m)0.129 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+la×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×2/2×0.033/

35、1.5)×(31.55-31)=0.09kN 單內(nèi)立桿：NG1k=0.09kN 雙外立桿：NG1k=(gk+0.033+la×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.5×2/2×0.033/1.5)×31=6.06kN 雙內(nèi)立桿：NGS1k=6.06kN 2、腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H-H1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/3/2=(31.55-31)/1.5+1)×1.5×0.6×0.35

36、5;1/3/2=0.07kN 單內(nèi)立桿：NG2k1=0.07kN 雙外立桿：NGS2k1=H1/h×la×lb×Gkjb×1/3/2=31/1.5×1.5×0.6×0.35×1/3/2=1.08kN 雙內(nèi)立桿：NGS2k1=1.08kN 3、欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H-H1)/h+1)×la×Gkdb×1/3=(31.55-31)/1.5+1)×1.5×0.17×1/3=0.12kN 雙外立桿：NGS2k2=H1/h

37、15;la×Gkdb×1/3=31/1.5×1.5×0.17×1/3=1.76kN 4、圍護(hù)材料的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k3 單外立桿：NG2k3=Gkmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(31.55-31)=0.01kN 雙外立桿：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.5×31=0.46kN 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k總計 單外立桿：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.07+0.12+0.01=0.2kN 單內(nèi)立桿：NG2k=NG2k1=

38、0.07kN 雙外立桿：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=1.08+1.76+0.46=3.31kN 雙內(nèi)立桿：NGS2k=NGS2k1=1.08kN 立桿施工活荷載計算 外立桿：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj)/2=1.5×0.6×(1×7.8)/2=3.51kN 內(nèi)立桿：NQ1k=3.51kN 組合風(fēng)荷載作用下單立桿軸向力： 單外立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(0.09+0.2)+ 0.9×1.4

39、5;3.51=4.77kN 單內(nèi)立桿：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(0.09+0.07)+ 0.9×1.4×3.51=4.62kN 雙外立桿：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.06+3.31)+ 0.9×1.4×3.51=15.67kN 雙內(nèi)立桿：Ns=1.2×(NGS1k+ NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(6.06+1.08

40、)+ 0.9×1.4×3.51=13kN七、鋼絲繩卸荷計算鋼絲繩不均勻系數(shù)1鋼絲繩安全系數(shù)k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受力T(kN)15.19鋼絲繩繩夾數(shù)量n5吊環(huán)設(shè)置共用卸荷系數(shù)Kf0.01上部增加荷載高度(m)6腳手架卸荷次數(shù)N1 第N次卸荷卸荷點位置高度hx(m)卸荷點凈高h(yuǎn)j(m)鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls(m)上吊點距內(nèi)立桿下吊點的水平距離(mm)上吊點距外立桿下吊點的水平距離(mm)卸荷點水平間距(m)12731.55320011003鋼絲繩卸荷鋼絲繩繩卡作法鋼絲繩連接吊環(huán)作法(共用) 第1次卸荷驗算 1=arctan(ls/Hs)=arct

41、an(3000/200)=86.19° 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86° 鋼絲繩豎向分力，不均勻系數(shù)KX取1.5 P1=Kf×KX×N×(hx(n+1)-H1)/(H-H1)+ NS×(H1-hxn)/H1×HL/la=0.01×1.5×4.62×(31.55-31)/(31.55-31)+13×(31-27)/31×3/1.5=0.19kN P2=Kf×KX×N×(hx(n+1)-H1)/(H-H

42、1)+ NS×(H1-hxn)/H1×HL/la=0.01×1.5×4.77×(31.55-31)/(31.55-31)+15.67×(31-27)/31×3/1.5=0.2kN 鋼絲繩軸向拉力 T1=P1/sin1=0.19/sin86.19°=0.19kN T2=P2/sin2=0.2/sin69.86°=0.22kN 卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力Fg=maxT1，T2=0.22kN 繩夾數(shù)量：n=1.667Fg/(2T)=1.667×0.22/(2×15.19)=1個n=5個 滿足要

43、求！ Pg=k×Fg/=9×0.22/1=1.95kN 鋼絲繩最小直徑dmin=(Pg/0.5)1/2=(1.95/0.5)1/2=1.98mm 吊環(huán)最小直徑dmin=(4A/)1/2=(4×Fg/(f)1/2=4×0.22×103/(65)1/2=3mm 注：f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范9.7.6 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于65N/mm2 第1次卸荷鋼絲繩最小直徑1.98mm，必須拉緊至0.22kN，吊環(huán)最小直徑為3mm。八、立桿穩(wěn)定性驗算腳手架搭設(shè)高度H31.55雙立桿計算高度H131雙立桿受力不均勻系數(shù)KS0.

44、6立桿計算長度系數(shù)1.5立桿截面抵抗矩W(mm3)4490立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205立桿截面面積A(mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨 1、立桿長細(xì)比驗算 立桿計算長度l0=Kh=1×1.5×1.5=2.25m 長細(xì)比=l0/i=2.25×103/15.9=141.51210 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)計算： 立桿計算長度l0=kh=1.155×1.5×1.5=2.6m 長細(xì)比=l0/i=2.6×103/15.9=163.44 查規(guī)范表A得，=0.265 滿足要求！ 2、立桿穩(wěn)定性驗算 不

45、組合風(fēng)荷載作用 單立桿的軸心壓力設(shè)計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k)=(1.2×(0.09+0.2)+1.4×3.51)=5.26kN 雙立桿的軸心壓力設(shè)計值NS=max1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(hx頂-hx1)+H1-hx頂)/H1+N×(hx頂+6-H1)/(H-H1)，1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(H1-hx1)/H1+(1-Kf)×N=max1.2×(6.06+3.

46、31)×(27+(1-0.01)×(27-27)+31-27)/31+5.26×(27+6-31)/(31.55-31)，1.2×(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(31-27)/31+(1-0.01)×5.26=30.36kN =N/(A)=5256.52/(0.265×424)=46.78N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ =KSNS/(A)=0.6×30358.93/(0.265×424)=162.12N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 組合風(fēng)荷載作用 單立

47、桿的軸心壓力設(shè)計值N=(1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)=(1.2×(0.09+0.2)+0.9×1.4×3.51)=4.77kN 雙立桿的軸心壓力設(shè)計值NS=max1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(hx頂-hx1)+H1-hx頂)/H1+N×(hx頂+6-H1)/(H-H1)，1.2×(NGS1k+NGS2k)×(hx1+(1-Kf)×(H1-hx1)/H1+(1-Kf)×N=max1.2×

48、(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(27-27)+31-27)/31+4.77×(27+6-31)/(31.55-31)，1.2×(6.06+3.31)×(27+(1-0.01)×(31-27)/31+(1-0.01)×4.77=28.57kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.23×1.5×1.52/10=0.1kN·m =N/(A)+ Mw/W=4765.12/(0.

49、265×424)+96414.04/4490=63.88N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×klah2/10=0.9×1.4×0.19×1.5×1.52/10=0.08kN·m =KS(NS/(A)+ Mw/W)=0.6×(28572.02/(0.265×424)+78923/4490)=163.12N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！九、連墻件承載力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架

50、平面外變形軸向力N0(kN)3連墻件計算長度l0(mm)600連墻件截面面積Ac(mm2)489連墻件截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)158連墻件抗壓強度設(shè)計值f(N/mm2)205連墻件與扣件連接方式雙扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.85 Nlw=1.4×k×2×h×2×la=1.4×0.3×2×1.5×2×1.5=3.8kN 長細(xì)比=l0/i=600/158=3.8，查規(guī)范表A.0.6得，=0.99 (Nlw+N0)/(Ac)=(3.8+3)×103/(0.99×489)=14.01N/

51、mm20.85 ×f=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 滿足要求！ 扣件抗滑承載力驗算： Nlw+N0=3.8+3=6.8kN0.85×12=10.2kN 滿足要求！附件三 施工電梯懸挑接料平臺計算書架體驗算一、腳手架參數(shù)腳手架搭設(shè)方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48×3腳手架搭設(shè)高度H(m)20腳手架沿縱向搭設(shè)長度L(m)4.31立桿步距h(m)1.5立桿縱距或跨距l(xiāng)a(m)1.4立桿橫距l(xiāng)b(m)0.5橫向水平桿計算外伸長度a1(m)0.1內(nèi)立桿離建筑物距離a(m)0.1雙立桿計算方法不設(shè)置雙立桿二、荷載設(shè)計腳手板類型木腳手板腳手板自

52、重標(biāo)準(zhǔn)值Gkjb(kN/m2)0.35腳手板鋪設(shè)方式3步1設(shè)密目式安全立網(wǎng)自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型竹串片擋腳板欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gkdb(kN/m)0.17擋腳板鋪設(shè)方式3步1設(shè)每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m)0.12橫向斜撐布置方式6跨1設(shè)結(jié)構(gòu)腳手架作業(yè)層數(shù)njj1結(jié)構(gòu)腳手架荷載標(biāo)準(zhǔn)值Gkjj(kN/m2)10地區(qū)四川成都市安全網(wǎng)設(shè)置全封閉基本風(fēng)壓0(kN/m2)0.2風(fēng)荷載體型系數(shù)s1.13風(fēng)壓高度變化系數(shù)z(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)1.25，1.03風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值k(kN/m2)(連墻件、單立桿穩(wěn)定性)0.28，0.23 計算簡圖：立面圖側(cè)面圖三、橫向

53、水平桿驗算縱、橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向水平桿根數(shù)n2橫桿抗彎強度設(shè)計值f(N/mm2)205橫桿截面慣性矩I(mm4)107800橫桿彈性模量E(N/mm2)206000橫桿截面抵抗矩W(mm3)4490縱、橫向水平桿布置 承載能力極限狀態(tài) q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1)+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.4/(2+1)+1.4×10×1.4/(2+1)=6.77kN/m 正常使用極限狀態(tài) q'=(0.033+Gkjb×

54、;la/(n+1)+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.4/(2+1)+10×1.4/(2+1)=4.86kN/m 計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 Mmax=maxqlb2/8，qa12/2=max6.77×0.52/8，6.77×0.12/2=0.21kN·m =Mmax/W=0.21×106/4490=47.11N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max=max5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)=max5×4.86×5004/(38

55、4×206000×107800)，4.86×1004/(8×206000×107800)=0.178mm max0.178mmminlb/150，10min500/150，103.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=6.77×(0.5+0.1)2/(2×0.5)=2.44kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=4.86×(0.5+0.1)2/(2×0.5)=1.75kN四、縱向水平桿驗算 承載能力

56、極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1=Rmax=2.44kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用極限狀態(tài) 由上節(jié)可知F1'=Rmax'=1.75kN q'=0.033kN/m 1、抗彎驗算 計算簡圖如下： 彎矩圖(kN·m) =Mmax/W=0.91×106/4490=203.6N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 計算簡圖如下： 變形圖(mm) max4.139mmminla/150，10min1400/150，109.33mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) Rmax=5.59kN五、扣件抗滑承載

57、力驗算橫桿與立桿連接方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)0.9 扣件抗滑承載力驗算： 橫向水平桿：Rmax=2.44kNRc=0.9×8=7.2kN 縱向水平桿：Rmax=5.59kNRc=0.9×8=7.2kN 滿足要求！六、荷載計算腳手架搭設(shè)高度H20腳手架鋼管類型48×3每米立桿承受結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m)0.12 立桿靜荷載計算 1、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1k 單外立桿：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.12+(0.5+0.1)×2/2×0.033/1.5)×20=2.67kN 單內(nèi)立桿：NG1k=2.67kN 2、腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1 單外立桿：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/3/2=(20/1.5+1)×1.4×(0.5+0.1)×0.35×1/3/2=0.7kN 單內(nèi)立桿：NG2k1=0.7kN 3、欄桿與擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k2 單外立桿：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/3=(20/1.5+1)×1.4&