第一章_地下管道

1、第1章 地下管道 干線（長輸）管道中98%是地下； 管道地下敷設的好處施工簡單、占地面積小，節(jié)省投資，容易受到保護，不影響交通和農(nóng)業(yè)耕作 管道過沼澤、高地下水位和重鹽堿土地區(qū)時，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟比較后，可采用土堤敷設。1-1 荷載和作用力 荷載是管道及其附件的強度設計依據(jù)。 實際中存在多種載荷，各具不同特征，造成的材料破壞形式和機理也存在差異。 荷載分類：永久荷載可變荷載偶然荷載 設計時組合。永久荷載（恒荷載） 輸送介質(zhì)的內(nèi)壓力； 鋼管及其附件、絕緣層、保溫層、結(jié)構(gòu)附件等的自重； 輸送介質(zhì)的重量； 橫向和豎向的土壓力； 靜水壓力和水浮力； 溫度應力以及靜止流體由于受熱膨脹而增加的力； 由于連接構(gòu)件相

2、對位移而產(chǎn)生的作用力。 可變荷載（活荷載） 試運行時的水重量； 附在管道上的冰雪荷載； 由于內(nèi)部高落差或風、波浪、水流等外部因素產(chǎn)生的沖擊力； 車輛及行人荷載； 清管荷載； 檢修荷載； 施工過程中的各種作用力。偶然荷載 位于地震基本烈度七度及七度以上地區(qū)的管道，由地震引起的活動斷層位移、沙土液化、地基滑坡施加在管道上的力； 由于振動和共振所引起的應力； 凍土或膨脹土中的膨脹壓力； 沙漠中沙丘移動的影響； 地基沉降附加在管道的荷載。 1-2 環(huán)向應力ppDD環(huán)向應力hpD 22pDhBarlow公式 內(nèi)壓是影響管道的最主要荷載 內(nèi)壓產(chǎn)生軸向應力和環(huán)向應力 由環(huán)向應力確定壁厚軸向應力精確解：442

3、pDDDpAFa222224dDpddDFa近似解Fap例1-1：管道外徑273mm，壁厚9mm，內(nèi)壓10Mpa，分別按精確值和薄壁近似公式計算管道的軸向應力，并比較兩種計算方法的差別。解：已知： 軸向應力精確解： MPapmmdmmmmD10,255,9,273MPadDpda4 .6825527325510222222MPapDa3 .7594273104兩者的相對誤差為10.8近似值（薄壁）： 管道軸向應力近似值的保守性隨比值Dt增大而增大，一般而言，如果Dt比值小于20，則應按厚壁管考慮。厚壁圓筒有徑向應力ab1p2p22221221222222222122122222()()()()

4、ra pb pa bppbabara pb pa bppbabar僅有內(nèi)壓當量應力的最大值在內(nèi)壁221222221222(1)(1)ra pbbara pbbarsrrabbpa22222)(21-3 許用應力與壁厚設計管徑、壓力由工藝確定，壁厚由強度確定。sK 式中: 許用應力 許用應力焊縫系數(shù) 鋼管最低屈服強度S設計系數(shù)，按標準取值 K鋼管的最低屈服強度和焊縫系數(shù)（一）鋼管標準名稱鋼號或鋼級最低屈服強度（Mpa）焊縫系數(shù)備注輸送流體用無縫鋼管Q295295（d16mm為285）1d為鋼管公稱壁厚GB/T 8163-1999Q345295（d16mm為315）20245（d16mm為235）

5、石油天然氣工業(yè)輸送鋼管交貨條件第1部分：A 級 鋼 管 G B / T 9711.1-1997L175(A25)175(172)1L210(A)210(207)L245(B)245(241)L290(X42)290(289)L320(X46)320(317)L360(X52)360(358)L390(X56)390(386)L415(X60)415(413)L450(X65)450(448)L485(X70)485(482)L555(X80)555(551)鋼管的最低屈服強度和焊縫系數(shù)（二）鋼管標準名稱鋼號或鋼級最低屈服強度(Mpa）焊縫系數(shù)備注石油天然氣工業(yè)輸送鋼管交貨條件第2部分：B級鋼管

6、GB/T 9711.1-1999L245NB245440*1B級管的質(zhì)量和試驗要求高于A級管L245MBL290NB290440*L290MBL360NB360510*L360QBL360MBL415NB415565*L415QBL415MBL450QB450570*L450MBL485QB485605*L485MBL555QB555675*L555MBNB為無縫管和焊接管用鋼，QB為無縫管用鋼，MB為焊接管用鋼；*為0.5%應變的應力值。輸油管道直管段的壁厚設計公式 2pD式中: 壁厚，mmp設計壓力，MPaD管道直徑，mm鋼管的許用應力，MPa 輸氣管道壁厚設計公式 FtpDs2式中: p

7、設計壓力，MPaD管道直徑，mmF設計系數(shù) t溫度折減系數(shù)，當溫度低于120C時，取 t=1.0 鋼管的最低屈服強度，MPas焊縫系數(shù)輸氣管道的強度設計系數(shù) 地區(qū)等級（沿管道中心線兩側(cè)各200m范圍內(nèi)，任意劃分成長度為2km并能包括最大聚居戶數(shù)的若干地段 ）一級地區(qū)：戶數(shù)在15戶或以下的區(qū)段；二級地區(qū)：戶數(shù)在15戶以上、100戶以下的區(qū)段；三級地區(qū)：戶數(shù)在100戶或以上的區(qū)段，包括市郊居住區(qū)、商業(yè)區(qū)、工業(yè)區(qū)、發(fā)展區(qū)以及不夠四級地區(qū)條件的人口稠密區(qū) 四級地區(qū)：系指四層及四層以上樓房（不計地下室層數(shù)）普通集中、交通頻繁、地下設施多的地區(qū)。地區(qū)等級強度設計系數(shù)一級地區(qū)0.72二級地區(qū)0.6三級地區(qū)0

8、.5四級地區(qū)0.4穿越鐵路、公路及輸氣站內(nèi)管道的強度設計系數(shù) 管道及管段地區(qū)等級一二三四強度設計系數(shù)（F）有套管穿越、級公路的管道0.7無套管穿越、級公路的管道0.4有套管穿越、級公路，高速公路、鐵路的管道0.4輸氣站內(nèi)管道及其上、下游各200m管道，截斷閥室管道及其上、下游各50m管道（其距離從輸氣站和閥室邊界線起算）0.4人群聚集場所的管道0.4管道跨越強度設計系數(shù) 工程等級大型中型小型設計系數(shù)跨越工程分類輸氣輸油輸氣輸油輸氣輸油甲類0.40.450.45乙類0.50.550.5

9、5工程等級總跨長度（m）主跨長度（m）大型300500中型10030050150小型1000)12TT式中：管道的安裝溫度； 管道的工作溫度。P熱伸長LTTL12PLLEA 12TTEAEALLP12TTEAP熱應力2.泊松效應泊松效應產(chǎn)生的軸向應力為拉應力:軸向應力的兩個分量： 壓力分量泊松效應； 溫度分量溫度應力。管道完全嵌固時，總的軸向應力：總的軸向應變（如果可以自由伸縮）：TEhtpLTEpDa22pDp例1-3：直徑762mm管道，壁厚22.2mm，內(nèi)壓5MPa，溫度升高了90。管材的彈性模量E=210Gpa，泊松系數(shù)=0.3，線膨脹系數(shù)。試按上述公式計算軸向應力

10、的泊松效應分量、溫度分量以及總的軸向應力。解：泊松效應的應力分量為 MPapDap2 .772 .222762153 . 02溫度應力分量總的軸向應力為MPaTEat8 .22690102 . 11021053MPaatapa6 .1498 .2262 .773.出（入）土段的管道應力與變形 假設管道周圍摩擦力相等，并且忽略管道自重，則管道單位長度的摩擦阻力為：過渡段 l摩擦阻力與熱伸縮力相平衡(兩端無反力) AlfasaPtEfAlsDpf EAfLdxEAfxlL220土壤種類摩擦系數(shù)砂土: 密實和中等密實的礫質(zhì)砂和粗砂 密實的中等粒度的砂子 中等密度的中粒砂 密實細砂 中等密度的細砂 密

11、實粉砂 中等密實的粉砂亞粘土: 密實的亞粘土 塑性亞粘土粘土: 密實的粘土 塑性粘土0.70/0.650.72/0.600.65/0.600.65/0.550.57/0.550.62/0.500.53/0.400.55/0.350.47/0.250.60/0.400.50/0.251-5 固定支墩的設計計算固定支墩的作用是防止管線的軸向運動。固定支墩保護：地下管道出土進入泵房或閥室；管道彎頭、三通。 固定支墩設計上的考慮支墩受力平衡支墩不傾覆支墩下面的土壤有足夠的耐壓強度一、固定支墩的受力平衡計算 0HHbaaF管道作用在固定支墩上的推力（完全錨固且被保護段完全自由）p安裝溫度1T2T運行溫度

12、泊松系數(shù)設計壓力p軸向力aF橫截面面積A彈性模量E膨脹系數(shù)固定端自由端24)(12pDpDTTEAFa1241pD42pDTE推力折減系數(shù) 考慮到固定支墩不能絕對固定，稍有位移將使推力大大減小。工程上使用折減系數(shù)。折減系數(shù)取1/31/2。視具體情況而定： 重要出土處，取1/21/3； 跨越或架空管出土處，取1/2； 水下穿越兩端的彎頭處，取1/3； 地下埋土彎頭（拐角15），取1/31/2aaaFFF)2131(實際推力土壓力 按擋土結(jié)構(gòu)的位移方向、大小及土體所處的極限平衡狀態(tài)，分為：1.靜止土壓力 擋土結(jié)構(gòu)在土壓力的作用下，其本身不發(fā)生變形和任何位移（移動或轉(zhuǎn)動），土體處于彈性平衡狀態(tài)則作用

13、在擋土結(jié)構(gòu)上的土壓力稱為靜止土壓力。2.主動土壓力 擋土結(jié)構(gòu)在土壓力作用下向離開土體的方向移動，當土體達到主動極限平衡狀態(tài)時，作用在擋土結(jié)構(gòu)上的土壓力稱為主動土壓力。3.被動土壓力 擋土結(jié)構(gòu)在，使土體達到被動極限平衡狀態(tài)時的土壓力稱為被動土壓荷載作用下向土體方向移動力。支墩的阻力 在支墩的四個面上存在土壤的摩擦力： 上部的垂直壓力為墩頂土重 底部的垂直反力為墩頂土重和墩本身的重量 左右面上的土壓力00sH ab000sH abHab200024522sHHtgHb 支墩前后面上的土壓力： 支墩后面受主動土壓力 支墩前面受被動土壓力20004522sHHtgHa20004522sHHtgHa支墩

14、阻力的計算公式1.2KK安全系數(shù)，一般??；折減系數(shù)。2000000202000222452124545222sssTH abHabHHHtgbHHHa tgtg3000.5 0.62.4 / t mso支墩與土壤的摩擦系數(shù)，一般??；土壤的容重；支墩材料容重，對于混凝土??；土壤的內(nèi)摩擦角。aTK F校核條件：二、支墩的傾覆校核要求支墩在水平推力作用下不沿支墩的前邊緣傾覆。HkFbHababHas20000HHbaaF式中：k安全系數(shù)，一般取k=1.2。三、地耐壓校核min0max00式中允許的地耐壓力。校核條件：支墩的地基反力不超過土壤的允許壓力最小反力不小于零，即:202020202055 /

15、45 /30 35 /20 30 /10 45 /t mt mt mt mt m礫砂、粗砂中砂細砂 粉砂粘性土000BsGH abHabminmax3babminmax21aFHbHababHGsB000e垂直作用在地基上的總荷載為在水平推力 的作用下，對于支墩地基，相當于使垂直荷載產(chǎn)生了一個偏心，偏心距e為：aBF HeGaF支墩的前邊緣對地基的壓力最大，以 表示，后邊緣壓力最小，以 表示。maxmin對支墩中點取力矩平衡可得：聯(lián)立以上兩式得：maxmin2BabGmaxmin223BbbabG emax61BGeabbmin61BGeabb固定墩優(yōu)化設計 優(yōu)化目標：固定墩體積最?。?優(yōu)化參

16、數(shù)：固定墩位置、許可位移、形狀、尺寸； 約束條件： 固定墩的摩擦力反力 最小設計推力； 固定墩的翻傾穩(wěn)定性； 固定墩的軸向和橫向斷裂強度 保持固定墩后背及地基土壤彈性。1-6 彈性敷設管道自然彎曲 管子在安裝期間會產(chǎn)生彎曲。 當敷設在不平地面（尤其是海底）或出現(xiàn)懸空時，管子也會產(chǎn)生彎曲應力。 彎曲應力可以和管道的軸向應力迭加。1、管道簡單彎曲時的彎曲應力由圖中可以看出，管道彎曲時管壁外緣纖維伸長量為：21211()2()2222bblllDlRlRDDlRRlDlREDER b其中：；則應變?yōu)椋汗使艿赖膹澢鷳?l2lRD2、管道能作橫向自由移動時的彎曲應力彎曲管道的軸向應力222161515

17、1mmTEpDpDb)1 ()21 (42lDm2lf由內(nèi)壓引起的橫向荷載pRDq42適用范圍：2513、管道下沉段的彎曲應力 地基沉降，發(fā)生在新建公路、鐵路處、嚴重沖蝕段及凍土區(qū)。 管道下沉將使管子彎曲并同時使軸線拉長。彎曲半徑方程442)22(llhhR22241hlhR彎曲段的曲率半徑與軸向伸長組合變形（經(jīng)驗公式，由于hl, 第二項可忽略）442253238lhlhll彎曲段的彎曲應力和拉伸應力REDb2283xlEhEEll組合應力2xblh38E2RED總1-7 彎管在管道轉(zhuǎn)角處，采用了具有一定曲率的彎管(彎頭)；油氣管道建設中，需要在現(xiàn)場制作彎管?，F(xiàn)場冷彎彎管的最小彎管半徑（mm）

18、 公稱管徑（mm） 最小彎管半徑R備注30018D D為管外徑。冷彎彎管不必增加壁厚，但彎管兩端宜有2m左右的直管段。35021D40024D45027D50030D曲管在內(nèi)壓作用下的應力 彎管是一雙重曲率面所限制的殼體，所以彎管在內(nèi)壓作用下的應力狀態(tài)與直管有本質(zhì)的不同。1.內(nèi)壓作用下彎管的環(huán)向應力2.內(nèi)壓作用下彎管的軸向應力21pr0000,pr2或18時，即水平彎管的最上和最下處，和直管的環(huán)向應力相同。dr0Ayx1-8 三通 主管與支管的連接。 兩個圓柱殼體呈直角（也可以是斜角）的組合件。 制造方法熱沖壓法 焊接 專門的補強圈和無補強圈的焊接三通 由于三通處曲率半徑發(fā)生突然變化以及方向的

19、改變，導致在主支管接管處出現(xiàn)相當大的應力集中現(xiàn)象，常可比完整管道的應力高出57倍。 等面積補強法輸氣管道工程設計規(guī)范（GB 50251-94） RAAAA321hHdA1LAhB 22hRdAA3：補強圈、焊縫等所占的補強面積。 管道或管道附件的開孔補強應符合下列規(guī)定： 在主管上直接開孔焊接支管：當支管外徑小于0.5倍主管外徑時，可采用補強圈進行局部補強，也可增加主管和支管壁厚進行整體補強。支管和補強圈的材料，宜與主管材料相同或相近。 當相鄰兩支管中心線的間距小于兩支管開孔直徑之和，但大于或等于兩支管直徑之和的2/3時，應進行聯(lián)合補強或增大主管管壁厚度。當進行聯(lián)合補強時，支管中心線之間的補強面

20、積不得小于兩開孔所需總補強面積的1/2。當相鄰 兩支管中心線的間距小于兩支管開孔直徑之和的2/3時，不得開孔。 當支管直徑小于或等于50mm時，可不補強。 當支管外徑等于或大于1/2倍主管外徑時，應采用三通或采用全包型補強 。 開孔邊緣距主管焊縫宜大于主管壁厚的5倍。1-9 管道的強度校核 由環(huán)向應力確定管道的壁厚； 管道上一點的應力狀態(tài)12 環(huán)向應力：內(nèi)、外壓產(chǎn)生； 軸向應力：內(nèi)壓、外壓、熱膨脹以及其它力和彎矩等。 根據(jù)不同的強度理論，對上述應力進行綜合。常用的強度理論 Tresca屈服條件，也稱為最大剪應力條件 Mises屈服條件，也稱為最大應變能條件 23123222121eq管道的工程

21、設計規(guī)范常采用Tresca屈服條件習題：某一級地區(qū)輸氣管道的設計壓力10MPa，直徑1219mm；管材為X70、彈性模量210GPa、泊松比0.3、熱脹系數(shù)1.210-5 1/；管道安裝時的溫度為0、最高操作溫度60；一級地區(qū)強度設計系數(shù)0.72，焊縫系數(shù)1.0，溫度折減系數(shù)取1.0。試設計管道的壁厚并校核其強度。 管道與儲罐強度課程思考題第一章 地下管道埋地管道的設計中怎樣進行載荷分類，為什么需要載荷分類。管道的環(huán)向應力計算公式有哪兩種，常用的是那種，寫出其表達式。輸油管道的設計系數(shù)一般取多少，怎樣選取輸氣管道的設計系數(shù)。什么是管道的規(guī)定最低屈服強度，舉出幾種強度級別管道的規(guī)定最低屈服極限。

22、管道產(chǎn)生軸向應力或變形的原因是什么？怎樣計算埋地直管段中的軸向應力？埋地管道中的固定支墩的作用是什么？從哪幾個方面進行固定支墩的設計計算？怎樣計算管道對固定支墩的推力？管道中彎曲應力與彎曲曲率的關(guān)系怎樣？怎樣計算管道下沉段的彎曲應力？分析管道中一點的應力狀態(tài)，說明每個應力分量產(chǎn)生的原因。怎樣進行管道中組合應力校核？管道與儲罐強度課程大作業(yè)國內(nèi)外管道與儲罐事故調(diào)研及發(fā)生原因分析。國內(nèi)外管道與儲罐事故調(diào)研及發(fā)生原因分析。要求：調(diào)研國內(nèi)外歷史上重大事故及近年來發(fā)生事故的現(xiàn)狀、趨勢，分析總結(jié)歸類事故發(fā)生的原因。提出自己關(guān)于降低事故發(fā)生率的建議。我國管道及儲罐設計規(guī)范中與管道及儲罐強度相關(guān)內(nèi)容總結(jié)。我國

23、管道及儲罐設計規(guī)范中與管道及儲罐強度相關(guān)內(nèi)容總結(jié)。要求：查詢我國管道及儲罐設計規(guī)范中與本課程已講授部分相關(guān)的內(nèi)容，并進行一定的說明。埋地管道強度設計方法。埋地管道強度設計方法。要求：總結(jié)埋地油氣管道直管段和彎頭的應力計算方法和設計要求。埋地管道固定墩優(yōu)化設計方法。埋地管道固定墩優(yōu)化設計方法。要求：敘述埋地管道固定墩優(yōu)化設計目標、約束條件、優(yōu)化參數(shù)，埋地管道及固定墩系統(tǒng)的受力分析，優(yōu)化效果。架空地上管道強度設計方法。架空地上管道強度設計方法。要求： 架空地上管道強度設計內(nèi)容、參量、方法。海底管道強度設計方法。海底管道強度設計方法。要求：海底管道（海床部分）強度設計內(nèi)容、參量、方法。管道及油罐穩(wěn)定

24、性設計方法及內(nèi)容。管道及油罐穩(wěn)定性設計方法及內(nèi)容。要求：管道及油罐穩(wěn)定性設計內(nèi)容、參量、方法。地震作用在管道上載荷與管道強度。地震作用在管道上載荷與管道強度。要求：分地震波、土壤液化、地層斷裂帶三種情況分析地震時管道所受載荷及強度設計方法。大型浮頂油罐罐壁強度設計方法。大型浮頂油罐罐壁強度設計方法。要求：分析比較我國規(guī)范與美國API650規(guī)范對大型浮頂油罐罐壁強度設計方法。并完成以下算例：儲罐的直徑D=80m，高度18m，材質(zhì)SPV490Q，許用應力為260MPa，壁板寬度2400mm，設計儲液高度19.5m，試根據(jù)SH3046標準計算罐壁板的計算厚度。大型浮頂油罐罐底及浮頂強度設計方法。大型

25、浮頂油罐罐底及浮頂強度設計方法。要求：總結(jié)我國規(guī)范對大型浮頂油罐罐底及浮頂強度設計方法。工程力學課程內(nèi)容在本課程中應用總結(jié)。工程力學課程內(nèi)容在本課程中應用總結(jié)。要求：總結(jié)并舉例說明本課程中應用到的工程力學課程的基礎知識。 管道強度設計方法主要包括：（1）基于應力的設計方法；（2）基于應變的設計方法；（3）基于可靠性的設計方法?；趹兊脑O計方法：基于應變的設計方法：（1）對材料和各種受力狀態(tài)下管道破壞形式的認識逐步加深）對材料和各種受力狀態(tài)下管道破壞形式的認識逐步加深,發(fā)發(fā)現(xiàn)在不同狀態(tài)下某個方向上的管道應變即使超過現(xiàn)在不同狀態(tài)下某個方向上的管道應變即使超過0.5%(最小屈服最小屈服強度所對應的

26、應變強度所對應的應變)也不會發(fā)生破壞也不會發(fā)生破壞,尤其是當管道受到溫差、位尤其是當管道受到溫差、位移等形式荷載的作用。移等形式荷載的作用。（2）由管材的應力）由管材的應力-應變特性可知，管道應力在達到屈服應力之應變特性可知，管道應力在達到屈服應力之后，管道的反應只能用應變來衡量，基于這個原因，以應變?yōu)榛?，管道的反應只能用應變來衡量，基于這個原因，以應變?yōu)榛A的設計準則和方法開始被提出。礎的設計準則和方法開始被提出?；趹兊脑O計方法基于應變的設計方法 sF起源：起源：當管道承受概率小、產(chǎn)生大應力的載荷時（如各種地質(zhì)災害），如何當管道承受概率小、產(chǎn)生大應力的載荷時（如各種地質(zhì)災害），如何 設

27、計管道保證完整性。設計管道保證完整性。基于應變的強度設計方法適用于：基于應變的強度設計方法適用于：（1）結(jié)構(gòu)受位移控制的載荷作用；）結(jié)構(gòu)受位移控制的載荷作用；（2）該載荷極可能會造成構(gòu)件進入彈塑性狀態(tài)；）該載荷極可能會造成構(gòu)件進入彈塑性狀態(tài)；（3）過大的應變會使構(gòu)件達到某種危險狀態(tài)（如拉斷、屈曲）。）過大的應變會使構(gòu)件達到某種危險狀態(tài)（如拉斷、屈曲）?；趹兊膹姸仍O計方法表達式：基于應變的強度設計方法表達式：基于應變的強度設計方法研究內(nèi)容包括：基于應變的強度設計方法研究內(nèi)容包括：（1）突發(fā)地質(zhì)災害時管道的應變；）突發(fā)地質(zhì)災害時管道的應變；（2）管材的極限應變；）管材的極限應變；（3）設計系數(shù)

28、。）設計系數(shù)。n 管道模型管道模型ELBOWELBOW單元單元n 管材模型管材模型R-OR-O本構(gòu)關(guān)系本構(gòu)關(guān)系n 管管- -土作用模型土作用模型PSIPSI單元單元 單元剛度單元剛度ASCEASCE指南指南n 載荷條件載荷條件斷層位移斷層位移11nsaEn環(huán)向全殼積分，準確描述管道等薄壁結(jié)構(gòu)復雜變形，適于管道截面橢圓化、扭曲或翹曲等問題，內(nèi)壓、溫度 Strike-slipNormalReversePossible VerticalComponentPossible Strike-slipComponentPossible Strike-slipComponentStrike-slipNorma

29、lReversePossible VerticalComponentPossible Strike-slipComponentPossible Strike-slipComponent管線變形后形狀 算例算例西氣東輸二線西氣東輸二線管道管道1219 22mm，埋深，埋深2.5m，內(nèi)壓，內(nèi)壓12MPa；管材；管材X80，彈性模量，彈性模量 MPa。管溝管溝管溝底寬管溝底寬1.8m；管溝坡度；管溝坡度1：10。 土體土體管溝土：砂土，密度管溝土：砂土，密度18KN/m3，內(nèi)摩擦角，內(nèi)摩擦角30，彈性模量，彈性模量30MPa 。周圍土：周圍土：21.8m13.3m，彈性模量，彈性模量500MPa。 51006. 2管道主要受軸向壓應力作管道主要受軸向壓應力作用；用；管道最大應變出現(xiàn)在斷層管道最大應變出現(xiàn)在斷層兩側(cè)兩側(cè)2020米范圍內(nèi)，米范圍內(nèi)，0.65%0.65%。斷層斷層逆斷層，斷層傾角逆斷層，斷層傾角45，垂直位移，垂直位移1.41m。基于可靠性的設計方法基于可靠性的設計方法傳統(tǒng)的設計方法是安全（設計）系數(shù)法，它的不足之