鋼結(jié)構(gòu)練習(xí)20001

1、模擬試卷33、選擇題(每題2分，共30分)1. 摩擦型高強螺栓連接與承壓型高強螺栓連接的主要區(qū)別是。(A) 摩擦面處理不同(B)材料不同(C)預(yù)拉力不同(D)設(shè)計計算時所取極限狀態(tài)不同2. 在靜力荷載作用下，鋼材承受三向拉應(yīng)力時，易發(fā)生。(A) 塑性破壞(B)脆性破壞(C)疲勞破壞(D)無法判定3. 進行強度驗算時，荷載應(yīng)采用_。(A) 將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項系數(shù)(B) 將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項系數(shù)(C) 永久荷載和可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值，均不乘以各自的分項系數(shù)(D) 將永久荷載和可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值均乘以各自的分項系數(shù)4. 鋼結(jié)構(gòu)焊接節(jié)點設(shè)計中，應(yīng)盡可能選用的焊接位置。(A) 俯

2、焊(B)仰焊(C)立焊(D)任意：-伉5. 在綴條穩(wěn)定驗算式-汨(A)考慮塑性發(fā)展的系數(shù)(B)考慮重要性的調(diào)整系數(shù)(C)考慮單角鋼單面連接偏心受力的系數(shù)(D)考慮安全的附加系數(shù)6圖示T型截面拉彎構(gòu)件彎曲正應(yīng)力強度計算的最不利點為。(A) 截面上邊緣1點(B) 截面下邊緣2點(C) 截面中和軸處3點(D) 可能是1點也可能是2點7. 結(jié)構(gòu)或節(jié)點的疲勞強度與關(guān)系不大。(D)應(yīng)力集中系數(shù)(D)腹板薄而寬(A)鋼材的種類(B)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)(C)節(jié)點的制作工藝和質(zhì)量8. 為提高梁在彎矩作用下的強度和剛度，應(yīng)盡可能使梁的(A)翼緣厚而窄(B)翼緣寬薄而腹板窄厚(C)腹板厚而窄9. 對于鋼結(jié)構(gòu)用鋼材，對化學(xué)

3、成分的定義為 (A) C為不可缺少元素， Mn、S、P均為有害元素(B) C為不可缺少元素，Mn為脫氧劑，S、P為有害元素(C) C、Mn、S、P均為有害元素(D) C、Mn為有害元素，S、P為不可缺少元素10.規(guī)范規(guī)定綴條式格構(gòu)柱單肢的長細比為柱兩個主軸方向長細比的最大值)，是為了(A)保證柱平面內(nèi)的整體穩(wěn)定(C)避免單肢先于整個柱失穩(wěn)(B) 保證柱平面外的整體穩(wěn)定(D) 構(gòu)造要求11由于建筑用鋼材多為塑性性能好的鋼材，故殘余應(yīng)力的存在將(A)降低靜力承載能力(B)對靜力承載能力無影響(C) 提高靜力承載能力(D)鋼材易發(fā)生塑性破壞12.開口槽形截面軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)繞對稱軸失穩(wěn)時，構(gòu)件將發(fā)生

4、的失穩(wěn)變形（A）彎曲屈曲（B）扭轉(zhuǎn)屈曲（C）彎扭屈曲（D）不能確定13.在鋼材的機械性能指標(biāo)中,（A）極限強度（B）伸長率（C）彈性變形極限（D）最大變形量14. 在由雙角鋼作為桿件的桁架結(jié)構(gòu)中，為避免節(jié)點區(qū)域的焊縫過于密集使材料變脆，可通過控制桿件之間的凈間距來實現(xiàn)。一般桿件之間的凈間距為。（A） >15 20mm（B） >2530mm（C）10mm（D）40mm15. 為提高梁的整體穩(wěn)定性，從用鋼量的角度，經(jīng)濟的做法是。（A）加強兩個翼緣（B）加強受拉翼緣（C）加高腹板（D）受壓翼緣設(shè)側(cè)向支承二、問答題（每題3分，共18分）1. 對于理想的軸心受壓構(gòu)件，提高鋼材的牌號（即鋼材強

5、度），對構(gòu)件的穩(wěn)定承載能力有何影響？為什么？2. 剪力作用下的普通螺栓連接節(jié)點可能發(fā)生哪些破壞形式?3. 兩板件通過抗剪螺栓群承擔(dān)剪力時，就板件的凈截面強度來說，摩擦型高強螺栓連接與普通螺栓連接有何區(qū)別？采 用何種連接方式更合理？4. 某煤氣柜結(jié)構(gòu)，據(jù)統(tǒng)計在預(yù)期的20年使用壽命內(nèi)，煤氣氣壓循環(huán) 1.5萬次，問：可否按現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中有關(guān)鋼結(jié)構(gòu)疲勞驗算的規(guī)定對該煤氣柜結(jié)構(gòu)及其節(jié)點進行疲勞驗算？為什么？5. 同一種類的鋼材，當(dāng)其厚度或直徑發(fā)生變化時，鋼材的機械性能（強度和塑性）有何變化？為什么?6. 某鋼結(jié)構(gòu)高強度連接梁柱節(jié)點，設(shè)計按摩擦型高強螺栓（接觸面噴砂后生赤銹）計算摩擦面的抗滑移系數(shù)。

6、施工單 位為防止構(gòu)件銹蝕對構(gòu)件的損傷，對接觸面（梁端板與柱翼緣板）間進行了噴漆處理。問這種處理方式是否合理？為 什么？三、計算題（共52分）1. （本題10分）試驗算圖中所示柱牛腿中鋼板與柱翼緣節(jié)點的連接焊縫的強度（說明驗算點）。圖中荷載為靜力荷載 設(shè)計值。鋼材為 Q235-A?F。手工焊，焊條 E43 型。ffw=160N/mm 2，ftw=185N/mm 2，fvw=125N/mm 2。8.8 級 M20，預(yù)2. （本題10分）試驗算圖示節(jié)點摩擦型高強螺栓群的強度。圖中荷載為靜力荷載設(shè)計值，高強螺栓為拉力P=110KN ,被連接板件鋼材Q235-A?F=125N/mm2. , =215N/

7、mm 2），板件摩擦面間作噴砂處理（卩=0.433. （本題15分）某簡支梁截面如圖所示，梁的跨度為 6m,荷載為靜力荷載設(shè)計值，試驗算梁的強度是否滿足要求。 判定梁的局部穩(wěn)定是否滿足要求（腹板判定是否需設(shè)加勁肋，如需設(shè)加勁肋，請按構(gòu)造要求設(shè)置加勁肋，并畫岀加勁 肋的布置圖）。梁采用 Q235-A鋼材，fd=215N/mm2，fvd=125N/mm2，fy=235N/mm 2。計算時可忽略梁的自重。Q235-A4. （本題17分）某壓彎構(gòu)件截面如圖所示，荷載為靜力荷載設(shè)計值，試驗算整體穩(wěn)定是否滿足要求。材質(zhì): 鋼材，fd=215N/mm 2，fvd=125N/mm 2 ， fy=235N/mm

8、 2，E=2.06X105N/mm2。少二丄（0一965 + 0切+才）一（0.96庁+0丈 + 亍）24M E， 力鐲= 107-護f,44000 235模擬試卷一參考答案一、選擇題（每題2分，共30分）1. D2.B3.C 4.A5.C6.B7.A8.D9.B10.C11.B12.C13.B14.A15.D二、問答題（每題3分，共18分）分EI1. 無影響。因為理想軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定承載力為.，與鋼號無關(guān)。2栓桿被剪斷、栓桿（孔壁承壓）破壞、板件拉斷、栓桿受彎破壞、板端沖剪破壞3. 摩擦型高強螺栓連接板件計算截面承力需考慮孔前傳力，其所受荷載小于普通螺栓連接。從板件的受力來說，采用 摩擦型

9、高強螺栓連接更合理。4不能按現(xiàn)行鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范對該煤氣柜結(jié)構(gòu)及其節(jié)點進行疲勞驗算，因為鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中有關(guān)鋼結(jié)構(gòu)疲 勞驗算是基于循環(huán)次數(shù) >1055. 同一種類的鋼材，當(dāng)其厚度或直徑發(fā)生減小時，鋼材的強度和塑性會提高。因為隨著鋼材厚度或直徑的減小，鋼材 （型鋼）的軋制力和軋制次數(shù)增加，鋼材的致密性好，存在大缺陷的幾率減少，故強度和塑性會提高。6. 這種處理方式不合理。因為噴砂后生赤銹板件間的抗滑移系數(shù)大于板件噴漆處理，板件接觸面噴漆后摩擦型高強螺 栓的抗剪承載力將下降。三、計算題（共52分）1. （本題10分）=86.6M = 86 6 x 200 -50x 130 = 10820 上邊

10、緣點危險 N50xl05 一前7譏V2 x0.7x8x 25086.6xl03_ Z0.7/w ' 6M2x0 7x8x250 6x10820 xlO3 £0 7為盅-2x0.7x8x250-92.7AA/ mm17.927 / mm30.9AT/ mm刃二* + = 17.9 + 92 7=110.6?/1.22U-22 J+ 3Q,92 = 95.827/ww2. （本題10分）= 0 9弓時=0.9xlx045x 110 = 44.55AJVAT743.75 <0= (1 - 0.5) = (1 - 0.5 x-) x 175 = 131,2我Mn44=2-用=

11、12x200- 2x 21 5x12 = 1884聊掙截面強度:毛截面強度乂初 131.25xl03cr =A 1884=69.66N! mm2175xl0312x200=72 mm</=215/ “215N7酬賦3. （本題15分）肱=20CLW曲K = 100WZ- = x8x500J +2x200 X12X3063 = 5,32x10*12ur 532x10® f “63 1.71x10 mm龍 312=200x12 x30d = 7 344 xlOw3仏=i+ 300 xSx150 =10.94 xlO5ra3tTi = 口曲 k = 111 r39x= 107 W/f

12、fljflj21h624旦0皿門嚴(yán)皿"加加/w5.32 x 103 x8j = /crf+= 710 lf+3x17.22 = 111.2/2 <1.1 = 236 577/ 2312-2x2x26052 小加0.7572;平面內(nèi)穩(wěn)定驗算:故需按構(gòu)造要求設(shè)置橫向加勁肋，且盤取2妬12（山其中支座及跨中集中力處均設(shè)橫向加勁骯4. （本題17分）A = 11040wiwfilv = AxgX6003 +2x260 x 12 x306a =7.28xlOe4= 13471 AkN3 14模擬試卷二一、選擇題(每題2分，共30分) 在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計中，通常以下列中的值作為設(shè)計承載力的依據(jù)。

13、(A)屈服點(B)比例極限(C)抗拉強度 (D)伸長率 壓彎格構(gòu)柱的彎矩繞虛軸作用時，其彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定是通過保證的。(A)計算平面外的整體穩(wěn)定(B)計算單肢穩(wěn)定(C)自然滿足(D)計算局部穩(wěn)定 x 2.05x10x11040l.lx38.?:N fM = lOOOxlO 當(dāng)構(gòu)件為Q235鋼材時，焊接連接時焊條宜采用。(A )E43型焊條 (B) E50型焊條 (C) E55型焊條(D)前三種型焊條均可 同類鋼種的鋼板，厚度越大，。(A)內(nèi)部存在缺陷的幾率越小(B)塑性越好(C)韌性越好 (D)強度越低 在進行正常使用極限狀態(tài)計算時，計算用的荷載應(yīng)采用(A) 將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久

14、荷載分項系數(shù)(B) 將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項系數(shù)(C) 永久荷載和可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值，均不乘以各自的分項系數(shù)(D) 將永久荷載和可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值均乘以各自的分項系數(shù) 鋼材牌號Q235代表的是一。(A)鋼材的伸長率是235 L(B)鋼材的屈服強度是235MPa(C)鋼材的比例極限是 235MPa(D)鋼材的抗拉強度是 235MPa 承受靜力荷載的結(jié)構(gòu)，其鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能指標(biāo)是(A)抗拉強度、伸長率(B)抗拉強度、屈服強度、伸長率(C)抗拉強度、屈服強度、冷彎性能(D)屈服強度、冷彎性能、伸長率 0x20X106恥 (1-0.8)0.7572x11040 1 05x233x1(/x

15、(l- 0.8x 1000 )%134711=176,1陽加 </rf = 215Nf 朋賦平面內(nèi)穩(wěn)定驗算:-_88.5 f 235714 72.06x10= 0.9519;"0.6309;4 = 0.65 + 0.35-0.825購=1 07-竺23544000 2350.892旦+辿二蝕皿*減血沁性込2心=曲A 鐲叭 0.6309x11040 0892x233x1 爐8. 在螺栓連接中，要求板疊厚度二一 是為了 _。(A) 防止栓桿發(fā)生過大彎曲變形破壞(B)方便施工(C)節(jié)約栓桿材料(D)使板件間緊密9. 在鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計中，認為鋼材是理想的彈塑性體，是指屈服點以前的材料為。(

16、A)非彈性的(B)彈性的 (C)彈塑性的 (D)塑性的10與單向拉應(yīng)力相比，鋼材承擔(dān)雙向拉應(yīng)力時。(A)破壞形式?jīng)]變化(B)易發(fā)生塑性破壞(C)易發(fā)生脆性破壞(D)無法判定11. 我國鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定，當(dāng)構(gòu)件承擔(dān)循環(huán)應(yīng)力的循環(huán)次數(shù)時，應(yīng)進行疲勞驗算。(A) V 105(B) >105(C) <106(D) >10612. 由于建筑用鋼材多為塑性性能好的鋼材，故應(yīng)力集中的存在將。(A)鋼材易發(fā)生塑性破壞(B)降低靜力承載能力(C)提高靜力承載能力(D)對靜力承載能力無影響13. 在由雙角鋼作為桿件的桁架結(jié)構(gòu)中，通常角鋼相并肢間每隔一定距離設(shè)置墊板，目的是(A)雙角鋼組成共同截

17、面工作(B)方便桿件的制作(C)桿件美觀(D)增加桿件截面面積14. 為提高梁的整體穩(wěn)定性，在用鋼量不變的前提下，應(yīng)盡可能(A)采用窄翼緣截面(B)采用雙軸對稱截面(C)加強受拉翼緣(D)加強受壓翼緣15在吊車梁的強度驗算中,(C)塑性發(fā)展系數(shù)取(A)塑性發(fā)展系數(shù)取兒= 1.0,(B)塑性發(fā)展系數(shù)取(D)塑性發(fā)展系數(shù)取1.21.0二、問答題(每題3分，共18分)1. 建筑鋼材的伸長率是通過什么實驗確定的？實驗時如何取值？伸長率反映了鋼材的什么性質(zhì)?2. 請評價鋼材經(jīng)過常溫時的加工(冷作硬化)后，其強度、塑性性能的變化。3. 在角焊縫設(shè)計中，對焊腳尺寸和計算長度有哪些構(gòu)造要求？為什么?4. 承壓

18、型高強螺栓和摩擦型高強螺栓承受剪力作用時在傳力和螺栓的驗算上有什么區(qū)別?5. 鋼材在復(fù)雜應(yīng)力作用下，應(yīng)力場不同，鋼材的強度、塑性等力學(xué)性能有何變化?6. 請說明綴條式格構(gòu)柱和綴板式格構(gòu)柱的單肢的受力情況，大型柱從受力更合理的角度出發(fā)應(yīng)盡可能選用何種形式的格構(gòu)柱?三、計算題（共52分）1. （本題10分）試驗算圖中所示柱牛腿中鋼板與柱翼緣節(jié)點的連接焊縫的強度。圖中荷載為靜力荷載設(shè)計值。鋼材為2 2 2Q235-A?F。手工焊，焊條 E43 型。ffw=160N/mm , ftw=185N/mm , fvw=125N/mm。2. （本題10分）試驗算圖示節(jié)點摩擦型高強螺栓群的強度（不需驗算連接板的

19、強度）。圖中荷載為靜力荷載設(shè)計值,高強螺栓為10.9級M20 （孔d0=21.5mm ），預(yù)拉力P=155kN，被連接板件鋼材Q235-A?F （=125N/mm2=215N/mm2）,板件摩擦面間作噴砂處理（ 卩=0.453. （本題15分）某簡支梁截面如圖所示，梁的跨度為6m,所受荷載為靜力荷載設(shè)計值，試驗算梁的強度是否滿足要求。判定梁的局部穩(wěn)定是否滿足要求（腹板判定是否需設(shè)加勁肋，如需設(shè)加勁肋，請按構(gòu)造要求設(shè)置加勁肋，并畫岀 加勁肋的布置圖）。梁采用 Q235-A鋼材，fd=215N/mm2, fvd=125N/mm 2 , fy=235N/mm 2。計算時可忽略梁的自重Q235-A4.

20、 （本題17分）某壓彎構(gòu)件截面如圖所示，荷載為靜力荷載設(shè)計值，試驗算整體穩(wěn)定是否滿足要求。材質(zhì): 鋼材，fd =215N/mm 2, fvd =125N/mm 2 , fy=235N/mm 2, E=2.06X105N/mm2。二丄（0 965 + 0 切 +才）一J（0 965+0+尸-4亍2刁 購=im-44000 235模擬試卷二參考答案一、選擇題（每題2分，共30分）1.A2. B 3. A 4.D5. C 6. B 7. B 8. A 9. B 10. C 11. B 12. D 13. A 14. D 15. A二、問答題（每題3分，共18分）1.建筑鋼材的伸長率是通過單向拉伸實驗

21、確定的。取試件拉斷后的伸長量與原標(biāo)距的比值的百分率，即 幾，伸長率反映了鋼材的塑性變形能力。2.鋼材經(jīng)過冷作硬化后，其強度提高，塑性變形能力下降。3.最大焊腳尺寸：如耐蘭L2£,防止焊縫過燒焊件;最小焊腳尺寸：必和血NldJL:，防止焊縫冷裂；最大計算長度：-6°如動荷載J冬40卯，防止應(yīng)力沿焊縫長度不均勻分布;最小計算長度：4 -附及4血瞎，防止焊縫沿長度缺陷幾率增加。4. 承壓型高強螺栓承受剪力作用時螺栓直接承受剪力，需驗算螺栓的受剪和承壓承載能力。摩擦型高強螺栓承受剪力作用時螺栓不直接承受剪力，需驗算螺栓的受剪承載能力。5. 同號應(yīng)力場時鋼材的強度提高而塑性變形能力降

22、低，異號應(yīng)力場時鋼材的強度降低而塑性變形能力提高。6. 綴條式格構(gòu)柱的單肢為軸心受力構(gòu)件，綴板式格構(gòu)柱的單肢為壓彎構(gòu)件。從受力更合理的角度出發(fā)，大型柱應(yīng)盡可 能選用綴條式格構(gòu)柱。三、計算題（共52分）i. (本題io分)V = 6仙M = 60*200 = 12000F V60xl03“ zfj = 21.4M/ ws 加'z Hl%”2x0.7x10x200J.22128.6I 1.22+ 21 43 =107.6W W =160/ww2. （本題10分）15000x120= 100x150 = 15000V= 2g 12刑 <08P= 12僦"' 功:2x(

23、2xl20a+2x40a)W| = 0.9«/<F-1.25Af；) = 0.9x1x0.45x(155-1.25x28.125) = 48,54I88I3. （本題15分）某簡支梁截面如圖所示，梁的跨度為6m,所受荷載為靜力荷載設(shè)計值，試驗算梁的強度是否滿足要求。判定梁的局部穩(wěn)定是否滿足要求（腹板判定是否需設(shè)加勁肋，如需設(shè)加勁肋，請按構(gòu)造要求設(shè)置加勁肋，并畫岀 加勁肋的布置圖）。梁采用 Q235-A鋼材，fd=215N/mm2，fv=125N/mm2，fy=235N/mm 2。計算時可忽略梁的自重M = -x25x62 =112.58 =1x25x6 = 75272= x8x

24、6003 + 2x240xl6x308J =3.73x10®12873xlOe "一說 3=2 76 x 10 也解316=240x16x308 + 300x8x150 = 1.54 x!0e3 一 _1123x10°1.05x2.76xlQs禮 75xl03xl.54xl0°3“和t 16.527/ 喘?n < jC = 125N/ 憂劇8.73x10s x8wQjnaM=38,8-AA/ww <= 25Nimm因為80加屁 600»80 <= = 75故無需設(shè)加勁肋，但在支座處需設(shè)橫向加勁肋4.（本題17分）M = -x8

25、0x9= 18CltM 幡4A= 8600地即4=1x6x600 2 x 250x10 x 30573x105.73xlOa =1 35x1063'3101 = 2xxl0x2503 = 2 64 冥 1M 燉購° *125,73x10 = 258T =2.64x10一* 一、“=55 4 啊肉“ 8600 $ 8600=2222 = 34.9 <刃=1恥兄=1222 = 54.2 <=150r 25R 1*55.4“0 37543142 06xl05;Pt ° 0.9181;平面內(nèi)穩(wěn)定驗算:1.1x34.9J.14-x2.06x1Q；x8600 = 1

26、3037 W 矗 1.1處12估八血鬻®5N0”_ 1000x130985x180x10®叭 A n.(i_o,8)°'91Slx86001 05xl.85xl06x(l-0.8x-)%=223.91/f fnm2 商 £ 二 2152V/Fmm平面內(nèi)穩(wěn)定驗算:I 5423.14V2.06X105；洱 0.8368;Na13037,14 = io=107-54 2° 23544000 235N即心 1000x121= 眄 A 吶0.8368x86001 Qxl8QxlQe1.0x1 85x106=236.3NI tmi2> 久二

27、215Nlmm2平面外穩(wěn)定不滿足要求。模擬試卷三一、選擇題(每題1.5分，共30分)焊腳尺寸1. 設(shè)有一截面尺寸為100$的板件，在端部用兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點板上，兩板件板面平行,為6mm。為滿足最小焊縫長度的構(gòu)造要求，應(yīng)選用。(A) 40mm(B)60mm(C)80mm(D)100mm2. 鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強度相匹配，通常在被連接構(gòu)件選用Q345時，焊條選用(A) E55(B)E50(C)E43(D)前三種均可3. 產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是(A) 鋼材的塑性太低(B)鋼材的彈性模量太高(C)焊縫的厚度太小(D)焊接時熱量分布不均4. 焊接結(jié)構(gòu)的疲

28、勞強度的大小與關(guān)系不大。(A) 鋼材的種類(B)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)(C)連接的構(gòu)造細節(jié)(D)殘余應(yīng)力大小5. 未焊透的對接焊縫計算應(yīng)按計算。(A) 對接焊縫(B)角焊縫(C)斷續(xù)焊縫(D)斜焊縫6. 計算梁的時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。(A) 正應(yīng)力 (B)剪應(yīng)力 (C)整體穩(wěn)定(D)局部穩(wěn)定7. 梁的最小高度是由 控制的。(A) 強度 (B)建筑要求(C)剛度 (D)整體穩(wěn)定8. 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是 形式的失穩(wěn)。(A) 彎曲 (B)扭轉(zhuǎn) (C)彎扭 (D)雙向彎曲9. 鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用準(zhǔn)則。(A) 腹板局部屈曲應(yīng)力與構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力相等(B) 腹板實際應(yīng)力不超過腹板屈曲應(yīng)力(C) 腹板實

29、際應(yīng)力不小于板的屈服應(yīng)力(D) 腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力10. 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時，腹板與翼緣相接處可簡化為。(A)自由邊 (B)固定邊 (C)有轉(zhuǎn)動約束的支承邊(D)簡支邊11. 軸心受拉構(gòu)件按強度極限狀態(tài)是。(A) 凈截面的平均應(yīng)力達到鋼材的抗拉強度(B) 毛截面的平均應(yīng)力達到鋼材的抗拉強度(C) 凈截面的平均應(yīng)力達到鋼材的屈服強度(D) 毛截面的平均應(yīng)力達到鋼材的屈服強度12. 實腹式軸心受拉構(gòu)件計算的內(nèi)容有 。(A) 強度(B) 強度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定(C) 強度和整體穩(wěn)定性(D) 強度、剛度(長細比)后者的13. 用Q235號鋼和16錳鋼分別建造一軸心受壓柱

30、，其長細比相同，在彈性范圍內(nèi)屈曲時，前者的臨界力 臨界力。(A)大于 (B)小于 (C)等于或接近(D)無法比較14. 為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了。(A) 改變板件的寬厚比(B) 改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài)(C) 增大截面面積(D) 增加截面的慣性矩15. 在下列因素中，對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。(A) 壓桿的殘余應(yīng)力分布(B) 構(gòu)件的初始幾何形狀偏差(C) 材料的屈服點變化(D) 荷載的偏心大小16. 彎矩作用在實軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進行、剛度和綴材的計算。(A) 強度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性(B) 彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平

31、面外的穩(wěn)定性(C) 彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外穩(wěn)定性(D) 強度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性17. 承受靜力荷載或間接承受動力荷載的工形截面壓彎構(gòu)件，其強度計算公式中，塑性發(fā)展系數(shù)gx通常取(A) 1.1(B) 1.15(C) 1.05(D) 1.0718. 鋼結(jié)構(gòu)壓彎構(gòu)件的設(shè)計一般應(yīng)進行下面 的計算？(A) 強度、彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(B) 彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形、長細比(C) 強度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(D) 強度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、長細比19. 實腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用

32、平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗算公式中的gx主要是考慮 一。(A)截面塑性發(fā)展對承載力的影響（B）殘余應(yīng)力的影響（C）初彎矩的影響（D）初偏心的影響20. 工形截面壓彎構(gòu)件腹板的容許高厚比是根據(jù)確定的（A）介于軸壓桿腹板和梁腹板高厚比之間（B）腹板的應(yīng)力梯度a0（C）構(gòu)件的長細比（D）hO /tw與腹板的應(yīng)力梯度 aO、構(gòu)件的長細比的關(guān)系、計算題（70分）：1.（本題15分）兩鋼板截面為 一18 >400，兩面用蓋板連接，鋼材Q235，承受軸心力設(shè)計值 N=1181kN，采用M22 普通C級螺栓連接，d0 = 23.5mm，按圖示連接。試驗算節(jié)點是否安全。已知:單個螺栓承壓承載力設(shè)計值N：述卅=221

33、805 = 1208001-120.8故取丄打。每側(cè)12個螺栓，承載力為12n85.6kN>Nl81kN(2)驗算被連接鋼板的凈截面強度4 =A-n!dcl 401.8-2.351.8 = 55.08cm2HSliCP55.081022. (本題20分)設(shè)強軸為x軸。(1)強度驗算I=2x0.8x2040.42 + x06x803 = 77829cm4 _J2_肌= 29OWS = OWOx 40.4 + 0.640x20 = 1126齊=0.820404 =646Acm1 4P 1 4130肱=；=M = 378kN'm14P= =最大正應(yīng)力強度驗算：抵竺“2-5 5因為翼緣上

34、二 所以可以考慮部分塑性。= i88.7<f = 21537腫01.05x19081(最大剪應(yīng)力強度驗算:&篤煮豐;腹板與翼緣交界處折算應(yīng)力驗算:_ 37810400777829104玩 77829106吋局兩=皿2 妙=山215 = 2沁扁所以強度均滿足。(2)整體穩(wěn)定性保證如不需驗算梁的整體穩(wěn)定性，則需受壓翼緣自由長度與其寬度的比滿足要求:<1600 = 3200所以在梁跨中設(shè)一道側(cè)向支承點就能保證梁的整體穩(wěn)定性。3. (本題20分)截面幾何特性：A = 220020 50010 = 13000mm24 M-x20x2O2x/Qx2 = /ftJOW2=xj0 x 50

35、0s+2x200x20x2tf0j12=6-45x10'朋赫= 2x-Lx20x2003=2.67 x/oW12=2 23 IO2 mm卜祜幻0*V i lO4j2.6710745,3mm按強度條件確定的承載力：=1.0610215 = 228 心供 N=2280kN按穩(wěn)定條件確定的承載力:_ 300 廠甬=66 2 < 2 = 150因x軸為弱軸，且 對人，因而對y軸的穩(wěn)定承載力小于對 x軸的穩(wěn)定承載 力，由冷W查表得0疔°773所以N疔A f 7773小腫皿腫=216NN所以 此柱的最大承載力為 2160kN。、一 二 r! _ 11 時,4. （本題15分）熱軋工

36、字鋼截面對x軸屬于a類。因而，當(dāng)?shù)?#39;： -. 一-065 + 0 35= 0.3175 < 0 4= 0.4% =孚衛(wèi)=x20x10 .xl4.3xlOa = 454279對-45427%" 醐 4803由平面內(nèi)穩(wěn)定計算公式：“丄03齊論（卜0醐叫）宀16X12*0.4X10 仙二0.783 x 14.3xlOa 1.05 x 49 xl 03 fl 0.8 x 16 / 454.279）= 94.3y/2 </由截面強度計算公式：16x12-10x10卜,=11.2 +194.4 = 205.6?7/3 </143 xl 031 05X49X103因為平面

37、外穩(wěn)定通過側(cè)向支承得到保證，所以本題承載力由強度、平面內(nèi)穩(wěn)定 計算均滿足要求。i. 鋼材的設(shè)計強度是根據(jù)（屈服點）確定的1. 鋼材的塑性指標(biāo)，主要用（D.伸長率）表示。2. 鋼材的三項主要力學(xué)性能指標(biāo)為（ A ）。A .抗拉強度、屈服點、伸長率3. 鋼材牌號 Q235、Q345、Q390是根據(jù)材料（A）命名的。A.屈服點4. 對鋼材的分組是根據(jù)鋼材的確定的。（D） D.厚度與直徑5. 四種不同厚度的 Q345鋼，其中（A）厚的鋼板強度設(shè)計值最高。A. 12mm6. 塑性好的鋼材，則（A）.韌性也可能好7. 鋼材的伸長率用來反映材料的（C）。C.塑性變形能力8鋼材的伸長率與標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度

38、的伸長值有關(guān)。（ D） D. 試件斷裂后9. 鋼材在低溫下，強度提高，塑性下降，沖擊韌性（B）。 B .下降10在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，具有明顯先兆的情況是（B）的典型特征。B.塑性破壞11. 型鋼中的 H 型鋼和工字鋼相比，B. 前者的翼緣相對較寬12部分焊透的對接焊縫的計算應(yīng)按（B）計算。B.角焊縫13. 在彈性階段，側(cè)面角焊縫應(yīng)力沿長度方向的分布為C. 兩端大、中間小14斜角焊縫主要用于（C鋼管結(jié)構(gòu) ）。15. 焊接殘余應(yīng)力對構(gòu)件的（A ）無影響。A .靜力強度16. 高強度螺栓摩擦型連接和承壓型連接主要區(qū)別是（D ）。 D. 設(shè)計計算方法不同17承壓型高強度螺栓可用于（D ）。D 承受靜

39、力荷載或間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)的連接18每個受剪力作用的摩擦型高強度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的（C）倍。C. 0.819. 一個承受剪力作用的普通螺栓在抗剪連接中的承載力是（ D ）o. A、B中的較小值 20下圖所示為高強度螺栓連接，在彎矩M 的作用下，可以認為中和軸在螺栓（ 3 ）上。21實腹式軸心受拉構(gòu)件計算的內(nèi)容包括（D）o D強度、剛度（長細比）22. 對有孔眼等削弱的軸心拉桿承載力，鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范采用的準(zhǔn)則為凈截面（B）o B .平 均應(yīng)力達到鋼材屈服點23. 下列軸心受拉構(gòu)件，可不驗算正常使用極限狀態(tài)的為（ D ）o D .預(yù)應(yīng)力拉桿24. 兩端鉸接的理想軸心受壓構(gòu)件，當(dāng)截面形

40、式為雙軸對稱十字形時，在軸心壓力作用下構(gòu)件可能發(fā)生（C）o C扭轉(zhuǎn)屈曲25. 為提高軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，在構(gòu)件截面面積不變的情況下，構(gòu)件截面的形式應(yīng)使其面積分布（B） o B .盡可能遠離形心26. 為了（ C ），確定軸心受壓實腹式構(gòu)件的截面形式時，應(yīng)使兩個主軸方向的長細比盡可 能接近。 C. 達到經(jīng)濟效果27. 軸心受壓構(gòu)件發(fā)生彈性失穩(wěn)時，截面上的平均應(yīng)力（C）o C.低于鋼材比例極限28. 軸心受壓構(gòu)件柱腳底板的面積主要取決于（C）o C.基礎(chǔ)材料的強度等級29. 在下列關(guān)于柱腳底板厚度的說法中，錯誤的是C. 其它條件相同時，四邊支承板應(yīng)比三 邊支承板更厚些30. 雙肢格構(gòu)式受壓柱，

41、實軸為x x，虛軸為y y,應(yīng)根據(jù)（B）確定肢件間距離。B.31. 在焊接組合梁的設(shè)計中，腹板厚度應(yīng)（C厚薄相當(dāng)）。32. 在焊接工字形組合梁中,翼緣與腹板連接的角焊縫計算長度不受的限制,是因為（D）。 D .內(nèi)力沿側(cè)面角焊縫全長分布的關(guān)系33. 當(dāng)無集中荷載作用時,焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受（C ）。 C. 水平 剪力34. 焊接工字形截面梁腹板設(shè)置加勁肋的目的是（D ）o D .提高梁的局部穩(wěn)定性35. 焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對防止（ A B）引起的局部失穩(wěn)最有效。A.剪應(yīng)力B. 彎曲應(yīng)力36. 梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（B）。 B. 上翼緣或下翼緣有固定集中力作用處

42、37. 梁上作用較大固定集中荷載時，其作用點處應(yīng)（B）o B .設(shè)置支承加勁肋38. 右圖所示的單向彎曲簡支梁的整體穩(wěn)定計算公式中，Wx =（ C ）o C.39. 右圖所示為加強受壓翼緣的工字形等截面簡支組合梁，抗側(cè)移支撐桿如圖中（A）設(shè)置, 對提高梁的整體穩(wěn)定性效果最好。當(dāng)（A）時，梁的整體穩(wěn)定性最好。40. 焊接工字形截面簡支梁,其他條件均相同的情況下,A. 加強梁的受壓翼緣寬度41. 彎矩作用在實軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進行（D）和綴材的計算。D .強度、剛 度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性42. 單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件， 當(dāng)彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)， 且使較大翼緣受壓時，構(gòu)件達

43、 到臨界狀態(tài)的應(yīng)力分布（ A ）。 A. 可能在拉、壓側(cè)都出現(xiàn)塑性43. 實腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計一般應(yīng)進行的計算的內(nèi)容為（D ）。D .強度、剛度、彎矩作用 平面內(nèi)及平面外穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、長細比44. 計算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴材時，剪力應(yīng)?。– ）。 C. 構(gòu)件實際剪力設(shè)計值或由公式計 算的剪力兩者中較大值45. 單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，一般宜使彎矩（A ）。 A. 繞非對稱軸作用46. 實腹式偏心受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗算公式中的主要是考慮（A）。 A. 截 面塑性發(fā)展對承載力的影響B(tài) . 越大，越小，結(jié)構(gòu)可靠性越 ）47. 在結(jié)構(gòu)設(shè)計中，失效概率與可靠指標(biāo)的關(guān)系為（A 鋼材屈服點的

44、大小 其凈截面強度驗算公式， 其中與軸47. 下列因素中（A ）與鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無直接關(guān)系。48. 承受軸心力作用的高強度螺栓摩擦型受剪切連接中， 心拉桿所受的力相比（ B ） B.49.計算軸心壓桿時需要滿足D ）的要求。 D .強度、 整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定性、 剛度（長D）。 D. 壓彎構(gòu)件的穩(wěn)細比50. 在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計算式中，軸力項分母里的是（定系數(shù)51. 為保證屋蓋結(jié)構(gòu)的（D. III、IV ）,應(yīng)根據(jù)屋蓋結(jié)構(gòu)形式（有檁體系或無檁體系，有托架 或無托架） 、廠房內(nèi)吊車的位置、有無振動設(shè)備，以及房屋的跨度和高度等情況，設(shè)置可靠 的支撐系統(tǒng)。 III .空間整體作用，提

45、高其整體剛度，減小弦桿的計算長度；IV .安裝時穩(wěn)定與方便，承擔(dān)和傳遞水平荷載（如風(fēng)荷載、懸掛吊車水平荷載和地震荷載等）。1.碳的含量對鋼材性能的影響很大，一般情況下隨著含碳量的增高，鋼材的塑性和韌性逐 漸增高。（X）2. 試驗證明，鋼材的疲勞強度主要與構(gòu)造狀況、應(yīng)力幅和循環(huán)荷載重復(fù)次數(shù)有關(guān)，而與鋼 材的強度并無明顯關(guān)系。（V ）3. 角焊縫中的最小焊縫尺，其中 t為較薄焊件的厚度（mm）。（X ）4. 計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度，穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計值。（V）5. 構(gòu)件的長細比是計算長度與相應(yīng)截面積之比。（X ）6. 軸心受壓構(gòu)件，應(yīng)進行強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度的驗算。（V

46、 ）7. 承受靜力荷載的焊接工字鋼梁，當(dāng)腹板高厚比時，利用腹板屈曲后強度，腹板應(yīng)配置縱 向加勁肋。（X ）8. 鋼屋蓋的剛度和空間整體性是由屋蓋支撐系統(tǒng)保證的。（V ）9. 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中，荷載設(shè)計值為荷載標(biāo)準(zhǔn)值除以荷載分項系數(shù)。（X ）10. 當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時，鋼材的塑性和沖擊韌性降低。（V ）1.0 ；但對直11. 在靜力或間接動力荷載作用下，正面角焊縫的強度設(shè)計增大系數(shù)=接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取=1.2 （X ）12. 加引弧板施焊的情況下，受壓、受剪的對接焊縫，以及受拉的一級和二級焊縫，均與母材等強，不需計算；只有受拉的三級焊縫才需要計算。（V ）13. 當(dāng)荷載作用在梁的上

47、翼緣時，梁整體穩(wěn)定性提高。（X ）14. 屋架的外形應(yīng)考慮在制造簡單的條件下盡量與彎矩圖接近，使弦桿的內(nèi)力差別較小。 （V）15. 對于跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng)驗算整體穩(wěn)定不足時， 宜采用加大受壓翼緣板的寬度(V)1. 承載能力極限狀態(tài)包括構(gòu)件和連接的強度破壞、疲勞破壞和因過度變形而不適于繼續(xù)承 載的狀態(tài)。(V )2鋼材具有兩種性質(zhì)完全不同的破壞形式，即塑性破壞和脆性破壞。(V )3 高溫時，硫使鋼變脆，稱之冷脆；低溫時，磷使鋼變脆，稱之熱脆。(x )4.鋼材的強度隨溫度的升高而增大，塑性和韌性增大。(X )n 次時，5承受動力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù) 應(yīng)進行疲

48、勞驗算。 (V ) 6 摩擦型高強螺栓連接只依靠被連接板件間強大的摩擦阻力承受外力，以摩擦阻力被克服 作為連接承載能力的極限狀態(tài)。 (V ) 7 焊縫按施焊位置分為平焊、橫焊、立焊及仰焊，其中仰焊的操作條件最差，焊縫質(zhì)量不 易保證。 (V )&構(gòu)件上存在焊接殘余應(yīng)力會增大結(jié)構(gòu)的剛度。(X )9 螺栓群的抗剪連接承受軸心力時，長度方向螺栓受力不均勻，兩段受力大，中間受力小。(V )10 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定角焊縫中的最小焊角尺寸，其中t 為較厚焊件的厚度( mm)(V )11 軸心受力構(gòu)件的剛度通過限制其長細比來保證。(V )12柱與梁連接的部分稱為柱腳，與基礎(chǔ)連 接的部分稱為柱頭。 (X

49、 )13 梁主要用于承受彎矩，為了充分發(fā)揮材料的強度，其截面通常設(shè)計成高而窄的形式。(V )14. 進行拉彎和壓彎構(gòu)件設(shè)計時，壓彎構(gòu)件僅需要計算強度和剛度；拉彎構(gòu)件則需要計算強度、局部穩(wěn)定、整體穩(wěn)定、剛度。 (X )15屋架的外形首先取決與建筑物的用途，其次考慮用料經(jīng)濟施工方便、與其他構(gòu)件的連接以及結(jié)構(gòu)的剛度等問題。 (V )1 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中，荷載設(shè)計值為荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以_荷載分項 _系數(shù)。2計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度，穩(wěn)定性以及連接的強度時，應(yīng)采用荷載設(shè)計 值。3. 承載能力極限狀態(tài)為結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達到最大承載力或達到不適于繼續(xù)承載的變形時的極限狀態(tài)。4. 在不同質(zhì)量等級的同一類鋼材(如Q235 A

50、, B , C, D四個等級的鋼材)，它們的屈服點、 強度和伸長率都一樣，只是它們的化學(xué)成分和_沖擊韌性 _指標(biāo)有所不同。5 對于焊接結(jié)構(gòu)，除應(yīng)限制鋼材中的硫、磷的極限含量外，還應(yīng)限制碳 的含量不超過規(guī)定值。6 碳的含量對鋼材性能的影響很大，一般情況下隨著含碳量的增高，鋼材的塑性和韌性逐 漸降低 _。7鋼材中硫含量過多會引起鋼材的熱脆；磷含量過多會引起鋼材的冷脆 。&當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時，鋼材的塑性和沖擊韌性降低 。9試驗證明，鋼材的疲勞強度主要與構(gòu)造狀況、應(yīng)力幅和循環(huán)荷載重復(fù)次數(shù)有關(guān)，而與鋼 材的 _強度 _并無明顯關(guān)系。10. 承受動力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接，當(dāng)應(yīng)力變

51、化的循環(huán)次數(shù) n次時，應(yīng)進行疲勞驗算。11 當(dāng)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)次時，應(yīng)進行疲勞計算；疲勞計算采用容許應(yīng)力 法，應(yīng)力按彈性狀態(tài)計算。12影響鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接的疲勞性能因素有構(gòu)造狀況、_應(yīng)力幅 _和循環(huán)次數(shù)。13. 在靜力或間接動力荷載作用下，正面角焊縫的強度設(shè)計增大系數(shù)=1.22 ;但對直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取=1.0 。14. 角焊縫中的最大焊腳尺寸，其中t 為_較薄_件厚度。15. 角焊縫中的最小焊縫尺寸，其中t 為 較厚焊件的厚度（ mm） 。16. 加引弧板施焊的情況下，受壓、受剪的對接焊縫，以及受拉的一級 和二級焊縫，均 與母材等強，不需計算;只有受拉的 三級 焊縫才需要計算。17.

52、 按焊縫質(zhì)量檢驗標(biāo)準(zhǔn)，對外觀缺陷及內(nèi)部探傷都要檢驗的是二級和一 級焊縫。18. 鋼板對接中，采取分段施焊，厚焊縫則分層施焊，工字形連接焊接時采用對稱跳焊，上 述措施的目的在于 減少焊接變形 。19普通螺栓連接受剪時，限制端距e> 2d,是為了避免鋼板被沖剪 破壞。20. 采用普通螺栓連接時，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因為_螺栓直徑過細。21. 軸心受拉構(gòu)件計算的內(nèi)容有 _強度和剛度。22. 構(gòu)件的長細比是 _計算長度與回轉(zhuǎn)半徑 _之比。23. 軸心受壓構(gòu)件，應(yīng)進行強度、整體穩(wěn)定、 局部穩(wěn)定 和剛度的驗算。24. 軸心受壓構(gòu)件整體失穩(wěn)的形式有 彎曲失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn)、扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)。25. 雙軸對稱截面的

53、理想軸心受壓構(gòu)件，可能發(fā)生彎曲屈曲和扭轉(zhuǎn) 屈曲。26. 實腹式偏心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，包括彎矩作用平面內(nèi) 的穩(wěn)定和彎矩 作用平面外的 穩(wěn)定。27. 實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計算中，截面為單軸對稱的構(gòu)件，繞對稱軸（設(shè)為y 軸） 應(yīng)取計及扭轉(zhuǎn)效應(yīng)的換算長細比替代計算值。28. 實際軸心受壓構(gòu)件臨界力低于理想軸心受壓構(gòu)件臨界力的主要原因有初彎曲和殘余應(yīng) 力;而且 殘余應(yīng)力 對軸心受壓構(gòu)件臨界力的影響最大。29. 計算雙肢格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸x 軸彎曲的整體穩(wěn)定時， 其軸心受壓整體穩(wěn)定系數(shù) 應(yīng)根據(jù) _換算長細比查表確定。30. 工字形梁彎矩和剪力都較大的截面中，除了要驗算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外， 還要

54、在正應(yīng)力和 剪應(yīng)力都較大 處驗算折算應(yīng)力。31. 梁腹板中，設(shè)置橫向 加勁肋對防止剪力引起的局部失穩(wěn)有效，設(shè)置 縱向 加勁肋 對防止彎曲應(yīng)力引起的局部失穩(wěn)有效。32. 承受靜力荷載的焊接工字鋼梁，當(dāng)腹板高厚比時，利用腹板屈曲后強度，腹板可不配置 縱向加勁肋 。33. 當(dāng)荷載作用在梁的下 翼緣時，梁整體穩(wěn)定性提高。34. 工字形截面簡支梁， 當(dāng)受壓翼緣側(cè)向支承點間距離越小時， 則梁的整體穩(wěn)定就 越好35. 有鋪板 （各種混凝土板和鋼板） 密鋪在梁的受壓翼緣上并與其牢固相連、能阻止梁受壓翼緣的側(cè)向位移時，可不計算梁的整體穩(wěn)定 。36. 受均布荷載作用的簡支梁，如要改變截面，應(yīng)在距支座約l/6 處改變截面較為經(jīng)濟。37. 焊接組合梁