《振動分析案例》PPT課件

1、缺點診斷運用實例精選缺點診斷運用實例精選 -(48例例)-Contents目錄實例實例No.1某緊縮機組振動頻譜分析某緊縮機組振動頻譜分析實例實例No.2某某 30萬噸萬噸/年乙烯安裝裂解氣緊縮機組轉子年乙烯安裝裂解氣緊縮機組轉子 動不平衡缺點動不平衡缺點實例實例No.3某汽輪機葉片斷裂缺點某汽輪機葉片斷裂缺點實例實例No.4某透平膨脹機葉片斷裂缺點某透平膨脹機葉片斷裂缺點實例實例No.5某鍋爐風機地腳螺栓松動缺點某鍋爐風機地腳螺栓松動缺點實例實例No.6某大型風機軸承座松動缺點某大型風機軸承座松動缺點實例實例No.7某油氣田平臺中甲板緊縮機平臺振動缺點診斷某油氣田平臺中甲板緊縮機平臺振動缺點

2、診斷實例實例No.8某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點實例實例No.9某原油泵進口管道共振缺點的診斷和排除某原油泵進口管道共振缺點的診斷和排除實例實例No.10某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂缺點的診斷某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂缺點的診斷實例實例No.11某往復式空壓機的出口管道共振缺點的診斷某往復式空壓機的出口管道共振缺點的診斷實例實例No.12某鍋爐給水泵的流體動力振動缺點的診斷某鍋爐給水泵的流體動力振動缺點的診斷實例實例No.13某除塵風機組軸承座剛性差及流體動力激振振動缺點的診斷某除塵風機組軸承座剛性差及流體動力激振振動缺點的診斷實例實例No.1

3、4某汽輪機轉子摩擦和滾動軸承缺點某汽輪機轉子摩擦和滾動軸承缺點實例實例No.15某送風機電動機轉子與定子相磨缺點的診斷某送風機電動機轉子與定子相磨缺點的診斷實例實例No.16某螺桿式緊縮機轉子磨損缺點的診斷某螺桿式緊縮機轉子磨損缺點的診斷Contents目錄實例實例No.17假設干緊縮機組齒輪箱齒輪擺動頻率實測假設干緊縮機組齒輪箱齒輪擺動頻率實測實例實例No.18某離心機行星齒輪偏擺振動缺點某離心機行星齒輪偏擺振動缺點實例實例No.19某驅動箱傘齒輪高噪聲和振動缺點的診斷某驅動箱傘齒輪高噪聲和振動缺點的診斷實例實例No.20某電動機轉子條缺點某電動機轉子條缺點實例實例No.21某紙機滾動軸承外

4、環(huán)缺點某紙機滾動軸承外環(huán)缺點實例實例No.22某紙機滾動軸承外環(huán)缺點某紙機滾動軸承外環(huán)缺點實例實例No.23某紙機滾動軸承內(nèi)環(huán)缺點某紙機滾動軸承內(nèi)環(huán)缺點實例實例No.24某紙機滾動軸承滾動體缺點某紙機滾動軸承滾動體缺點實例實例No.25某紙機滾動軸承堅持架缺點某紙機滾動軸承堅持架缺點實例實例No.26某紙機滾動軸承松動缺點某紙機滾動軸承松動缺點實例實例No.27某紙機滾動軸承同時出現(xiàn)假設干缺點某紙機滾動軸承同時出現(xiàn)假設干缺點實例實例No.28某紙機滾動軸承松動缺點某紙機滾動軸承松動缺點實例實例No.29某紙機滾動軸承外環(huán)缺點某紙機滾動軸承外環(huán)缺點實例實例No.30某紙機滾動軸承內(nèi)環(huán)缺點某紙機滾

5、動軸承內(nèi)環(huán)缺點實例實例No.31某紙機滾動軸承外環(huán)缺點某紙機滾動軸承外環(huán)缺點實例實例No.32某紙機滾動軸承外環(huán)缺點某紙機滾動軸承外環(huán)缺點Contents目錄實例實例No.33某紙機輥子某紙機輥子SKF23260滾動軸承外環(huán)缺點滾動軸承外環(huán)缺點實例實例No.34某鍋爐給水泵某鍋爐給水泵SKF7310滾動軸承內(nèi)環(huán)缺點滾動軸承內(nèi)環(huán)缺點實例實例No.35某水環(huán)式緊縮機滾動軸承同時出現(xiàn)假設干缺點某水環(huán)式緊縮機滾動軸承同時出現(xiàn)假設干缺點實例實例No.36某水環(huán)式緊縮機滾動軸承內(nèi)環(huán)缺點分析診斷某水環(huán)式緊縮機滾動軸承內(nèi)環(huán)缺點分析診斷實例實例No.37某齒輪箱輸入齒輪軸承內(nèi)環(huán)嚴重磨損缺點的診斷的診斷某齒輪箱輸

6、入齒輪軸承內(nèi)環(huán)嚴重磨損缺點的診斷的診斷實例實例No.38某螺桿式緊縮機滾動軸承外環(huán)嚴重磨損缺點的診斷某螺桿式緊縮機滾動軸承外環(huán)嚴重磨損缺點的診斷實例實例No.39某引風機某引風機 LinkBelt22232軸承堅持架缺點的診斷軸承堅持架缺點的診斷實例實例No.40某電動機某電動機 FAG6215C3軸承內(nèi)環(huán)和外環(huán)缺點的診斷軸承內(nèi)環(huán)和外環(huán)缺點的診斷實例實例No.41一次風機電動機轉子與定子之間氣隙變化缺點的診斷一次風機電動機轉子與定子之間氣隙變化缺點的診斷實例實例No.42某離心式冷水機某離心式冷水機(約克約克)電動機定子偏心或定子絕緣層短路缺點診斷電動機定子偏心或定子絕緣層短路缺點診斷實例實例

7、No.43某枯燥機排風機電動機轉子條松動缺點的診斷某枯燥機排風機電動機轉子條松動缺點的診斷實例實例No.44某變速交流感應電動機轉子條松動缺點的診斷某變速交流感應電動機轉子條松動缺點的診斷實例實例No.45某離心式冷水機某離心式冷水機(約克約克)電動機相位缺點的診斷電動機相位缺點的診斷實例實例No.46某電廠大型引風機電動機多根轉子條斷裂缺點的診斷某電廠大型引風機電動機多根轉子條斷裂缺點的診斷實例實例No.47某往復式空壓機的同步電動機線圈松動缺點的診斷某往復式空壓機的同步電動機線圈松動缺點的診斷實例實例No.48某直流電動機可控硅整流器某直流電動機可控硅整流器 起動卡缺點的診斷起動卡缺點的診

8、斷 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 一 Case History #1 Compressor Vibration Spectrum 某緊縮機組振動頻譜分析機器形狀檢修的根底機器形狀檢修的根底 振動頻譜中包含機器振動頻譜中包含機器零部件的零部件的 機械形狀機械形狀信息信息 9999999 Case History #1 Compressor Vibration Spectrum 振動頻譜中包含機器零部件的機械形狀信息電機轉速N0=1480轉/分=24.6667赫茲緊縮機轉速N1=6854.7轉/分=114.245赫茲小齒輪齒數(shù)Z0=38 大齒輪齒數(shù)Z1=176齒輪嚙合頻率Fm=N0Z0 =N

9、1 Z =4341.3赫茲齒輪邊帶頻率Fb=Fmi N0或 Fm i N1振動頻譜中包含機器零部件的機械形狀信息振動頻譜中包含機器零部件的機械形狀信息某緊縮機組振動頻譜實例緊縮機電動機齒輪箱振動速度頻率電動機轉子動平衡電動機與大齒輪軸聯(lián)軸器對中緊縮機轉子動平衡緊縮機與小齒輪軸聯(lián)軸器對中齒輪嚙合，齒缺陷電機轉速N0=1480轉/分=24 . 6667赫茲緊縮機轉速N1=6854 .7轉/分=114 . 245赫茲小齒輪齒數(shù)Z0=38 大齒輪齒數(shù)Z1=176齒輪嚙合頻率Fm=N0Z0=N1 Z1 =4341 . 3赫茲齒輪邊帶頻率Fb=Fmi N0或 Fm i N1N02N03N0N12N13N1

10、FmN1N1N1N1N0N0N0N1N1N1高速齒輪左邊帶族高速齒輪右邊帶族低速齒輪左邊帶族低速齒輪右邊帶族123465 這 個 實 例 的 振 動 頻 譜 中 包 含 了 (1)電 動 機 轉 子 動 平 衡 (2)電 動 機 轉 子 與 定 子 等 小 間 隙 摩 擦 (3)電 動 機 與 低 速 齒 輪 軸 之 間 聯(lián) 軸 器 對 中 (4)壓 縮 機 轉 子 動 平 衡 (5)壓 縮 機 轉 子 與 殼 體 間 摩 擦 (6)壓 縮 機 與 高 速 齒 輪 軸 之 間 聯(lián) 軸 器 對 中 (7)齒 輪 嚙 合 和 齒 輪 缺 陷 (8)各 軸 承 運 行 狀 況 等 等 機 器 主 要

11、 零 部 件 的 機 械 狀 態(tài) 信 息 等 等 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 二 Case History #2 Rotor Unbalance某 30萬噸/年乙烯安裝裂解氣緊縮機組轉子動不平衡缺點羅克韋爾自動化羅克韋爾自動化(廈門廈門 )大連分公大連分公司司Case History #2 Rotor Unbalance實例NO.2 30萬噸/年乙烯安裝裂解氣緊縮機組轉子動不平衡缺點 1996年年11月月2日某大型裂解氣緊縮機中壓缸兩端軸承座振動突日某大型裂解氣緊縮機中壓缸兩端軸承座振動突增數(shù)倍，診斷為轉子嚴重不平衡增數(shù)倍，診斷為轉子嚴重不平衡!開缸檢查證明，因進口過濾開缸檢查證明，因

12、進口過濾器支承塊斷裂，刮下大量積焦，堆積在轉子上呵斥嚴重不平器支承塊斷裂，刮下大量積焦，堆積在轉子上呵斥嚴重不平衡衡!經(jīng)清焦處置，開車證明：振動恢復正常。經(jīng)清焦處置，開車證明：振動恢復正常。Case History #2 Rotor Unbalance實例NO.2 30萬噸/年乙烯安裝裂解氣緊縮機組轉子動不平衡缺點Typical Spectrum典型的頻譜 Typical spectrum shows dominant GMF典型頻譜闡明轉子轉典型頻譜闡明轉子轉速頻率突增，這是典型的轉子不平衡的特征速頻率突增，這是典型的轉子不平衡的特征!嚴重不平衡的典型頻譜嚴重不平衡的典型頻譜 故 障 診 斷

13、 實 例 分 析 之 三 某汽輪機葉片斷裂缺點 (轉子不平衡缺點)羅克韋爾自動化羅克韋爾自動化(廈門廈門 )大連分公大連分公司司 實例實例No.3 某汽輪機葉片斷裂缺點某汽輪機葉片斷裂缺點上海石化自備電廠上海石化自備電廠5#汽輪機軸承座振動速度突增至汽輪機軸承座振動速度突增至5. 25毫米毫米/ 秒，秒，有效值，而有效值，而6#機僅為機僅為0. 466毫米毫米/秒，有效值；振動速度頻譜均為秒，有效值；振動速度頻譜均為一倍轉速頻率一倍轉速頻率50赫茲。診斷為轉子不平衡，據(jù)歷史閱歷，汽輪機赫茲。診斷為轉子不平衡，據(jù)歷史閱歷，汽輪機葉片又斷了葉片又斷了!停機檢查證明確實斷了五片轉子葉片停機檢查證明確

14、實斷了五片轉子葉片!轉子不平衡轉子不平衡 ! 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 四 某透平膨脹機葉片斷裂缺點 (轉子不平衡和流體動力激振缺點)羅克韋爾自動化羅克韋爾自動化(廈門廈門 )大連分公大連分公司司 實例實例No.4某透平膨脹機葉輪葉片斷裂缺點某透平膨脹機葉輪葉片斷裂缺點1989年年1月月27日某透平膨脹日某透平膨脹機振動和噪聲機振動和噪聲突增。頻譜顯突增。頻譜顯示示1RPM和和8RPM頻率頻率分量最大分別分量最大分別達達5.91和和4.68毫米毫米/秒，有秒，有效值，比正常效值，比正常機分別大機分別大18和和25倍。診斷為倍。診斷為轉子不平衡，轉子不平衡，并且已斷一片并且已斷一片葉片

15、葉片(出口導出口導葉為葉為8片葉片，片葉片，即靜子葉片經(jīng)即靜子葉片經(jīng)過頻率為過頻率為 8 RPM)。轉轉 子子 不不 平平 衡衡 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 四 轉轉 子子 不不 平平 衡！衡！ ！ 振振動動超超標標!轉轉子子不不平平衡衡! 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 四 診斷結論：BPFS靜子葉片經(jīng)過頻率證明，離心葉輪斷一片葉片!(流體動力激振缺點)導導 流流 葉葉 片片 數(shù)數(shù) 為為 8片片 實例實例No.4某透平膨脹機葉輪葉片斷裂缺點某透平膨脹機葉輪葉片斷裂缺點離心葉輪離心葉輪14片轉子葉片已斷一片葉片的透平膨脹機葉輪照片片轉子葉片已斷一片葉片的透平膨脹機葉輪照片斷了一片葉

16、片！斷了一片葉片！ 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 五 某鍋爐風機 地腳螺栓松動缺點羅克韋爾自動化羅克韋爾自動化(廈門廈門 )大連分公大連分公司司 實例實例No.5某鍋爐風機根底地腳螺栓松動缺點某鍋爐風機根底地腳螺栓松動缺點3#3#和和4#4#測點處地腳螺栓松動測點處地腳螺栓松動松松 動動 某大型風機某大型風機 軸承座松動缺點軸承座松動缺點故故 障障 診診 斷斷 實實 例例 分分 析析 之之 六六 羅克韋爾自動化羅克韋爾自動化(廈門廈門 )大連分公大連分公司司 實例實例No.6 5#風機軸承座松動缺點風機軸承座松動缺點汽輪機軸流式風機YISA106A(軸程度振動軸程度振動)YISA106B

17、(軸垂直振動軸垂直振動)YISA105(軸程度振動軸程度振動YISA105B(軸垂直振動軸垂直振動)YISA103A(軸程度振動軸程度振動)YISA103B(軸垂直振動軸垂直振動YISA102A(軸程度振動軸程度振動)YISA102B(軸垂直振動軸垂直振動)1#軸承座振動1H，1V，1AZISA104(軸向振動軸向振動)ZISA101(軸向振動軸向振動)2#軸承座振動軸承座振動2H，2V，2A3#軸承座振動軸承座振動3H，3V，3A4#軸承座振動軸承座振動4H，4V，4A5#風機是汽輪機驅動風機是汽輪機驅動的的14級軸流式風機，級軸流式風機，功率為功率為22，247千瓦，千瓦，最高轉速為最高轉

18、速為4463轉轉/分分34V33V39V310V37V38V36V35V312V311V31V32V32A33A34A汽輪機側風機側35A36A31A37A38A39A310A311A31H32H33H34H35H36H汽輪機側風機側H-程度方向V-垂直方向A-軸向方向3#軸軸承座承座3#軸承座振動監(jiān)測點位置軸承座振動監(jiān)測點位置實例實例No. 6武漢鋼鐵公司武漢鋼鐵公司5#風機軸承座松動缺點風機軸承座松動缺點實例實例No. 6武漢鋼鐵公司武漢鋼鐵公司5#風機軸承座松動缺點風機軸承座松動缺點3#軸承座軸向，程度和垂直方向振動監(jiān)測結果3#軸承座靠風機側軸承座，底板垂直振動為7. 2至8. 2毫米/

19、秒有效值；而靠汽輪機側軸承座，底板垂直振動僅為0. 5至1. 0毫米/秒有效值，兩側振動相差約十倍!導致軸承座軸向振動高達13. 6毫米/秒有效值，遠遠超越ISO10816-3規(guī)范規(guī)定的極限值7. 1毫米/秒有效值!3#軸承座振動大的缺點緣由能夠是底板與混凝土根底之間的地腳螺栓和墊鐵固定不可靠，甚至松動!某油氣田平臺中甲板天然氣壓縮機甲板振動大，尤其當C 3210A中壓壓縮機和C 3310A低壓壓縮機同時滿負荷工況下，壓縮機甲板振動最劇烈，甚至使相鄰的M C C 配電間振動明顯。經(jīng)過對壓縮機組本身、壓縮機甲板及壓縮機部分配管進行全面振動監(jiān)測和分析診斷，認為振振動動的的主主要要原原因因是是中中甲

20、甲板板支支撐撐框框架架設設計計不不合合理理，其其剛剛性性不不足足，在在C C 3 32 21 10 0和和C C 3 33 31 10 0壓壓縮縮機機振振動動激激勵勵下下產(chǎn)產(chǎn)生生劇劇烈烈的的強強迫迫振振動動。由于壓縮機甲板振動劇烈，波及相鄰的M C C 甲板振動。因此，為了消除該振動大的故障，應該加強中甲板的壓縮機甲板的支承框架剛性，同時增加C 3210A和C3210B的一、二缸的輔助支承，減少振動源的振動。平湖油氣田平臺中甲板天然氣壓縮機甲板經(jīng)過加固后，2000年5月13日，在相同工況下，對中甲板及其上的壓縮機組進行比較振動測量。實測結果表明，中中甲甲板板振振動動下下降降7 70 0至至8

21、84 4% % ，整整改改后后的的振振動動僅僅為為整整改改前前的的1 16 6至至3 30 0% % ；中中甲甲板板上上的的壓壓縮縮機機組組的的振振動動下下降降5 50 0至至7 71 1% % ，整整改改后后的的振振動動僅僅為為整整改改前前的的2 29 9至至5 50 0% % ，壓壓縮縮機機組組的的振振動動全全部部達達到到壓壓縮縮機機制制造造廠廠振振動動標標準準的的設設計計標標準準以以及及國國際際標標準準化化組組織織I I S SO O 1 10 08 81 16 6/ / 6 6和和I I S SO O 1 10 08 81 16 6/ / 3 3標標準準的的相相當當于于新新機機器器或或

22、可可無無限限長長時時間間安安全全運運行行機機器器的的振振動動品品質質?？梢姡駝釉\斷意見正確，整改措施得力，從而較好地排除了中甲板及其上壓縮機組振動大的故障。8.2mm/s RMS0.7mm/s RMS13.6mm/s RMS7.8mm/s RMS垂直方向振動幅值兩者相差約十倍垂直方向振動幅值兩者相差約十倍!此處松動此處松動! 某油氣田平臺中甲板緊縮機某油氣田平臺中甲板緊縮機 平臺振動缺點診斷實例平臺振動缺點診斷實例故故 障障 診診 斷斷 實實 例例 分分 析析 之之 七七 羅克韋爾自動化羅克韋爾自動化(廈門廈門 )大連分公大連分公司司 某油氣田海上平臺中甲板緊縮機某油氣田海上平臺中甲板緊縮機

23、 平臺振動缺點診斷實例平臺振動缺點診斷實例 某油氣田中甲板設備布置圖天天 然然 氣氣 壓壓 縮縮 機機 中中 甲甲 板板 某油氣田中甲板緊縮機甲板(C3210A/B)天天 然然 氣氣 壓壓 縮縮 機機 中中 甲甲 板板 某油氣田中甲板緊縮機甲板(C3310A/B)天天 然然 氣氣 壓壓 縮縮 機機 中中 甲甲 板板 ISO10816-6規(guī)范規(guī)定的往復式緊縮機振動丈量點位置規(guī)范規(guī)定的往復式緊縮機振動丈量點位置往復式緊縮機往復式緊縮機缸體缸體往復式緊縮機往復式緊縮機缸頭缸頭 往復式緊縮機往復式緊縮機缸頭缸頭 緊縮緊縮機制機制造廠造廠振動振動速度速度總量總量規(guī)范規(guī)范壓壓 縮縮 機機 振振 動動 超超

24、 標標 區(qū)區(qū) 中中甲甲板板振振動動測測點點布布置置位位置置 加加固固前前中中甲甲板板振振動動實實測測結結果果 中甲板加固布置圖中甲板加固布置圖粉粉 紅紅 粗粗 線線 為為 加加 固固 梁梁 某油氣田平臺中甲板緊縮機平臺振動缺點診斷實例某油氣田平臺中甲板緊縮機平臺振動缺點診斷實例 加加固固前前后后甲甲板板振振動動結結果果比比較較 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 八 Case History #8 Compressors Pipe Vibration & Noise Defect 某循環(huán)氣緊縮機 管道振動和噪聲缺點 (流體動力激振缺點)羅克韋爾自動化羅克韋爾自動化(廈門廈門 )大連分公

25、大連分公司司 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 八 Case History #8 Compressors Pipe Vibration & Noise Defect 實例No.8 某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點出出 口口 導導 流流 葉葉 片片 轉轉 子子 葉葉 輪輪 葉葉 片片 數(shù)數(shù) Zr=20 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 八 Case History #8 Compressors Pipe Vibration & Noise Defect 實例No.8 某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點某某 離離 心心 式式 壓壓 縮縮 機機 組組 及及 其其 測測 量量 系系

26、 統(tǒng)統(tǒng) 示示 意意 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 八 Case History #8 Compressors Pipe Vibration & Noise Defect 實例No.8 某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點某某 離離 心心 式式 壓壓 縮縮 機機 組組 及及 其其 管管 道道 系系 統(tǒng)統(tǒng) 結結 構構 示示 意意 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 八 Case History #8 Compressors Pipe Vibration & Noise Defect 實例No.8 某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點1975赫茲赫茲 (轉子葉片經(jīng)過頻率轉子葉片經(jīng)過頻率

27、)振動幅值振動幅值頻率頻率排故之前排故之前排故之后排故之后1975赫茲赫茲 (轉子葉片經(jīng)過頻率轉子葉片經(jīng)過頻率)轉子葉片經(jīng)過頻率BPFR轉子葉片經(jīng)過頻率BPFRBPFR=ZRRPM=20 RPM=1975赫茲赫茲振振 動動 速速 度度 頻頻 譜譜 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 八 Case History #8 Compressors Pipe Vibration & Noise Defect 實例No.8 某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點1975赫茲赫茲 (轉子葉片經(jīng)過頻率轉子葉片經(jīng)過頻率)噪 聲dBA 頻率頻率排故之前排故之前排故之后排故之后1975赫茲赫茲 (轉子葉片經(jīng)過頻

28、率轉子葉片經(jīng)過頻率)轉子葉片經(jīng)過頻率BPFR轉子葉片經(jīng)過頻率BPFRBPFR=ZRRPM=20 RPM=1975赫茲赫茲 噪 聲dBA 噪噪 聲聲 譜譜 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 八 Case History #8 Compressors Pipe Vibration & Noise Defect 實例No.8 某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點轉子葉片經(jīng)過頻率BPFR=1975Hz排故前排故前排故后排故后轉子葉片經(jīng)過頻率BPFR消 失 排排 故故 前前 后后 振振 動動 頻頻 譜譜 比比 較較 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 八 Case History #8 Compr

29、essors Pipe Vibration & Noise Defect 實例No.8 某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點20X轉轉 子子 轉轉 速速 20X轉轉 子子 轉轉 速速 振振 動動 速速 度度 噪噪 聲聲 轉子葉片經(jīng)過頻轉子葉片經(jīng)過頻 率率(BPFR=20X轉轉 速速 )振動和噪聲振動和噪聲占絕對優(yōu)勢占絕對優(yōu)勢 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 八 Case History #8 Compressors Pipe Vibration & Noise Defect 實例No.8 某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點出出 口口 主主 管管 道道 振振 動動 分分 布布 故

30、障 診 斷 實 例 分 析 之 八 Case History #8 Compressors Pipe Vibration & Noise Defect 實例No.8 某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點出出 口口 旁旁 路路 管管 道道 振振 動動 分分 布布 故 障 診 斷 實 例 分 析 之 八 Case History #8Compressors Pipe Vibration & Noise Defect 實例No.8 某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點 進 口 管 道 法 蘭測點監(jiān) 測 日期轉 速 基 頻1 N ( 毫 米/ 秒 )共 振 頻 率7 7 4 4 . . 7 7

31、 2 2 赫 茲總 量 ( 2 1 K H z )( 毫 米 / 秒 )9 9 2 2 . . 1 1 2 2 . . 1 1 0 0 . . 8 8 4 4 3 3 6 63 3 5 5 . . 1 1 9 93 3 5 5 . . 3 3 6 69 9 2 2 . . 1 1 2 2 . . 2 2 4 40 0 . . 4 4 2 2 5 5 7 70 00 0 . . 9 9 2 2 5 5 4 45 5 H H比比 值值 1 1 . . 9 9 8 8 2 23 3 8 8 . . 2 2 1 1離離 心心 式式 壓壓 縮縮 機機 試試 驗驗 裝裝 置置 模模 型型 壓壓 縮縮 機機

32、 振振 動動 傳傳 感感 器器 (出出 口口 管管 道道 )振振 動動 傳傳 感感 器器 (壓壓 縮縮 機機 殼殼 體體 )消消 音音 器器 小小 孔孔 流流 量量 計計 550千千 瓦瓦 帶帶 內(nèi)內(nèi) 置置 齒齒 輪輪 的的 驅驅 動動 器器 扭扭 力力 計計 聲聲 級級 計計 進進 口口 控控 制制 閥閥 出出 口口 振動源：振動源：1.轉子不平衡轉子不平衡1XRPM2.轉子軸心線不對中轉子軸心線不對中2XRPM，3XRPM3.齒輪嚙合頻率齒輪嚙合頻率Fm=Z0XRPM0=Z1XRPM14油膜振蕩油膜振蕩(0.430.48)RPM5.氣動力激振氣動力激振-葉片經(jīng)過頻率葉片經(jīng)過頻率轉子葉片經(jīng)過

33、頻率轉子葉片經(jīng)過頻率 BPFR=ZRXRPM 定子葉片經(jīng)過頻率定子葉片經(jīng)過頻率BPFS=ZSXRPM6.管道振動管道振動氣流脈動氣流脈動 構造共振，等等構造共振，等等噪聲源：噪聲源：1.氣動力激振氣動力激振-葉片經(jīng)過頻率葉片經(jīng)過頻率轉子葉片經(jīng)過頻率轉子葉片經(jīng)過頻率BPFR=ZRXRPM 定子葉片經(jīng)過頻率定子葉片經(jīng)過頻率BPFS=ZSXRPM2.齒輪嚙合頻率齒輪嚙合頻率Fm=Z0XRPM0=Z1XRPM1，等等，等等振動源：振動源：1.轉子不平衡轉子不平衡1XRPM2.轉子軸心線不對中轉子軸心線不對中2XRPM，3XRPM3.齒輪嚙合頻率齒輪嚙合頻率Fm=Z0XRPM0=Z1XRPM14油膜振蕩

34、油膜振蕩(0.430.48)RPM5.氣動力激振氣動力激振-葉片經(jīng)過頻率葉片經(jīng)過頻率轉子葉片經(jīng)過頻率轉子葉片經(jīng)過頻率BPFR=ZRXRPM BPFR 定子葉片經(jīng)過頻率定子葉片經(jīng)過頻率BPFS=ZSXRPM6.管道振動管道振動氣流脈動氣流脈動 構造共振，等等構造共振，等等噪聲源：噪聲源：1.氣動力激振氣動力激振-葉片經(jīng)過頻率葉片經(jīng)過頻率轉子葉片經(jīng)過頻率轉子葉片經(jīng)過頻率BPFR=ZRXRPM BPFR 定子葉片經(jīng)過頻率定子葉片經(jīng)過頻率BPFS=ZSXRPM2.齒輪嚙合頻率齒輪嚙合頻率Fm=Z0XRPM0=Z1XRPM1，等等，等等對策對策-從預測的振動源和噪聲源與實測的呼應的對應關系，查找缺點源，

35、對癥下藥從預測的振動源和噪聲源與實測的呼應的對應關系，查找缺點源，對癥下藥 調調頻頻改動改動ZR 修正離心葉輪的葉型設計，等等修正離心葉輪的葉型設計，等等識別缺點源預預測測的的源源呼呼應應實實測測頻頻譜譜對對癥癥下下藥，藥，排排故故某某離離心心緊緊縮縮機機管管道道振振動，動，噪噪聲聲缺缺點點診診 斷斷 排排故故思思緒緒Case History #8 Compressors Pipe Vibration & Noise Defect 實例No.8 某循環(huán)氣緊縮機管道振動和噪聲缺點對策-從預測的振動源和噪聲源與實測的呼應的對應關系，查找缺點源，對癥下藥 調頻改動ZR 修正離心葉輪的葉型設計

36、，等等 故故 障障 診診 斷斷 實實 例例 分分 析析 之之 九九 某某 原原 油油 泵泵 進進 口口 管管 道道 共共 振振 故故 障障 的的 診診 斷斷 和和 排排 除除 羅克韋爾自動化羅克韋爾自動化(廈門廈門 )大連分公大連分公司司故故 障障 診診 斷斷 實實 例例 分分 析析 之之 九九 原原 油油 泵泵 電電 動動 機機 進進 口口 管管 道道 6H 5H 4H 1A 1H 1V2H 2V3H 3V某某 原原 油油 泵泵 進進 口口 管管 道道 共共 振振 故故 障障 的的 診診 斷斷 和和 排排 除除 振振 動動 單單 位位 ： 毫毫 米米 /秒秒 ， 峰峰 值值 故故 障障 診診

37、 斷斷 實實 例例 分分 析析 之之 九九 進 口 管 道測 點監(jiān) 測 日期轉 速 基 頻1N (毫 米/ 秒 )共 振 頻 率7 74 4. . 7 72 2赫 茲總 量 (21KHz)(毫 米 / 秒 )9 92 2. . 1 12 2. . 1 11 1. . 0 04 45 51 15 59 9. . 3 31 16 62 2. . 6 69 92 2. . 1 12 2. . 2 24 43 3. . 1 13 38 80 04 4. . 9 97 73 36 6H H比比 值值0 0. . 3 33 33 33 32 2. . 7 70 0 進 口 管 道 法 蘭測點監(jiān) 測 日期轉

38、 速 基 頻 1N(毫 米 /秒 )共 振 頻 率74.72赫 茲總 量 (21K Hz)(毫 米 /秒 )92.12.12. 21726. 4926. 7592.12.241. 30601. 4514H比比 值值1. 67818. 44 故故 障障 診診 斷斷 實實 例例 分分 析析 之之 九九 泵 體 自 由 端 軸 承 支 承測點監(jiān) 測 日期轉 速 基 頻 1 N(毫 米 /秒 )共 振 頻 率7 4 .7 2 赫 茲總 量 (2 1 K H z)(毫 米 /秒 )9 2 .1 2 .10 . 7 8 8 98 . 9 7 99 . 1 2 09 2 .1 2 .2 40 . 3 5 9

39、 200 . 9 2 2 81 A比比 值值2 . 1 9 69 . 8 8 39 2 .1 2 .12 . 7 8 12 3 . 7 52 4 . 1 39 2 .1 2 .2 43 . 9 9 004 . 1 2 41 H比比 值值0 . 6 9 75 . 8 5 19 2 .1 2 .10 . 4 9 9 92 . 2 8 22 . 4 2 29 2 .1 2 .2 40 . 2 8 2 301 . 1 6 11 V比比 值值1 . 7 7 12 .0 8 5 泵 體 靠 聯(lián) 軸 器 側 軸 承 支 承測點監(jiān) 測 日期轉 速 基 頻 1N(毫 米 /秒 )共 振 頻 率74.72赫 茲總

40、 量 (21KHz)(毫 米 /秒 )92.12.112. 1941. 3543. 7692.12.243. 69405. 2352H比比 值值3. 3008. 35992.12.11. 7801. 8013. 2612V比比 值值2. 2051. 724 故故 障障 診診 斷斷 實實 例例 分分 析析 之之 九九 電 動 機 靠 聯(lián) 軸 器 側 軸 承 支 承測點監(jiān) 測 日期轉 速 基 頻 1N(毫 米 /秒 )共 振 頻 率74.72赫 茲總 量 (21KHz)(毫 米 /秒 )92.12.10. 80177. 4887. 77792.12.241. 01601. 5243H比比 值值0.

41、 7895. 10392.12.11. 9501. 2772. 61092.12.240. 690300. 87063V比比 值值2. 8252. 998 故故 障障 診診 斷斷 實實 例例 分分 析析 之之 九九 診診 斷斷 結結 論論 ： 該該 原原 油油 泵泵 進進 口口 管管 道道 水水 平平 方方 向向 共共 振振 故故 障障 診診 斷斷 實實 例例 分分 析析 之之 九九 故故 障障 排排 除除 ： 加加 固固 該該 原原 油油 泵泵 進進 口口 管管 道道 支支 承承 ， 共共 振振 便便 消消 除除 表1 除塵風機各機器故障特征頻率計算結果( N1= 9 5 5 r p m)

42、名稱 符號頻率值CPM 階比電動機轉速Mot or Spe e d9 9 91液力偶合器輸入轉速I nput Spe e d9 9 91液力偶合器輸出轉速Out put Spe e d9 5 50 . 9 5 6風機靠聯(lián)軸器側軸承保持架故障頻率SKF2 2 3 3 2 C FTF3 9 2 . 50 . 4 1 1風機靠聯(lián)軸器側軸承滾動體故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BSF2 5 6 72 . 6 8 8風機靠聯(lián)軸器側軸承滾動體故障頻率2 * SKF2 2 3 3 2 C BSF5 1 3 4 . 15 . 3 7 6風機靠聯(lián)軸器側軸承外環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPOR

43、5 9 0 1 . 96 . 1 8風機靠聯(lián)軸器側軸承內(nèi)環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPI R8 4 2 3 . 18 . 8 2風機自由端軸承保持架故障頻率SKF2 2 3 3 2 C FTF3 9 2 . 50 . 4 1 1風機自由端軸承滾動體故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BSF2 5 6 72 . 6 8 8風機自由端軸承滾動體故障頻率2 * SKF2 2 3 3 2 C BSF5 1 3 4 . 15 . 3 7 6風機自由端軸承外環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPOR5 9 0 1 . 96 . 1 8風機自由端軸承內(nèi)環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2

44、 C BPI R8 4 2 3 . 18 . 8 2實例10故故 障障 診診 斷斷 實實 例例 分分 析析 之之 十十 某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂缺點的診斷斷裂缺點的診斷羅克韋爾自動化羅克韋爾自動化(廈門廈門) 大大連分公司連分公司 表1 除塵風機各機器故障特征頻率計算結果( N1= 9 5 5 r p m) 名稱 符號頻率值CPM 階比電動機轉速Mot or Spe e d9 9 91液力偶合器輸入轉速I nput Spe e d9 9 91液力偶合器輸出轉速Out put Spe e d9 5 50 . 9 5 6風機靠聯(lián)軸器側軸承保持架故障頻率SKF

45、2 2 3 3 2 C FTF3 9 2 . 50 . 4 1 1風機靠聯(lián)軸器側軸承滾動體故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BSF2 5 6 72 . 6 8 8風機靠聯(lián)軸器側軸承滾動體故障頻率2 * SKF2 2 3 3 2 C BSF5 1 3 4 . 15 . 3 7 6風機靠聯(lián)軸器側軸承外環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPOR5 9 0 1 . 96 . 1 8風機靠聯(lián)軸器側軸承內(nèi)環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPI R8 4 2 3 . 18 . 8 2風機自由端軸承保持架故障頻率SKF2 2 3 3 2 C FTF3 9 2 . 50 . 4 1 1風機自由

46、端軸承滾動體故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BSF2 5 6 72 . 6 8 8風機自由端軸承滾動體故障頻率2 * SKF2 2 3 3 2 C BSF5 1 3 4 . 15 . 3 7 6風機自由端軸承外環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPOR5 9 0 1 . 96 . 1 8風機自由端軸承內(nèi)環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPI R8 4 2 3 . 18 . 8 2實例 10某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂缺點的診斷某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂缺點的診斷1C1A1B2B2A2C3H4H3V4V電動機立式泵1#立式泵多次發(fā)生泵立式泵多次發(fā)生泵軸斷裂，斷裂

47、處緊靠軸斷裂，斷裂處緊靠葉輪壓緊螺母處。缺葉輪壓緊螺母處。缺點景象是：開場振動點景象是：開場振動大大(3V和和4V處最大處最大)，葉輪壓緊螺母松動。葉輪壓緊螺母松動。隨后用環(huán)氧粘住葉輪隨后用環(huán)氧粘住葉輪壓緊螺母，能有效防壓緊螺母，能有效防止螺母松動。然而，止螺母松動。然而，之后許多泵出現(xiàn)葉輪之后許多泵出現(xiàn)葉輪軸斷裂的災難性破壞軸斷裂的災難性破壞。于是，決議進展監(jiān)。于是，決議進展監(jiān)測分析：測分析：1.測定振動測定振動；2.評定振動嚴重程評定振動嚴重程度；度；3.診斷潛在的缺診斷潛在的缺點；點；4.提出有效的排提出有效的排故措施。故措施。電動機驅動長度為1879.6毫米，軸徑為88.9毫米，壁厚為

48、2.4毫米的軸。葉輪的葉片數(shù)為2片。 表1 除塵風機各機器故障特征頻率計算結果( N1= 9 5 5 r p m) 名稱 符號頻率值CPM 階比電動機轉速Mot or Spe e d9 9 91液力偶合器輸入轉速I nput Spe e d9 9 91液力偶合器輸出轉速Out put Spe e d9 5 50 . 9 5 6風機靠聯(lián)軸器側軸承保持架故障頻率SKF2 2 3 3 2 C FTF3 9 2 . 50 . 4 1 1風機靠聯(lián)軸器側軸承滾動體故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BSF2 5 6 72 . 6 8 8風機靠聯(lián)軸器側軸承滾動體故障頻率2 * SKF2 2 3 3 2 C

49、 BSF5 1 3 4 . 15 . 3 7 6風機靠聯(lián)軸器側軸承外環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPOR5 9 0 1 . 96 . 1 8風機靠聯(lián)軸器側軸承內(nèi)環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPI R8 4 2 3 . 18 . 8 2風機自由端軸承保持架故障頻率SKF2 2 3 3 2 C FTF3 9 2 . 50 . 4 1 1風機自由端軸承滾動體故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BSF2 5 6 72 . 6 8 8風機自由端軸承滾動體故障頻率2 * SKF2 2 3 3 2 C BSF5 1 3 4 . 15 . 3 7 6風機自由端軸承外環(huán)故障頻率SKF2

50、 2 3 3 2 C BPOR5 9 0 1 . 96 . 1 8風機自由端軸承內(nèi)環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPI R8 4 2 3 . 18 . 8 2實例 10某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂缺點的診斷某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂缺點的診斷4.6mm/s 1770rpm=1*RPM16.51mm/s 3570rpm=2*RPM振動速度毫米/秒峰值頻率(轉/分)1#泵泵 3V測點測點振動總量18.14mm/s 峰值振動實測闡明：3V和4V測點振動最大。3V測點頻譜中，2*RPM頻率3570rpm分量的幅值達16.51mm/s峰值，而1*RPM頻率分量的幅值僅為4.60m

51、m/s峰值。留意：該葉輪的葉片數(shù)為2片，葉片經(jīng)過頻率BPF=2*RPM。這這 是是 什什 么么 原原 因因 引引 起起 的的 ？ 表1 除塵風機各機器故障特征頻率計算結果( N1= 9 5 5 r p m) 名稱 符號頻率值CPM 階比電動機轉速Mot or Spe e d9 9 91液力偶合器輸入轉速I nput Spe e d9 9 91液力偶合器輸出轉速Out put Spe e d9 5 50 . 9 5 6風機靠聯(lián)軸器側軸承保持架故障頻率SKF2 2 3 3 2 C FTF3 9 2 . 50 . 4 1 1風機靠聯(lián)軸器側軸承滾動體故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BSF2 5

52、6 72 . 6 8 8風機靠聯(lián)軸器側軸承滾動體故障頻率2 * SKF2 2 3 3 2 C BSF5 1 3 4 . 15 . 3 7 6風機靠聯(lián)軸器側軸承外環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPOR5 9 0 1 . 96 . 1 8風機靠聯(lián)軸器側軸承內(nèi)環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPI R8 4 2 3 . 18 . 8 2風機自由端軸承保持架故障頻率SKF2 2 3 3 2 C FTF3 9 2 . 50 . 4 1 1風機自由端軸承滾動體故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BSF2 5 6 72 . 6 8 8風機自由端軸承滾動體故障頻率2 * SKF2 2 3

53、3 2 C BSF5 1 3 4 . 15 . 3 7 6風機自由端軸承外環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPOR5 9 0 1 . 96 . 1 8風機自由端軸承內(nèi)環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPI R8 4 2 3 . 18 . 8 2實例 10某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂缺點的診斷某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂缺點的診斷振動速度毫米/秒峰值0 . 43mm/s 2021rpm(軸防護軸防護罩自振頻率罩自振頻率)0 . 42mm/s 3780rpm (泵系統(tǒng)自振頻率泵系統(tǒng)自振頻率)頻率(轉/分)用錘擊法測試電動機，軸和泵的自振頻率。4V測點的自振頻率測試頻譜闡

54、明：占優(yōu)勢的自振頻率3780rpm，它與運轉中測到的頻譜的最大振動頻率分量3570rpm=2*RPM=BPF泵葉輪的葉片經(jīng)過頻率(BPF)僅差210rpm或5.9%。此外，還有2021rpm軸防護罩自振頻率。由于自振頻率3780rpm太接近泵葉輪的葉片經(jīng)過頻率或泵轉速的二倍頻率3570rpm，極易激起泵系統(tǒng)共振。因此，實驗用加固泵系統(tǒng)支承剛度，改動系統(tǒng)自振頻率(“調頻)，以防止發(fā)生共振。1#泵泵 4V測點測點BPF=2*RPM=3570rpm僅差5 . 9%或210rpm錘錘 擊擊 試試 驗驗 結結 果果 表表 明明 ： 存存 在在 泵泵 系系 統(tǒng)統(tǒng) 自自 振振 頻頻 率率 ! 表1 除塵風機

55、各機器故障特征頻率計算結果( N1= 9 5 5 r p m) 名稱 符號頻率值CPM 階比電動機轉速Mot or Spe e d9 9 91液力偶合器輸入轉速I nput Spe e d9 9 91液力偶合器輸出轉速Out put Spe e d9 5 50 . 9 5 6風機靠聯(lián)軸器側軸承保持架故障頻率SKF2 2 3 3 2 C FTF3 9 2 . 50 . 4 1 1風機靠聯(lián)軸器側軸承滾動體故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BSF2 5 6 72 . 6 8 8風機靠聯(lián)軸器側軸承滾動體故障頻率2 * SKF2 2 3 3 2 C BSF5 1 3 4 . 15 . 3 7 6風機

56、靠聯(lián)軸器側軸承外環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPOR5 9 0 1 . 96 . 1 8風機靠聯(lián)軸器側軸承內(nèi)環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPI R8 4 2 3 . 18 . 8 2風機自由端軸承保持架故障頻率SKF2 2 3 3 2 C FTF3 9 2 . 50 . 4 1 1風機自由端軸承滾動體故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BSF2 5 6 72 . 6 8 8風機自由端軸承滾動體故障頻率2 * SKF2 2 3 3 2 C BSF5 1 3 4 . 15 . 3 7 6風機自由端軸承外環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPOR5 9 0 1 . 9

57、6 . 1 8風機自由端軸承內(nèi)環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPI R8 4 2 3 . 18 . 8 2實例 10某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂缺點的診斷某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂缺點的診斷2根根50.8X101.6mm粱加固粱加固1#泵泵1根根101.6X101.6mm粱加固粱加固2#泵泵北墻面東墻面對對1#泵加輔助支撐，改動其自振頻率泵加輔助支撐，改動其自振頻率 表1 除塵風機各機器故障特征頻率計算結果( N1= 9 5 5 r p m) 名稱 符號頻率值CPM 階比電動機轉速Mot or Spe e d9 9 91液力偶合器輸入轉速I nput Spe e d9

58、9 91液力偶合器輸出轉速Out put Spe e d9 5 50 . 9 5 6風機靠聯(lián)軸器側軸承保持架故障頻率SKF2 2 3 3 2 C FTF3 9 2 . 50 . 4 1 1風機靠聯(lián)軸器側軸承滾動體故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BSF2 5 6 72 . 6 8 8風機靠聯(lián)軸器側軸承滾動體故障頻率2 * SKF2 2 3 3 2 C BSF5 1 3 4 . 15 . 3 7 6風機靠聯(lián)軸器側軸承外環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPOR5 9 0 1 . 96 . 1 8風機靠聯(lián)軸器側軸承內(nèi)環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPI R8 4 2 3 . 1

59、8 . 8 2風機自由端軸承保持架故障頻率SKF2 2 3 3 2 C FTF3 9 2 . 50 . 4 1 1風機自由端軸承滾動體故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BSF2 5 6 72 . 6 8 8風機自由端軸承滾動體故障頻率2 * SKF2 2 3 3 2 C BSF5 1 3 4 . 15 . 3 7 6風機自由端軸承外環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPOR5 9 0 1 . 96 . 1 8風機自由端軸承內(nèi)環(huán)故障頻率SKF2 2 3 3 2 C BPI R8 4 2 3 . 18 . 8 2實例 10某立式泵嚴重共振引起葉輪軸疲勞斷裂缺點的診斷某立式泵嚴重共振引起葉

60、輪軸疲勞斷裂缺點的診斷4 . 6mm/s 1770rpm=1*RPM16 . 51mm/s 3570rpm=2*RPM=BPF振動速度毫米/秒峰值頻率(轉/分)1#泵泵 3V測點測點加固前加固前振動總量18.14mm/s 峰值對泵系統(tǒng)加固前后振動實測比較闡明：加固后自振頻率提高到3960rpm,提高了180rpm或4. 8%,使之與BPF=2*RPM鼓勵頻率有效地錯開，防止共振。3V測點振動總量從18 . 14mm/s峰值減小到5 . 99mm/s峰值，減幅達67%。2*RPM頻率3570rpm分量的幅值從16. 51mm/s峰值減小到4. 98mm/s峰值，減幅達70%。1 . 57mm/s 1770rpm =1*RPM4 . 98mm/s 3570rpm =2*RPM=BPF