空心壓入式軸頭脫出的力學計算

1、空心壓入式軸頭脫出的力學計算（4） 98段）說明：正常應對壓入式軸頭在橋殼中段上的作用力分布進行研究計算，需將三段 過盈配合面的徑向正壓力綜合分析，兼顧考慮嵌入式滾花的影響，應該說比較復雜； 同時此次僅改變6 98段處的尺寸其他兩處不變，所以暫按靜止狀態(tài)下單級過盈配合面 的徑向正壓力分析。因為空心壓入式軸頭在三段式鑄造橋殼的運用中同時承受軸向力尸和轉(zhuǎn)矩T的聯(lián) 合作用，所以應保證軸頭及鑄造橋殼內(nèi)孔形成的熱過盈連接在外載荷廠的作用下不得 產(chǎn)生軸向滑動，即徑向正壓力為時外載荷F作用下的過盈配合面上所產(chǎn)生的軸向摩 擦阻力2外載荷尸；同時熱過盈連接在轉(zhuǎn)矩r的作用下不得產(chǎn)生周向滑移，即徑向 正壓力為時轉(zhuǎn)矩

2、/作用下過盈配合面間所產(chǎn)生的摩擦阻力矩2轉(zhuǎn)矩7。，士一壓裝機的壓頭；2-空心壓入式軸頭（材質(zhì)：40Gr）; 3-橋殼中段（材質(zhì)：QT）；圖1三段式鑄造橋殼熱壓裝示意上述情況下，過盈配合面間的徑向正壓力應滿足：，式中為徑向正壓力、單位 為裝配面摩擦因數(shù)，以2為空心壓入式軸頭A2段的直徑、單位刈，Lf&為 空心壓入式軸頭A2段及橋殼中段內(nèi)孔4裝配時的裝配面長度、單位皿o根據(jù)材料力學厚壁圓筒的計算理論，配合面間徑向正壓力為時A2-A1段的過盈量為4川=p%,（M + 9）,式中川為橋殼中段及空心壓入式軸頭A1-A2熱裝前的過Ea Ei盈量、；.、Ci分別為橋殼中段、空心壓入式軸頭的徑向正壓力

3、計算系數(shù)；紇、 片分別為橋殼中段、空心壓入式軸頭的彈性模量，N/加2；且，式中（為橋殼中段 A1的外徑、皿，4為空心壓入式軸頭A2的內(nèi)徑、?，Yfl >為橋殼中段、空心壓尸+T入式軸頭的泊松系數(shù)；如此可得七一粵oU JA2 一 "/Al ）LfA+r+Yid.d/;+E,E,將 =0.160.18（無潤滑）、取 = 0.18,人）=9暗短，4川=<D98，°357?, ,yzt xtv., jo3/11vLfA =60±L3"、取 LfA =60 , da =4)140 , & = <l)60 ± nun、取 4 =小

4、59 ,Yfl =0.28 -0.29 > 取匕=0.28, Ea =(160 - 180)x 103/wim2 .取紇=180 x On/”?”/,尸+ 4尸阮：鹿Jo取Aiai為最小值上式中有p>Yi=0.30.31、取Yj=0.3,片=(200 235)xK)3n/w/、取g=235 xlO'N/"""？代入l/Umin ="32mm 一"Wmax 時 -98.25820.18 x n x(98.258 - 98.035)x 60簡化有180x1()3592+98.258?+0.359?98.2582235 x10s+

5、14()2 +98.258?；r + 0.28140-98.25820.18 x Ji x(98；258 - 98；0035 )x 60MO?+（98：湍 丫 .、+ 0.28 140、（98：溫）-592 +(98 溫 Y592-(98/；J+ 0.3180x104r 二尸+工p>一 S 2r)s<3.7308xl0-6(F2 +4.1431x10-47,2),若川=0.24(47 =98.275加) 268038.7983尸+r98.275?288423.5813e3.4671xl()Y(尸 +4.1417x10-4T2) 裝配面過盈量增加川T時，過盈裝配面間的徑向正壓力將減小,3.7308(12 +4.1431x1()7丁2)一3 4671(尸2 +4.1417x 1。772)_ 3177F? + L09747?3.73