影響火電機(jī)組真空狀況的因素分析畢業(yè)設(shè)計(jì)

1、.華北電力大學(xué)函授畢業(yè)設(shè)計(jì)論文: <<影響火電機(jī)組真空狀況的因素分析>>目錄第一章 概述-31.機(jī)組情況-42.熱網(wǎng)情況-43.供熱調(diào)整-4第二章 改造時(shí)需要考慮的因素-52.1機(jī)組背壓的選擇-52.2機(jī)組電負(fù)荷的變化-62.3最末幾級(jí)葉輪-72.4軸向推力的變化- 102.5凝汽器與凝結(jié)水泵-102.6軸封系統(tǒng)-112.7汽缸與轉(zhuǎn)子的膨脹-112.8凝汽器水沖擊的預(yù)防-122.9機(jī)組供熱負(fù)荷的調(diào)整-132.10低真空供熱機(jī)組的運(yùn)行和檢修維護(hù)-13第三章 改造前的供熱試驗(yàn)-153.1試驗(yàn)措施的制定-153.2試驗(yàn)舉例-163.3試驗(yàn)中應(yīng)注意的事項(xiàng)-19第四章 改造后的經(jīng)

2、濟(jì)性對(duì)比-204.1級(jí)組設(shè)計(jì)工況的主要經(jīng)濟(jì)指標(biāo)-204.2機(jī)組的主要運(yùn)行技術(shù)指標(biāo)-214.3機(jī)組低真空循環(huán)水供熱的主要技術(shù)指標(biāo)-264.4機(jī)組設(shè)計(jì)、純凝運(yùn)行和循環(huán)水供熱運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性比較-26第五章 改造后運(yùn)行規(guī)程的修訂及注意事項(xiàng)-275.1改造后運(yùn)行規(guī)程的修訂-285.2運(yùn)行注意事項(xiàng)-315.2.1運(yùn)行規(guī)程的分析-315.2.2運(yùn)行中其他注意事項(xiàng)-31第六章 結(jié)論-32參考資料-33影響火電機(jī)組真空狀況的因素分析火電機(jī)組的真空狀況對(duì)機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性有著較大影響，改善機(jī)組的真空狀況是提高機(jī)組運(yùn)行水平的重要內(nèi)容，而要想改善機(jī)組的真空狀況，則必需確定影響真空狀況的各種因素。第一章：影響機(jī)組真

3、空狀況的理論基礎(chǔ)1 凝汽器的壓力和溫度凝汽器壓力Pn=Pzh+Pk 由于Pk所占的比例較小，凝汽器的壓力PnPzh 凝汽器的壓力Pn所對(duì)應(yīng)的飽和溫度tn=tw1+t+t（1） 其中tw1-循環(huán)水進(jìn)水溫度 t-循環(huán)水溫升 t-傳熱端差 tw1取決于環(huán)境溫度，水塔的冷卻效果，水塔補(bǔ)水溫度。t主要與熱負(fù)荷及循環(huán)水量有一定的關(guān)系t取決于凝汽器銅管的臟污程度，抽氣器或真空泵的工作效率，真空系統(tǒng)的嚴(yán)密性水平。要想降低凝汽器壓力，提高機(jī)組的真空，則必需從以下幾個(gè)方面著手：（1） 降低凝汽器的傳熱端差；（2） 降低循環(huán)水進(jìn)水溫度；（3） 增加循環(huán)水流量；（4） 提高機(jī)組真空系統(tǒng)的嚴(yán)密性。2 傳熱端差2.1 傳

4、熱端差計(jì)算公式 F=0.2388Qn/(Ktdp) =0.2388Wt /(Ktdp) tdp=t/ ln(t+t)/t t 由以上兩式可知t eKF/W1 式中Qn 凝汽器的傳熱量 K凝汽器總體傳熱系數(shù) W冷卻水量 tdp對(duì)數(shù)平均溫差 F 傳熱面積當(dāng)冷卻水量W及傳熱系數(shù)一定時(shí)，t正比于t，即正比于當(dāng)時(shí)的凝汽器負(fù)荷，當(dāng)進(jìn)入到凝汽器的排汽量較小時(shí)，在冷卻面積上的熱負(fù)荷減少，此時(shí)真空變高，同時(shí)漏入凝汽器的空氣量增大，使空氣在凝汽器中占混合氣體的比例增大，凝汽器的傳熱條件變差，因此當(dāng)凝汽器的熱負(fù)荷減少到一定數(shù)值后（一般約為額定負(fù)荷的70-80），即使凝結(jié)蒸汽量再降低，傳熱端差t也不再下降。當(dāng)冷卻水溫

5、度較低時(shí)，機(jī)組真空一般較好，凝汽器內(nèi)空氣的分壓力增加，傳熱條件變差，傳熱端差t增加，故冬季機(jī)組的傳熱端差一般較大。2.2 傳熱端差估算及與其它參數(shù)的關(guān)系機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中，傳熱端差可由如下經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算： nt=-（Dn/F+7.5） 31.5+tw1式中n=57，對(duì)清潔且真空系統(tǒng)嚴(yán)密性較好的凝汽器取較小值。此經(jīng)驗(yàn)公式不但可以用來(lái)計(jì)算不同工況下凝汽器的傳熱端差，在運(yùn)行中，可以用它與實(shí)測(cè)的傳熱端差相比較，以此可做為判斷凝汽器工作狀況的參考。由此可見(jiàn)，在凝汽器負(fù)荷減少而偏離設(shè)計(jì)工況不大時(shí)，t與t均隨負(fù)荷下降而下降，使汽輪機(jī)排汽溫度降低，排汽壓力降低，從而使機(jī)組真空提高，而在凝汽負(fù)荷遠(yuǎn)離設(shè)計(jì)工況時(shí)，t不隨

6、排汽量下降而下降，但是溫升t還是隨排汽量及進(jìn)水溫度的減少而下降，排汽溫度降之下降，此時(shí)凝汽器也可以保持較高的真空。2.3 傳熱端差對(duì)機(jī)組真空的影響凝汽器的臟污程度是影響端差的主要因素，銅管愈臟，則端差愈大，而端差對(duì)機(jī)組的真空有著非常大的影響。從式（1）可以看出，在循環(huán)水進(jìn)水溫度及溫升t不變的情況下，端差每升高1，則對(duì)應(yīng)凝汽器壓力下的飽和溫度升高1，凝汽器壓力也隨之升高，機(jī)組真空降低，飽和溫度對(duì)應(yīng)的下的壓力曲線如下圖。 從上圖可以看出，隨著飽和溫度的升高，排汽壓力隨之升高，且飽和溫度愈高，每升高1，壓力變化也愈大。飽和溫度與排汽壓力表飽和溫度排汽壓力飽和溫度排汽壓力151.705745365.9

7、47474161.818759376.281849171.938291386.63237182.064657396.999676192.198184407.384427202.339215417.787306212.488102428.20901222.645211438.650261232.810924449.1118242.985633459.594389253.1697474610.09881263.3636874710.62587273.5678924811.1764283.7828134911.75124294.0089175012.35127304.2466885112.97738

8、314.4966265213.6305324.7592475314.31156335.0350835415.02154345.3246855515.76141355.628625616.53221 排汽溫度對(duì)機(jī)組真空的影響正好與飽和溫度對(duì)排汽壓力的影響相反，從上圖可以看出，隨著排汽溫度的升高，機(jī)組真空隨之下降，且排汽溫度愈是在較高的溫度區(qū)域，每升高1對(duì)機(jī)組的真空影響愈大。在循環(huán)水進(jìn)水溫度及循環(huán)水溫升不變的情況下，端差每升高1，則機(jī)組排汽溫度也升高1，排汽溫度從30升高到31，真空從95.75kPa降至95.5kPa，降低0.25kPa；如果排汽溫度從50升高至51，則機(jī)組真空從87.65kPa

9、降至87.02kPa，真空降低達(dá)0.63kPa。為了減小凝汽器傳熱端差，應(yīng)做以下幾點(diǎn)：（1） 循環(huán)水的水質(zhì)必需得到有效的控制，尤其對(duì)于采用河水做為冷卻水的機(jī)組，膠球清洗系統(tǒng)必需保證較好的投入狀態(tài)，保持較高的收球率，以保證凝汽器銅管的潔凈。（2） 盡量減少空氣漏入真空系統(tǒng)的數(shù)量，抽汽器或真空泵保持較高的效率，保證機(jī)組有較好的真空嚴(yán)密性水平，保證凝汽器銅管有較好的換熱條件。（3） 凝汽器保持正常水位，避免水位將凝汽器銅管淹沒(méi)的情況。3 射水抽汽器或真空泵的工作狀態(tài)3.1 影響射水抽汽器效率的因素由于射水抽汽器及系統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，性能可靠，過(guò)載能力強(qiáng)，河北南網(wǎng)有較多機(jī)組真空系統(tǒng)配備有射水抽汽器，保證射水

10、抽汽器有較高的效率，對(duì)于機(jī)組的真空狀況至關(guān)重要。提高射水抽汽器的效率，除了對(duì)射水抽汽器本身進(jìn)行改造，例如將短喉管改為長(zhǎng)喉管，運(yùn)行中的參數(shù)對(duì)射水抽汽器的效率也有著非常大的影響，尤其是工作水的溫度。3.2 射水抽汽器吸入室的壓力與工作水溫度射水抽汽器吸入室的壓力與工作水溫度，及其在該溫度下的飽和蒸汽壓力存在的關(guān)系見(jiàn)下式： Rb*TpPh=Pn+- Gh VhPh-射水抽汽器吸入室壓力Pn-射水抽汽器工作水溫度下的飽和蒸汽壓力Gh-干空氣的重量流量Vh-干空氣的容積流量Rb-空氣的氣體常數(shù)Tp-射水抽汽器工作水的絕對(duì)溫度，Tp=273+tptp-工作水溫度當(dāng)tp發(fā)生變化， Rb*Tp/ Vh的計(jì)算值

11、變化很小，因此射水抽氣器工作水溫度變化，而抽出空氣重量流量不改變時(shí)，吸入室的壓力必然發(fā)生變化，其變化值等于工作水不同溫度下飽和蒸汽壓力的變化值。工作水溫度越低，其飽和蒸汽壓力越低，其吸入室壓力越低，凝汽器壓力與之變化幅度基本相同，此時(shí)機(jī)組的真空越高。3.3 工作水溫度對(duì)真空的影響工作水溫度對(duì)機(jī)組真空的影響與端差對(duì)真空的影響基本一致。2006年7月我們對(duì)滄州熱電廠#0、#2、#3、#4、#7機(jī)組射水池水溫進(jìn)行了測(cè)量情況如下：滄州熱電廠夏季射水池水溫：機(jī)組號(hào)機(jī)組型號(hào)單位水溫測(cè)量?jī)x器#0N6-3.43-459FLUCK 51 (NiCr/NiSi)#2N6-35-167FLUCK 51 (NiCr/

12、NiSi)#3N25-35-158FLUCK 51 (NiCr/NiSi)#4N25-35-156FLUCK 51 (NiCr/NiSi)#7N12-1.27/30462FLUCK 51 (NiCr/NiSi)我們對(duì)此進(jìn)行了分析，認(rèn)為主要是以下幾個(gè)因素：a) 射水池的溢水管及補(bǔ)水管均布置在射水池的上部，當(dāng)射水池補(bǔ)水時(shí)，一部分低溫水未進(jìn)行換熱，便從溢水管排出，射水池下部的水則未進(jìn)行充分換熱。b) 溢水管管徑設(shè)計(jì)較細(xì)，直徑#0、2機(jī)只有89mm，當(dāng)射水池的補(bǔ)水量稍大時(shí)，射水池的水位便會(huì)快速升高，直到水溢出射水池，顯然這無(wú)法滿足射水池大量補(bǔ)水的要求，造成射水池中水溫較高卻無(wú)法大量換水降溫，特別是#2

13、機(jī)組經(jīng)降低溢水管，溢水量并未隨之增加，經(jīng)查溢水管已經(jīng)杜塞。c) 射水池的補(bǔ)水引自工業(yè)水泵出口管，工業(yè)水池的水源一路引自循環(huán)水泵前池，如循環(huán)水溫度升高時(shí)，射水池的補(bǔ)水溫度也會(huì)相應(yīng)升高，尤其是環(huán)境溫度較高時(shí)，射水池補(bǔ)水溫度高達(dá)35左右。在盡量加大補(bǔ)水量的情況下，射水池的水溫還高達(dá)50以上。我們針對(duì)#4機(jī)組調(diào)試過(guò)程中，我們進(jìn)行了真空隨射水池水溫變化試驗(yàn)，機(jī)組真空隨射水池水溫的變化曲線見(jiàn)下圖：機(jī)組真空隨射水池水溫的變化曲線從上圖可以看出，射水池的水溫對(duì)機(jī)組真空有著較大的影響，故在機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中，降低射水池的水溫是提高機(jī)組真空的一種行之有效的方法，尤其在炎熱的夏季，十分關(guān)鍵。有此電廠的射水池補(bǔ)水取自循環(huán)

14、水或經(jīng)過(guò)處理的河水，而夏季循環(huán)水或河水溫度可高達(dá)35以上，再出現(xiàn)補(bǔ)水不是很充分的情況，射水池的水溫則更高。我們?cè)谙募緦?duì)馬頭發(fā)電廠#3機(jī)進(jìn)行了真空系統(tǒng)檢漏試驗(yàn)，機(jī)組的真空嚴(yán)密性有了較大的提高，但未見(jiàn)機(jī)組的真空有非常明顯的改善，于是我們對(duì)#3機(jī)射水池水溫進(jìn)行測(cè)試，水溫高達(dá)48，此時(shí)的射水抽汽器中工作水已大量汽化，嚴(yán)重影響著抽吸效率，機(jī)組不可能保持較好的真空狀況。機(jī)組在炎熱的夏季要想維持較好的真空狀況，必須保證射水抽汽器有較低的工作水溫度以下的建議可作為參考。(1) 合理布置射水池的補(bǔ)水管及溢水管，將補(bǔ)水管伸至射水池的底部，增強(qiáng)換熱效果。(2) 有條件可將溫度較低的地下水并入射水池的補(bǔ)水管，夏季環(huán)

15、境溫度較高時(shí)，可用一部分溫度較低的地下水補(bǔ)入射水池，則會(huì)更好地改善機(jī)組的真空狀況。(3) 加強(qiáng)對(duì)射水池水溫的監(jiān)視，發(fā)現(xiàn)水溫異常，應(yīng)及時(shí)采取措施。(4) 對(duì)于真空泵來(lái)說(shuō)，可以通過(guò)增加冷卻器的冷卻面積，或采用溫度較低的地下水作為冷卻介質(zhì)。3.4 關(guān)于真空泵射氣抽汽器的投入真空泵系統(tǒng)簡(jiǎn)圖真空泵運(yùn)行過(guò)程中，工作水的主要作用是密封及冷卻真空泵體，如果工作水的溫度過(guò)高，或真空泵體真空過(guò)高時(shí)，工作水便會(huì)汽化，此時(shí)不僅使真空泵的效率大為降低，而且對(duì)泵的汽蝕也很嚴(yán)重，泵體會(huì)產(chǎn)生較強(qiáng)烈的振動(dòng)。故在真空泵運(yùn)行過(guò)程中，抑制工作水的汽化至關(guān)重要。配置射汽抽汽器的主要目的是提高真空泵吸入口壓力，抑制工作水汽化，從而改善泵

16、的工作環(huán)境，提高在某些工況下真空泵的效率。4 真空系統(tǒng)嚴(yán)密性水平 關(guān)于真空嚴(yán)密性對(duì)機(jī)組真空系統(tǒng)乃至整個(gè)機(jī)組的影響，前面的講課已經(jīng)做了介紹，不再進(jìn)行介紹，只說(shuō)幾個(gè)影響機(jī)組真空嚴(yán)密性的例子。4.1 100MW機(jī)組汽封系統(tǒng) 4.1.1 機(jī)組汽封系統(tǒng)簡(jiǎn)介 為了更好地說(shuō)明該機(jī)真空系統(tǒng)存在的問(wèn)題，現(xiàn)將該機(jī)汽封系統(tǒng)做一個(gè)簡(jiǎn)單介紹。機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)，汽封系統(tǒng)供汽來(lái)自除氧器平衡管，減壓后經(jīng)各分門分別供高低壓缸前后汽封用汽，其中汽封末檔泄汽引至汽封加熱器，汽封三檔漏汽引至汽封冷卻器，汽封系統(tǒng)簡(jiǎn)圖如下：4.1.2 汽封冷卻器汽封冷卻器是該機(jī)后加裝的設(shè)備，末加裝該設(shè)備前，汽封三檔漏汽引至主機(jī)七段抽汽，由于三檔漏汽量較大

17、且參數(shù)較高，機(jī)組運(yùn)行時(shí)，參數(shù)較高的三檔漏汽有一部分從七段抽汽管返回低壓缸，這造成七段抽汽與低壓缸連接焊口處經(jīng)常開(kāi)裂，以至于外界的空氣漏入真空系統(tǒng)，嚴(yán)重影響了機(jī)組的真空狀況。為了避免此現(xiàn)象的發(fā)生，加裝汽封冷卻器，汽封三檔漏汽由汽封冷卻器冷卻，也可通過(guò)聯(lián)絡(luò)管引至主機(jī)七段抽汽。汽封冷卻器疏水及抽空氣直接引至凝汽器。機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中，如果汽封冷卻器水位無(wú)法保持，就會(huì)造成汽封三檔漏汽直接進(jìn)入凝汽器，汽封冷卻器處于負(fù)壓狀態(tài)，此時(shí)汽封三檔漏汽、二檔供汽處均處于負(fù)壓狀態(tài)，這不但會(huì)造成汽封漏汽量的增大，浪費(fèi)高品質(zhì)蒸汽，而且當(dāng)汽封徑向間隙較大時(shí)，還會(huì)造成大量的外界空氣經(jīng)軸封冷卻器漏入凝汽器。另外，汽封冷卻器抽空氣管

18、至凝汽器手動(dòng)門度較大，而三檔漏汽量并不是很大時(shí)，也會(huì)造成汽封三檔處于負(fù)壓狀態(tài)。在對(duì)該機(jī)真空系統(tǒng)檢漏時(shí)，發(fā)現(xiàn)高壓前后汽封泄漏相當(dāng)嚴(yán)重，其中高壓前汽封漏率達(dá)到7×10-7 Pa.m3/s，高壓后汽封漏率則達(dá)到4.3×10-6 Pa.m3/s，無(wú)疑這已對(duì)機(jī)組真空狀況造成很大的影響。由于該機(jī)高壓缸汽封套變形較為嚴(yán)重，造成高壓汽封間隙不均勻，有些部位汽封間隙較大，軸封圓周供汽不均。機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中，高壓汽封末檔漏汽溫度達(dá)到200以上，而軸封供汽溫度只有156，汽封二檔供汽并沒(méi)有完全將高壓缸軸端漏汽封住，致使部分高溫蒸汽漏入末檔漏汽，在此情況下，也很容易造成外界空氣漏入真空系統(tǒng)。4.1.

19、3 汽封加熱器 汽封末檔漏汽引至汽封加熱器，汽封加熱器疏水經(jīng)過(guò)水封筒引至凝汽器，水封筒無(wú)注水裝置。汽封加熱器的水位僅靠疏水至凝汽器手動(dòng)門來(lái)控制，水位的監(jiān)視僅靠就地的翻板水位計(jì)，由于機(jī)組已運(yùn)行較長(zhǎng)時(shí)間，水位計(jì)的可靠性較難保證。機(jī)組正常過(guò)程中，由于工況不斷變化，而疏水手動(dòng)門并不進(jìn)行調(diào)整，開(kāi)度保持不變，汽封加熱器水位很難控制。一旦水封筒水封被破壞，必須靠手動(dòng)門節(jié)流，汽封加熱器保持一定水位，從而使水封筒重新建立水封，但如果手動(dòng)門開(kāi)度較大時(shí)，水封則無(wú)法在機(jī)組正常運(yùn)行過(guò)程中建立，這便造成大量空氣從汽封末檔漏汽通過(guò)軸封加熱器進(jìn)入真空系統(tǒng)。4.2 小機(jī)前后汽封本試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)兩臺(tái)小機(jī)的前后汽封泄漏相當(dāng)嚴(yán)重，尤其是A

20、小機(jī)前汽封漏率達(dá)到1.5×10-6 Pa.m3/s，這無(wú)疑嚴(yán)重影響著機(jī)組真空狀況及真空嚴(yán)密性的試驗(yàn)結(jié)果，小機(jī)汽封系統(tǒng)簡(jiǎn)圖如下：小汽機(jī)汽封供汽取自主機(jī)汽封供汽線母管減溫后的來(lái)汽，其供汽壓力由手動(dòng)門1控制，當(dāng)主機(jī)汽封供汽壓力改變時(shí)，如果手動(dòng)門的開(kāi)度保持不變，則小機(jī)汽封供汽壓力也會(huì)隨之改變。主機(jī)汽封壓力由供汽調(diào)整門和溢流調(diào)整門控制，運(yùn)行中汽封壓力不能實(shí)現(xiàn)自動(dòng)控制，負(fù)荷變化時(shí)如不及時(shí)調(diào)整兩閥門，必定會(huì)引起汽封壓力的變化，另外，低負(fù)荷時(shí)，主機(jī)汽封來(lái)汽由廠用蒸汽供給，廠用蒸汽取自四段抽汽，負(fù)荷較低時(shí)，四段抽汽的壓力較低，此時(shí)汽封汽源壓力較低，在供汽門全開(kāi)狀態(tài)，汽封母管壓力仍然較低，故在機(jī)組運(yùn)行過(guò)

21、程中，很難保證穩(wěn)定的汽封壓力。主機(jī)汽封壓力不斷變化，如果小汽機(jī)汽封供汽分門開(kāi)度保持不變，則小機(jī)汽封供汽壓力必定發(fā)生變化，當(dāng)小汽機(jī)汽封供汽分門開(kāi)度較大時(shí)，主機(jī)汽封供汽壓力升高時(shí)，就可能使小機(jī)供汽壓力太高，從而造成油中進(jìn)水。為了防止油中進(jìn)水，運(yùn)行人員習(xí)慣于把供汽分門保持較小的開(kāi)度，控制小機(jī)前后汽封排汽管沒(méi)有蒸汽冒出，這樣勢(shì)必造成小機(jī)供汽壓力不足，大量的空氣從軸端漏入真空系統(tǒng)。為了摸清小機(jī)汽封的情況，我們進(jìn)行了小機(jī)汽封漏率變化試驗(yàn)，試驗(yàn)時(shí)將汽封供汽手動(dòng)門調(diào)整至排汽管冒汽，而軸端并沒(méi)有冒汽，主機(jī)汽封壓力保持不變，為0.055Mpa，負(fù)荷為155MW，試驗(yàn)情況見(jiàn)下表： 漏率變化項(xiàng) 目調(diào)整手動(dòng)門前漏率調(diào)整

22、手動(dòng)門后漏率第一次調(diào)整第二次調(diào)整A小汽機(jī)前汽封1.5×10-64.5×10-83×10-8A小汽機(jī)后汽封7×10-72.0×10-72.5×10-8B小汽機(jī)前汽封7.5×10-71.2×10-8不漏B小汽機(jī)后汽封4×10-72.5×10-8不漏通過(guò)上表可以看出，調(diào)整小機(jī)供汽分門，可大大減少甚至消除汽封處漏入真空系統(tǒng)的空氣量，由于汽封調(diào)整后并沒(méi)有蒸汽從軸端冒出，故不會(huì)造成油中進(jìn)水。4.3 汽封供汽溫度有此電廠汽封供汽取自除氧器汽平衡管，軸封系統(tǒng)投入運(yùn)行時(shí)，除氧器汽平衡管供汽經(jīng)軸封壓力調(diào)整器節(jié)流后，參數(shù)會(huì)有所下降，軸封供汽為飽和蒸汽，供汽的參數(shù)隨軸封壓力調(diào)整器和汽輪機(jī)的工況變化而變化，汽機(jī)負(fù)荷較低時(shí)，汽封供汽溫度隨之下降，此時(shí)如果軸封供汽壓力升高，很可能會(huì)造成軸封蒸汽有一部分變成飽和水，飽和水和飽和汽的比容相差非常大，造成軸封供汽壓力突降，大量的蒸汽漏入真空系統(tǒng)。5 凝結(jié)水過(guò)冷度5.1 過(guò)冷