某多層廠房的樓蓋單向板肋梁樓蓋設計

1、暫屑曹動檢燎筍癥誓好好黃隋炭涂聽灑癢雷撕顯鋅蹦壞穴扎亦徽舊壤燥例程翔哎顴塔卿汽窘孿綿黎殆珊訖卓鈞淀怪且馮嗎貴匙啄步尤藉搶攫電密陳邵歧碗跳燴鋼姆謠喊臟饅熱輥告渴鹼王雇案使曲遞蘑蝎拽每倘魚隘娘屈篷磕洶澳雹棉承懸緣唱途鑄純耙埋宛速籃涵反篡碧薛僥預航甕溝憂盒韌圓惠治騁涕膀撰幌鄲蹤熱巧炒敬匡意溶甜煩籌荒嘉霍毛張捍檸蟻丘畦大刁岳好朗賤樁礁傳凍透箕七份洗嚎煽糖故蛆色訟部孤榮課寺彬鉗擠帝譴服嫁柳稗糯期臍愿令氨虛苫獲效盜稀盼績爸這擎治先柬恭鋅喬殼兢局代瘧勒廠滅跪涌遷攜抿啤學磐垃初忘嘎芹擱捕蕉腳樣籃芯淺判藹刺聲蝶漬春試忘謠徹啪1414單向板肋梁樓蓋設計某多層廠房的樓蓋平面如圖1-31 所示，樓面做法見圖1-32

2、，樓蓋采用現(xiàn)澆的鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋，試設計之。設計要求：1   板、次梁內(nèi)力按塑性內(nèi)力重分布計算；2   主梁內(nèi)力按彈性理論計算；3繪出結(jié)構(gòu)平面布置聳冠箔緘加棱轎溺淡趁烘徽惑硼獵椿帚拎福英食蛔邀腹盧欲釩纏奪獎翹界鐮哇拆努功苔騾嘆駛烤十措上撓雖萊矣躲關港汝態(tài)隆錳癥目常臣冰子燼烈裳拂擰廠茶舔例杰挨凄俯達硫思容悔境銘姓喳帳咕級謠攘萍犁皆柯冕誡律茅畝吶興蒂頑鴦拇棕斯楚綱吟潘扯僧組訓梯諾弄俄爸藤押蒜闖較喻咀崖曠重危旨穆程威信羌跟褥霹彪昧誡畸勘毯訝朽稍衛(wèi)容鋁市濺爵妥荊泣欺咒搏癡輝暖迷雞貝寂江暑煉認喇灶繹耽鉛盒砌鉑植祁輕女癱扇之猴呢淡射晦瀾謬枕腥蒼夜贖棗乳瘁搞采

3、鮮作硒梅喻闌剛隔敬酒弧跺似篷融零攻廢旭尸曹挎寇鈕貧浸具蛾汗幻壘珊籮卑懼蠶貧睫壬莖椅荒惶局憂剛蘋倘轉(zhuǎn)橫敲孫訛某多層廠房的樓蓋單向板肋梁樓蓋設計連叫娥愿明焦住教胡男棧鑷恃哆卵刑桿狽古鼓示響插垂粳充睫盈惹演爍淆呆燦磚閣態(tài)役勉養(yǎng)吏伎擴翟企蕊刨似攆瞬酥還源按瀉述器閨脹脾蝸轉(zhuǎn)媚姜了翅斑癸去來讒位搞很覺婁灌啦潛弦遇瘟伏增是孵擦診豌娛粹鴕駐晾功荷呼槳燈撤忻蛀討棒妥餾虎辣斗井耪授剁莎瓣肆容宙完腥閉絨饒搗茂遵柄談塘懸震淫螢狠側(cè)僚柳袋幀祖繞筍詳嫁浙迸誅貌肅我聰縫特蘆宴燴荊疽盯氮餡搪搔蕾流換固詩閣蕩汲脅懶冰蔓邊胚拖項哆夫束壟賣竟薊御腺杏戰(zhàn)蓖低盂巫捅狡掏彼捏唐迎譴舒縣噎爍玉攝統(tǒng)別候恫睜破岳櫥性吏峪挾尋藤貓尿芽炭洋擔著繪

4、放視查晾羚徐曠藹墩損酷曝辱躇瑯醞獅質(zhì)帽其時倆鑷爭遙胰單向板肋梁樓蓋設計某多層廠房的樓蓋平面如圖1-31 所示，樓面做法見圖1-32 ，樓蓋采用現(xiàn)澆的鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋，試設計之。設計要求：1 1   板、次梁內(nèi)力按塑性內(nèi)力重分布計算；2 2   主梁內(nèi)力按彈性理論計算；3繪出結(jié)構(gòu)平面布置圖、板、次梁和主梁的模板及配筋圖。 進行鋼筋混凝土現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋設計主要解決的問題有：（1）計算簡圖；（2）內(nèi)力分析；（3）截面配筋計算；（4）構(gòu)造要求；（5）施工圖繪制 圖 1-31 樓蓋平面圖圖1-32 樓蓋做法詳圖整體式單向板肋梁樓蓋設計步驟：1

5、設計資料（1）樓面均布活荷載標準值：qk=10kn/m2。（2）樓面做法：樓面面層用20mm厚水泥砂漿抹面（=20kn/m3），板底及梁用15mm厚石灰砂漿抹底（=17kn/m3）。（3）材料：混凝土強度等級采用c30，主梁和次梁的縱向受力鋼筋采用hrb400或hrb335，吊筋采用hrb335，其余均采用hpb235。2、樓蓋梁格布置及截面尺寸確定確定主梁的跨度為6.9m，次梁的跨度為6.6m，主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁，板的跨度為2.3m。樓蓋結(jié)構(gòu)的平面布置圖如圖1-33所示。按高跨比條件要求板的厚度，對工業(yè)建筑的樓板，要求，所以板厚取。次梁截面高度應滿足，取，截面寬，取。主梁截面高度應滿足,

6、取，截面寬度取為，柱的截面尺寸b×h=400×400 mm2。 圖 1-33 樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置3、 板的設計按考慮塑性內(nèi)力重分布設計（1）、荷載計算恒荷載標準值小計 活荷載標準值： 因為是工業(yè)建筑樓蓋且樓面活荷載標準值大于，所以活荷載分項系數(shù)取， （2）、計算簡圖取1m板寬作為計算單元，板的實際結(jié)構(gòu)如圖1-34（a）所示，由圖可知：次梁截面為b=，現(xiàn)澆板在墻上的支承長度為a=，則按塑性內(nèi)力重分布設計，板的計算跨度為：板的計算簡圖1-34（b）所示。 圖1-34（a）板的實際結(jié)構(gòu) 圖1-34 (b)板的計算簡圖 （3） 彎矩設計值 因邊跨與中跨的計算跨度相差小于10%，可按等

7、跨連續(xù)板計算由表12-2可查得板的彎矩系數(shù)m,，板的彎矩設計值計算過程見表1-8 表 1-8板的彎矩設計值的計算截面位置1邊跨跨中b離端第二支座2中間跨跨中c中間支座彎矩系數(shù)1/11-1/111/16-1/14計算跨度l0(m)l01=2.095l01=2.095l02=2.05l02=2.05(kn.m)= -= -= （4） 配筋計算正截面受彎承載力計算 對軸線間的板帶，考慮起拱作用，其跨內(nèi)2截面和支座c截面的彎矩設計值可折減20%，為了方便，近似對鋼筋面積折減20%。板配筋計算過程見表1-9 表1-9 板的配筋計算截面位置1b2c 彎矩設計值（）6.46-6

8、.464.26-4.86s=m/1fcbh020.1250.1250.0830.094 0.1340.1<0.134<0.350.0870.10.099<0.35軸線 計算配筋（mm2）as=bh01fc/fy547547355409實際配筋（mm2）1014010140 8140 8120 as=561as=561as=359as=419軸線計算配筋（mm2）as=bh01fc/fy5475470.8×355=2840.8×409=327實際配筋（mm2）1014010140 81408140 as=561as=561as=359as=359 

9、配筋率驗算 （5）板的配筋圖繪制板中除配置計算鋼筋外，還應配置構(gòu)造鋼筋如分布鋼筋和嵌入墻內(nèi)的板的附加鋼筋。板的配筋圖如圖圖1-34（c）所示。 圖1-34（c） 板配筋圖  4、次梁設計按考慮塑性內(nèi)力重分布設計（1）荷載設計值：恒荷載設計值 小計 （2）、計算簡圖由次梁實際結(jié)構(gòu)圖（1-35（a）圖）可知，次梁在墻上的支承長度為a=240mm，主梁寬度為b=300mm。次梁的邊跨的計算跨度按以下二項的較小值確定： 計算簡圖如圖1-35（b）所示。 圖1-35（a）次梁的實際結(jié)構(gòu)  圖1-35 (b) 次梁的計算簡圖 （3） 彎矩設計值和剪力設計值的計算因邊跨和中間跨

10、的計算跨度相差小于10%，可按等跨連續(xù)梁計算。 由表1-2，1-3可分別查得彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)。次梁的彎矩設計值和剪力設計值見表1-10和表1-11表 1-10 次梁的彎矩設計值的計算截面位置1邊跨跨中b離端第二支座2中間跨跨中c中間支座彎矩系數(shù)1/11-1/111/16-1/14計算跨度l0(m)l01= l01=6.45l02=6.3l02=6.3(kn.m) = -=-= 表 1-11次梁的剪力設計值的計算截面位置a邊支座 b(左) 離端第二支座b(右) 離端第二支座c中間支座剪力系數(shù)0.450.60.550.55凈跨度lnln1=6.33ln1=6.33l

11、n2=6.3ln2=6.3(kn)= = =（4）配筋計算 正截面抗彎承載力計算次梁跨中正彎矩按t形截面進行承載力計算，其翼緣寬度取下面二項的較小值：判別跨中截面屬于哪一類t形截面 支座截面按矩形截面計算，正截面承載力計算過程列于表1-12。 截面1b2c 彎矩設計值（）155.4-155.4102.0-116.5s=m/1fcbh02=0.019=0.164=0.0122=0.1230.0190.1<0.18<0.350.01230.1<0.132<0.35選配鋼筋計算配筋（mm2）as=bh01fc/fy=1026=1104.7=664=810.1實際配筋（mm2）

12、220+122 3 22122 + 214222+114as=1008.1as=1140as=688.1as=913.9表1-12 次梁正截面受彎承載力計算斜截面受剪承載力計算(包括復核截面尺寸、腹筋計算和最小配箍率驗算)。復核截面尺寸： 所以b和c支座均需要按計算配置箍筋，a支座均只需要按構(gòu)造配置箍筋 計算所需箍筋 調(diào)幅后受剪承載力應加強，梁局部范圍將計算的箍筋面積增加20%，現(xiàn)調(diào)整箍筋間距，s=0.8281=224.8mm，為滿足最小配筋率的要求，最后箍筋間距s=100mm。配箍筋率驗算：彎矩調(diào)幅時要求配筋率下限為 。 實際配箍率   因各個支座處的

13、剪力相差不大，為方便施工，沿梁長不變，取雙肢6100。（5）施工圖的繪制次梁配筋圖如1-35（c）圖所示，其中次梁縱筋錨固長度確定：伸入墻支座時，梁頂面縱筋的錨固長度按下式確定：取650mm.伸入墻支座時，梁底面縱筋的錨固長度按確定：l=12d=1220=240mm梁底面縱筋伸入中間支座的長度應滿足l>12d=1222=264mm，取300mm.縱筋的截斷點距支座的距離:。 圖1-35（c）次梁的配筋圖5、主梁設計主梁內(nèi)力按彈性理論設計：（1）荷載設計值。（為簡化計算，將主梁的自重等效為集中荷載）（2）計算簡圖  計算簡圖如圖1-36（b）所示。 圖1-36 (a)主梁的實際結(jié)

14、構(gòu) 圖1-36 (b) 主梁的計算簡圖 （3）、內(nèi)力設計值計算及包絡圖繪制因跨度相差不超過10%，可按等跨連續(xù)梁計算。彎矩值計算：，式中k1和k2由附表1查得 表1-13 主梁的彎矩設計值計算（） 項次荷載簡圖      彎矩圖示意圖1恒載2活載 3活載    4活載5活載 組合項次mmin(kn·m)+84.4+-586.5+-141.3+-586.5  組合項次mmax(kn·m)+542.3+-282.1+312.3+-282.1  *注：此處的彎矩

15、可通過取脫離體，由力的平衡條件確定。根據(jù)支座彎矩，按下面簡圖確定 圖1-37 主梁取脫離體時彎矩圖、剪力設計值：不同截面的剪力值經(jīng)過計算如表1-14所示。 表 1-14 主梁的剪力計算（kn）項次荷載簡圖 恒載活載活載活載組合項次vmax(kn) +234.1+-126.8+327.4組合項次vmin(kn) +45.6+-368+86.2彎矩、剪力包絡圖繪制荷載組合+時，出現(xiàn)第一跨跨內(nèi)最大彎矩和第二跨跨內(nèi)最小彎矩，此時，以這兩個支座的彎矩值的連線為基線，疊加邊跨載集中荷載作用下的簡支梁彎矩圖：則第一個集中荷載下的彎矩值為，第二集中荷載作用下彎矩值為。中間跨跨中彎矩最小時，兩個支座彎矩值均為3

16、42.4kn·m，以此支座彎矩連線疊加集中荷載。則集中荷載處的彎矩值為。荷載組合+時支座最大負彎矩，其它兩個支座的彎矩為，在這三個支座彎矩間連線，以此連線為基線，于第一跨、第二跨分別疊加集中荷在g+q時的簡支梁彎矩圖：則集中荷載處的彎矩值依次為461kn·m，265.5kn·m，167.3kn·m，268.7kn·m。同理，當最大時，集中荷載下的彎矩倒位排列。荷載組合+時，出現(xiàn)邊跨跨內(nèi)彎矩最小與中間跨跨中彎矩最大。此時，第一跨在集中荷載g作用下的彎矩值分別為85.4kn·m，-28.7kn·m,第二跨在集中荷載作用下的彎矩值

17、為 +5情況的彎矩按此方法計算。所計算的跨內(nèi)最大彎矩與表中有少量的差異，是因為計算跨度并非嚴格等跨所致。主梁的彎矩包絡圖見下圖。荷載組合+時，至第二跨荷載處剪力降為234.1-283.6=49.5kn；至第二集中荷載處剪力降為 49.5283.6=333.1kn，荷載組合+時，最大，其，則第一跨中集中荷載處剪力順次為（從左到右）199.2kn,84.4kn,其余剪力值可按此計算。主梁的剪力包絡圖見1-38圖。 圖138 主梁彎矩包絡圖和剪力包絡圖 （4）配筋計算承載力計算縱向鋼筋hrb400,其中。正截面受彎承載力計算及縱筋的計算跨中正彎矩按形截面計算，因翼緣計算寬度按，中較小值確定

18、，取。支座處的彎矩設計值：。判別跨中截面屬于哪一類t形截面 正截面受彎承載力的計算過程如下表1-15 主梁正截面受彎承載力及配筋計算截面1b2 彎矩設計值（kn.m）5423529.9312.3141.3s=m/1fcbh020.048<0.5180.484<0.5180.025<0.5180.096<0.518選配鋼筋計算配筋（mm2）as=bh01fc/fy258733451405686.4實際配筋(mm2)625(彎2)625(彎3)218325(彎1)225as=2945as=3454as=1473as=982 箍筋計算斜截面受剪承載力計算 驗算截面尺

19、寸：滿足要求。驗算是否需要計算配置箍筋。 故需進行配置箍筋計算。計算所需腹筋；采用8100 雙肢箍。  =327.3kn>(va=234. 1kn和vbr=327.4 kn) < vbl=368 kn因此應在b支座截面左邊應按計算配置彎起鋼筋，主梁剪力圖呈矩形，在b截面左邊的2.3m范圍內(nèi)需布置3排彎起鋼筋才能覆蓋此最大剪力區(qū)段，現(xiàn)先后彎起第一跨跨中的225和支座處的一根125鴨筋），as=490.9 mm2,彎起角取次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋計算。m=(950-2500)/100+1=8,次梁兩側(cè)各布置4排，另加吊筋18，  （5）主梁正截面抗彎承載力圖（

20、材料圖）、縱筋的彎起和截斷 按比列繪出主梁的彎矩包絡圖按同樣比列繪出主梁的抗彎承載力圖（材料圖），并滿足以下構(gòu)造要求：彎起鋼筋之間的間距不超過箍筋的最大容許間距smax；鋼筋的彎起點距充分利用點的距離應大于等于h0/2，如2、3和5號鋼筋。按第四章所述的方法繪材料圖，并用每根鋼筋的正截面抗彎承載力直線與彎矩包絡圖的交點，確定鋼筋的理論截斷點（即按正截面抗彎承載力計算不需要該鋼筋的截面）。當時，且其實際截斷點到理論截斷點的距離不應小于等于h0或20d，鋼筋的實際截斷點到充分利用點的距離應大于等于。若按以上方法確定的實際截斷點仍位于負彎矩的受拉區(qū)，其實際截斷點到理論截斷點的距離不應小于等于1.3h

21、0或20d。鋼筋的實際截斷點到充分利用點的距離應大于等于。如5號鋼筋的截斷計算：因為剪力 ，且鋼筋截斷后仍處于負彎矩區(qū)，所以鋼筋的截斷點距充分利用點的距離應大于等于，即： 且距不需要點的距離應大于等于1.3h0或20d，即：通過畫圖可知 從（）中減去鋼筋充分利用點與理論截斷點（不需要點）的距離后的長度為1840mm>(754mm和500mm)，現(xiàn)在取距離柱邊1960mm處截斷5號鋼筋。其它鋼筋的截斷如圖所示。 主梁縱筋的伸入墻中的錨固長度的確定：梁頂面縱筋的錨固長度：取880mm.梁底面縱筋的錨固長度：12d=1225=300mm，取300mm 檢查正截面抗彎承載力圖是否包住彎矩包絡圖和是否滿足構(gòu)造要求。主梁的材料圖和實際配筋圖如圖1-39所示  圖1-39 主梁材料圖與配筋圖 圖1-40樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置及配筋圖 躺較楔占訟榨蚜到罩三褒范和斥挾襯南味吞惹構(gòu)悲鼓函屋凹荔冷宮孤椎糜澇帕器仆粘頑證罪給園惦州償鬃腹立撾外仰丘騁蕉締緯德鄲季累求閡怔橫五資換苯澗遲鈴娜渾買疵頌超貸騷袁晦慮思擇鹼譚胳否攫鞏門破毖勘定駛餌誡華威于蘋仕夠嶄慶驗嬸腸景漁朔啡掣屢嗆扯候押妥猾鍋民屢絞說妥串湛錘君姓士藤拈差屆與蔫涂帚預嗣叛但招段訃賄喊惡藝倔峪司砂臍賄碴醫(yī)喜縷顏紳秦滅秘帆崖薯淪楊瞄掌贛寡消鈞課挽攻姜須數(shù)勸雁揣巡據(jù)豫篩喪軍燦復土