港口工程樁基高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)

1、3.1 一般規(guī)定3.1.1 高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)，應(yīng)通過(guò)分析樁在沖擊力作用下產(chǎn)生的力和加速度，確定樁的軸向承載力，評(píng)價(jià)樁身完整性，并分析土的阻力分布、樁錘的性能指標(biāo)、打樁時(shí)樁身應(yīng)力及瞬時(shí)沉降特性。當(dāng)有靜載荷試驗(yàn)時(shí)，高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)的軸向承載力結(jié)果應(yīng)與靜載荷試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比。3.1.2 高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)成果可為下列工作提供依據(jù)：    （1）校核樁設(shè)計(jì)參數(shù)的合理性；    （2）選擇沉樁設(shè)備與工藝；    （3）樁基施工質(zhì)量動(dòng)力檢測(cè)評(píng)定。3.1.3 檢測(cè)樁的數(shù)量應(yīng)根據(jù)地質(zhì)條件和樁的類型確定，宜取總樁數(shù)的2%5%，并不

2、得少于5根。對(duì)地質(zhì)條件復(fù)雜、樁的種類較多或其他特殊情況，可適當(dāng)增加檢測(cè)數(shù)量。3.1.4 當(dāng)進(jìn)行樁的軸向極限承載力檢測(cè)時(shí)，檢測(cè)樁在沉樁后至檢測(cè)時(shí)的間歇時(shí)間，對(duì)粘性土不應(yīng)少于14天，對(duì)砂土不應(yīng)少于3天,對(duì)水沖沉樁不應(yīng)少于28天；對(duì)灌注樁，除應(yīng)滿足上述有關(guān)時(shí)間規(guī)定外，其混凝土的強(qiáng)度等級(jí)尚應(yīng)達(dá)到設(shè)計(jì)要求。3.1.5 采用高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)時(shí)，應(yīng)具備下列資料:    （1）有關(guān)的工程地質(zhì)、地形和水文資料；    （2）樁基礎(chǔ)施工圖；    （3）樁基施工記錄；    （4）檢測(cè)樁混凝土強(qiáng)度

3、試驗(yàn)報(bào)告；    （5）檢測(cè)樁樁頂處理前、后的標(biāo)高。3.1.6 高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)結(jié)果應(yīng)形成檢測(cè)報(bào)告，檢測(cè)報(bào)告應(yīng)符合附錄A的有關(guān)規(guī)定。條文說(shuō)明3.1.1 港口工程樁基施工前，在很多情況下需進(jìn)行靜載荷試驗(yàn)，此時(shí)應(yīng)先在靜載荷試驗(yàn)樁上進(jìn)行高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)，并將取得的動(dòng)力檢測(cè)數(shù)據(jù)與靜載荷試驗(yàn)數(shù)據(jù)在同等條件下 作對(duì)比分析。一方面驗(yàn)證動(dòng)力檢測(cè)數(shù)據(jù)的可靠性；另一方面如靜載結(jié)果可信，而對(duì)比誤差較大，就要對(duì)動(dòng)測(cè)參數(shù)進(jìn)行修正，以便為該工程進(jìn)一步的檢測(cè)及今后其他工 程的檢測(cè)積累數(shù)據(jù)。3.1.3 對(duì)作過(guò)靜載荷試驗(yàn)的樁基工程，其工程樁的檢測(cè)樁數(shù)可取總樁數(shù)的2%，并不得少于5根；對(duì)于未作過(guò)靜載荷試

4、驗(yàn)的樁基工程，其檢測(cè)樁數(shù)可取總樁數(shù)的5%，并不得少于5根。3.1.4 沉樁時(shí)，由于樁在土中的沖剪排擠作用，使土體受到破壞；沉樁后，樁周土體強(qiáng)度隨時(shí)間的推移而不斷得到恢復(fù)，這種作用可稱作時(shí)間效應(yīng)。根據(jù)巖土工程方面的研 究，時(shí)間效應(yīng)的規(guī)律一般可用指數(shù)曲線反映。在沉樁之初，承載力的變化極為迅速，隨著時(shí)間的推移越來(lái)越慢。土的粘性越大，變化的速度也越慢，趨于穩(wěn)定所需的 時(shí)間也越長(zhǎng)，因此從沉樁至復(fù)打檢測(cè)要規(guī)定一定的間歇時(shí)間。本條規(guī)定的間歇時(shí)間與現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)港口工程樁基規(guī)范(JTJ25498)相一致。3.1.5 要求具備的技術(shù)資料，一方面可作為檢測(cè)的依據(jù)，另一方面也可對(duì)檢測(cè)結(jié)果進(jìn)行校驗(yàn)，有利于提高檢測(cè)結(jié)果的

5、可靠性和準(zhǔn)確度。3.2 儀器設(shè)備 3.2.1 檢測(cè)儀器應(yīng)具有現(xiàn)場(chǎng)顯示、記錄、存儲(chǔ)實(shí)測(cè)力與加速度信號(hào)的功能，并能進(jìn)行數(shù)據(jù)處理、打印和繪圖，其性能應(yīng)符合下列規(guī)定。   3.2.1.1 數(shù)據(jù)采集的模擬數(shù)字轉(zhuǎn)換器的位數(shù)不應(yīng)小于16位，通道之間的相位差應(yīng)小于50s。   3.2.1.2 力傳感器應(yīng)采用工具式應(yīng)變傳感器， 應(yīng)變傳感器安裝諧振頻率應(yīng)大于2000Hz，在1000測(cè)量范圍內(nèi)的非線性允許誤差應(yīng)為1%，因?qū)Ь€電阻引起的靈敏度降低值不應(yīng)大于1%。   3.2.1.3 加速度傳感器安裝后，在23000Hz范圍內(nèi)靈敏度降低值不應(yīng)大于5%，沖擊加速度在10000m/s2范圍內(nèi)的

6、幅值非線性允許誤差應(yīng)為5%。 3.2.2 檢測(cè)儀器應(yīng)定期進(jìn)行標(biāo)定，標(biāo)定的周期應(yīng)符合國(guó)家計(jì)量法規(guī)的有關(guān)規(guī)定。 3.2.3 打樁機(jī)械或類似的裝置均可作為錘擊設(shè)備。重錘宜用鑄鋼或鑄鐵制作，且應(yīng)質(zhì)量均勻、形狀對(duì)稱、錘底平整。當(dāng)采用自由落錘時(shí)，錘的重量應(yīng)大于預(yù)估單樁極限承載力的1%。 3.2.4 檢測(cè)時(shí)，樁的貫入度可采用水準(zhǔn)儀等光學(xué)儀器測(cè)定。條文說(shuō)明3.2.2 儀器系統(tǒng)使用過(guò)程中，精確度會(huì)發(fā)生變化，因此需要定期標(biāo)定。3.3 檢測(cè)技術(shù) 3.3.1 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)參數(shù)的取值應(yīng)符合下列規(guī)定。   3.3.1.1 檢測(cè)樁的截面積、樁材的重度和彈性模量應(yīng)在測(cè)點(diǎn)處取值。   3.3.1.2 樁長(zhǎng)應(yīng)取傳

7、感器安裝位置至樁底間的距離。   3.3.1.3 樁身應(yīng)力波波速的設(shè)定應(yīng)符合下列規(guī)定：     （1）對(duì)鋼樁，波速值應(yīng)設(shè)定為5120m/s；     （2）對(duì)混凝土樁，應(yīng)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)波速設(shè)定，并根據(jù)實(shí)測(cè)波速進(jìn)行調(diào)整。實(shí)測(cè)波速的確定方法應(yīng)符合第3.4.2條的規(guī)定。   3.3.1.4 樁材重度的設(shè)定應(yīng)符合下列規(guī)定：     （1）對(duì)鋼樁，重度應(yīng)設(shè)定為78.5kN/m3；     （2）對(duì)混凝土預(yù)制樁，重度宜設(shè)定為24.525.5kN/m3；  

8、0;  （3）對(duì)混凝土灌注樁，重度宜設(shè)定為24.0kN/m3。   3.3.1.5 樁材彈性模量設(shè)定值應(yīng)按下式計(jì)算：                             （3.3.1） 式中 E樁材彈性模量（MPa）；      C樁身應(yīng)力波波速（m/s）；

9、60;    樁材重度（kN/m3）；       g重力加速度（m/s2）。   3.3.1.6 力傳感器和加速度傳感器標(biāo)定系數(shù)應(yīng)采用國(guó)家法定計(jì)量機(jī)構(gòu)開具的標(biāo)定系數(shù)。 3.3.2 現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)應(yīng)符合下列規(guī)定。   3.3.2.1 檢測(cè)樁樁頭應(yīng)能承受重錘的沖擊，對(duì)已受損或其他原因不能保證錘擊能量正常傳遞的樁頭應(yīng)在檢測(cè)前進(jìn)行處理。混凝土樁頭的處理方法可按附錄B的規(guī)定執(zhí)行。   3.3.2.2 樁頂應(yīng)設(shè)置樁墊，樁墊宜采用膠合板、 木板或纖維板等材質(zhì)均勻的材料。   3.3.2.3 傳

10、感器安裝應(yīng)滿足下列要求：     （1）應(yīng)在樁身兩側(cè)沿樁軸線對(duì)稱安裝兩只加速度傳感器和兩只力傳感器，見圖3.3.2；傳感器的中心應(yīng)處于同一橫截面上；傳感器與樁頂間的垂直距離，對(duì)一般樁型不宜小于2倍樁徑或邊長(zhǎng)，對(duì)直徑大于1m的樁，不宜小于1倍樁徑； 圖3.3.2  測(cè)點(diǎn)處傳感器安裝示意圖 (a)混凝土方樁；(b)混凝土灌注樁；(c)H型鋼樁；(d)管樁 l傳感器與樁頂間的距離(m)；d樁徑或邊長(zhǎng)     （2）安裝傳感器的樁身表面應(yīng)平整，且其周圍無(wú)缺陷或截面突變；     （3）傳感器的安裝宜采用

11、膨脹螺栓固定，螺栓孔應(yīng)與樁側(cè)面垂直，安裝后的力傳感器和加速度傳感器應(yīng)緊貼樁身；     （4）水上檢測(cè)時(shí)，應(yīng)采取措施預(yù)防傳感器或?qū)Ь€接頭進(jìn)水；     （5）錘擊時(shí)，應(yīng)將傳感器電纜線固定在樁身上，預(yù)防振動(dòng)受損。   3.3.2.4 當(dāng)檢測(cè)出現(xiàn)下列情況時(shí)，應(yīng)及時(shí)檢查、調(diào)整或停止檢測(cè)：     （1）測(cè)試儀器失靈；     （2）傳感器松動(dòng)、測(cè)點(diǎn)處混凝土開裂、樁身出現(xiàn)明顯缺陷且缺陷程度加?。?    （3）測(cè)試信號(hào)異?；蜻B續(xù)采集時(shí)信號(hào)無(wú)規(guī)律

12、、離散性較大。條文說(shuō)明3.3.1 高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)中，對(duì)實(shí)測(cè)曲線進(jìn)行分析計(jì)算需從時(shí)間、長(zhǎng)度、波速中根據(jù)已有的技術(shù)資料和檢測(cè)數(shù)據(jù)確定兩者，而求出第三者。港口工程樁大多以打入樁為主，其 樁長(zhǎng)較易確定，因此應(yīng)盡可能以實(shí)際樁長(zhǎng)作為已知條件；至于波速，除鋼樁的樁身波速可視為定值外，混凝土樁的波速一般在36004400m/s之間，檢測(cè) 時(shí)，可預(yù)先設(shè)定經(jīng)驗(yàn)波速，然后根據(jù)實(shí)測(cè)波形計(jì)算后加以調(diào)整。  3.3.2.3 實(shí)踐證明，傳感器安裝技術(shù)是檢測(cè)成功與否的先決條件，應(yīng)予以高度重視，安裝務(wù)必規(guī)范化。對(duì)安裝傳感器的間距作出要求，主要是為了確保得到高質(zhì)量的實(shí)測(cè)信號(hào)。3.4 軸向承載力確定和樁身完整性評(píng)價(jià) 3.

13、4.1 測(cè)試信號(hào)的選取應(yīng)符合下列規(guī)定。   3.4.1.1 錘擊后出現(xiàn)下列情況，其信號(hào)不得作為分析計(jì)算的依據(jù)：     （1）力的時(shí)程曲線最終未歸零；     （2）錘擊嚴(yán)重偏心，一側(cè)力信號(hào)呈現(xiàn)受拉狀態(tài)；     （3）傳感器出現(xiàn)故障；     （4）測(cè)點(diǎn)處樁身混凝土開裂或有明顯變形；     （5）其他信號(hào)異常情況。   3.4.1.2 分析計(jì)算軸向承載力的信號(hào)，宜取錘擊能量較大的測(cè)次。 3.4.2 分析計(jì)算前，應(yīng)根據(jù)實(shí)測(cè)信

14、號(hào)按下列方法確定平均波速。   3.4.2.1 樁底反射信號(hào)較明顯時(shí)，可根據(jù)下列方法確定波速：     （1）根據(jù)速度波第一峰上升沿的起點(diǎn)到樁底反射峰上升沿的起點(diǎn)之間的時(shí)差與已知樁長(zhǎng)值確定平均波速，見圖3.4.2-1； 圖3.4.2-1 速度波法樁身波速的確定示意圖 F-某時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的錘擊力（kN）；L-測(cè)點(diǎn)以下樁長(zhǎng)（m）； V-某時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的速度（m/s）；Z-樁身截面力學(xué)阻抗（kN·s/m）； t-錘擊力作用下應(yīng)力波反射到測(cè)點(diǎn)處的時(shí)間（ms）；C-樁身應(yīng)力波波速（m/s）     （2）根據(jù)實(shí)測(cè)信號(hào)下行

15、波上升沿的起點(diǎn)和上行波下降沿的起點(diǎn)之間的時(shí)差與已知樁長(zhǎng)值確定平均波速，見圖3.4.2-2，下行波和上行波的幅值應(yīng)按下列公式計(jì)算：                        （3.4.2-1）                &#

16、160;       （3.4.2-2） 式中 Fd某時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處測(cè)得的下行波的幅值（kN）；     Fu某時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處測(cè)得的上行波的幅值（kN）；     F某時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的錘擊力（kN）；     V某時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的速度（m/s）；     Z樁身截面力學(xué)阻抗（kN·s/m）。   3.4.2.2 樁底反射信號(hào)不明顯時(shí)，宜根據(jù)樁長(zhǎng)、混凝土的經(jīng)驗(yàn)波速和鄰近樁的波速值綜合確定。 圖3.4.2-2

17、 下行波法樁身波速的確定示意圖 F-某時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的錘擊力（kN）；Fd-某時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處測(cè)得的下行波的幅值（kN）； Fu-某時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處測(cè)得的上行波的幅值（kN）；L-測(cè)點(diǎn)以下樁長(zhǎng)（m）； C-樁身應(yīng)力波波速（m/s）；t-錘擊力作用下應(yīng)力波反射到測(cè)點(diǎn)處的時(shí)間（m/s） 3.4.3 單樁承載力的確定應(yīng)符合下列規(guī)定。   3.4.3.1 確定單樁承載力宜采用實(shí)測(cè)曲線擬合法，并應(yīng)符合下列規(guī)定：     （1）樁和土的力學(xué)模型應(yīng)能反映樁土系統(tǒng)應(yīng)力應(yīng)變的實(shí)際性狀；     （2）可用實(shí)測(cè)的速度、力或上行波信號(hào)作為邊界條件進(jìn)行擬合；

18、    （3）曲線擬合時(shí)間段長(zhǎng)度，不宜小于5L/C；     （4）擬合分析所選參數(shù)應(yīng)在巖土工程的合理范圍內(nèi)，各單元所選取的土的最大彈性位移值不得超過(guò)相應(yīng)樁單元的最大計(jì)算位移值；     （5）最終的擬合曲線應(yīng)與實(shí)測(cè)曲線基本吻合；     （6）貫入度的計(jì)算值應(yīng)與實(shí)測(cè)值基本吻合。   3.4.3.2 采用CASE法確定單樁承載力時(shí)，應(yīng)符合下列規(guī)定：     （1）檢測(cè)樁應(yīng)材質(zhì)均勻、截面相等或基本相等；    

19、; （2）宜根據(jù)同一工程中相同類型樁的動(dòng)、靜對(duì)比試驗(yàn)確定土的阻尼系數(shù)；當(dāng)不具備動(dòng)、靜對(duì)比試驗(yàn)條件時(shí)，可通過(guò)實(shí)測(cè)曲線擬合法確定土的阻尼系數(shù)，其擬合樁數(shù)不應(yīng)少于該工程動(dòng)測(cè)樁數(shù)的30%，且不得少于3根。     （3）單樁承載力可按下式計(jì)算： Rc=（1- Jc）F（t1）+ Z·V（t1）/2+（1+ Jc）F（t2）- Z·V（t2）/2  （3.4.3-1） Z= A·E/C            

20、0;                           （3.4.3-2） t2= t1+2L/C                    

21、                     （3.4.3-3） 式中  RcCASE法確定的單樁極限承載力（kN）；       JcCASE法阻尼系數(shù)；       F某時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的錘擊力（kN）；    t1、t2速度第一峰和第二峰對(duì)應(yīng)的時(shí)刻（ms）； F（t1）

22、、F（t2）t1、t2時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的錘擊力（kN）； V（t1）、V（t2）t1、t2時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的速度（m/s）；      Z樁身截面力學(xué)阻抗（kN·s/m）；      A樁身截面積（m2）；      E樁材的彈性模量MPa；      L測(cè)點(diǎn)以下樁長(zhǎng)（m）；      C樁身應(yīng)力波波速（m/s）。 3.4.4 樁身完整性評(píng)價(jià)可采用法，宜按表3.4.4進(jìn)行，并應(yīng)符合下列規(guī)定。

23、 樁身完整性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)       表3.4.4 值 完整性評(píng)價(jià) =1.0 完整樁 0.8<1.0 基本完整樁 0.6<0.8 明顯缺陷樁 0.6 嚴(yán)重缺陷樁或斷樁   3.4.4.1 在使用表3.4.4時(shí)應(yīng)結(jié)合樁身結(jié)構(gòu)性狀綜合判別。   3.4.4.2 樁身完整性系數(shù)可按下式計(jì)算：                    （3.

24、4.4-1） 式中          樁身完整性系數(shù)； F（t1）、F（t2）t1、t2時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的錘擊力（kN）； V（t1）、V（t2）t1、t2時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的速度（m/s）；        tx缺陷反射峰所對(duì)應(yīng)的時(shí)刻（ms）；   F（tx）缺陷反射峰對(duì)應(yīng)時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的力（kN）；   V（tx）缺陷反射峰對(duì)應(yīng)時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的速度（m/s）；       R缺陷以

25、上部位土阻力的估計(jì)值，等于缺陷反射起始點(diǎn)的錘擊力減去速度與樁身截面力學(xué)阻抗的乘積，取值方法見圖3.4.4；        Z樁身截面力學(xué)阻抗（kN·s/m）。 圖3.4.4 樁身結(jié)構(gòu)完整性系數(shù)計(jì)算示意圖   3.4.4.3 樁身缺陷斷面位置可按下式計(jì)算確定： X= C（tx-t1）/2                    （3

26、.4.4-2） 式中 X計(jì)算點(diǎn)與測(cè)點(diǎn)間的距離（m）；     C樁身應(yīng)力波波速（m/s）；     tx缺陷反射峰所對(duì)應(yīng)的時(shí)刻（ms）；     t1速度第一峰所對(duì)應(yīng)的時(shí)刻（ms）。   3.4.4.4 在判別樁的缺陷位置或缺陷程度時(shí)，應(yīng)注意對(duì)實(shí)測(cè)力信號(hào)和速度信號(hào)的判別分析，并觀測(cè)在連續(xù)錘擊情況下缺陷程度的變化情況。條文說(shuō)明  3.4.1.1 檢測(cè)結(jié)果的可信度與測(cè)試信號(hào)有密切關(guān)系，因此要求選取的測(cè)試信號(hào)規(guī)范并具有代表性。  3.4.1.2 采用打樁機(jī)錘擊沉樁時(shí)測(cè)到的錘擊信號(hào)，

27、不同擊次下錘擊能量有所變化，錘擊能量越大，樁周土阻力發(fā)揮越充分。  3.4.3.1 本條對(duì)曲線擬合時(shí)間段長(zhǎng)度作出規(guī)定，是為了取得必要的計(jì)算分析數(shù)據(jù)。港口工程樁一般以長(zhǎng)樁為主，取5L/C已能滿足上述要求。  3.4.3.2 CASE法確定單樁承載力的關(guān)鍵在于選取合理的阻尼系數(shù)。本條規(guī)定阻尼系數(shù)應(yīng)根據(jù)動(dòng)靜對(duì)比試驗(yàn)或?qū)崪y(cè)曲線擬合法來(lái)確定。阻尼系數(shù)只是經(jīng)驗(yàn)參數(shù)，不同地質(zhì)條件、不同類型的樁，其阻尼系數(shù)也不同，因此CASE法確定承載力宜謹(jǐn)慎采用。3.4.4 高應(yīng)變樁身完整性檢測(cè)，通常隨單樁承載力檢測(cè)同步進(jìn)行，因其能量較大，在測(cè)試深度及準(zhǔn)確性方面均優(yōu)于低應(yīng)變檢測(cè)，但與低應(yīng)變檢測(cè)相比，費(fèi)用

28、較大、時(shí)間較長(zhǎng)，因此一般未普遍采用。3.5 樁的試打測(cè)試及打樁監(jiān)測(cè) 3.5.1 樁的試打測(cè)試可為選擇工程樁的樁型、樁長(zhǎng)、樁端持力層和沉樁錘型提供依據(jù)。樁的試打測(cè)試，應(yīng)按實(shí)際需要確定所需測(cè)試的土層和標(biāo)高。試打樁位置的工程地質(zhì)條件應(yīng)具有代表性。 3.5.2 樁端持力層宜根據(jù)試打樁實(shí)測(cè)承載力與貫入度的關(guān)系， 并結(jié)合場(chǎng)地工程地質(zhì)勘察資料綜合確定。 3.5.3 打樁終錘標(biāo)準(zhǔn)宜通過(guò)試打樁測(cè)得的承載力與貫入度的關(guān)系，以承載力為基準(zhǔn)制定，代表樁數(shù)不宜少于3根。 3.5.4 根據(jù)樁的試打測(cè)試所估算的樁的承載力值，應(yīng)為初打測(cè)得的靜土阻力值與地基土的強(qiáng)度恢復(fù)系數(shù)的乘積，并應(yīng)進(jìn)行復(fù)打測(cè)試校核，復(fù)打樁數(shù)不宜少于3根，復(fù)

29、打至初打的間歇時(shí)間應(yīng)符合第3.1.4條的有關(guān)時(shí)間規(guī)定。 3.5.5 試打樁的樁型、材質(zhì)、沉樁錘型、樁錘落距和墊層材料應(yīng)與工程樁相同。 3.5.6 樁身錘擊應(yīng)力監(jiān)測(cè)應(yīng)包括樁身錘擊拉應(yīng)力和錘擊壓應(yīng)力兩部分。 3.5.7 錘擊時(shí)樁身應(yīng)力最大值的監(jiān)測(cè)應(yīng)符合下列規(guī)定：     （1）樁身錘擊拉應(yīng)力宜在樁端進(jìn)入軟土層或樁端穿過(guò)硬土層進(jìn)入軟土層時(shí)測(cè)試；     （2）樁身錘擊壓應(yīng)力宜在樁端進(jìn)入硬土層或樁周土阻力較大時(shí)測(cè)試。 3.5.8 最大樁身錘擊拉應(yīng)力可按下列公式計(jì)算：       &#

30、160;    （3.5.8-1）                             （3.5.8-2） 式中 t最大樁身錘擊拉應(yīng)力（kPa)；       Z樁身截面力學(xué)阻抗（kN·s/m)；   V（t2)t2時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處

31、實(shí)測(cè)的速度（m/s)；   F（t2）t2時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的錘擊力（kN)；   F（ty）ty時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的力（kN）；   V（ty）ty時(shí)刻測(cè)點(diǎn)處實(shí)測(cè)的速度（m/s）；      A樁身截面積（m2)；      t1速度第一峰對(duì)應(yīng)的時(shí)刻（ms)；      L測(cè)點(diǎn)以下樁長(zhǎng)（m)；      X計(jì)算點(diǎn)與測(cè)點(diǎn)間的距離（m)；      C樁身應(yīng)力波波速（

32、m/s)。 3.5.9 最大樁身錘擊壓應(yīng)力可按下式計(jì)算： p= Fmax/A                                 （3.5.9） 式中 p最大樁身錘擊壓應(yīng)力（kPa)；     Fmax力傳感器測(cè)得的最大錘擊力（kN）；