架空輸電線路桿塔位移計算

1、架空線路轉(zhuǎn)角桿塔位移的研究與探討第 8 頁 共 8 頁架空輸電線路轉(zhuǎn)角桿塔中心位移計算的研究與探討劉仁臣 (西南石油大學(xué),四川成都市新都區(qū),610500)摘要：在架空輸電線路施工中，我們經(jīng)常遇到由于部分轉(zhuǎn)角（耐張）桿塔橫擔(dān)寬度和不等長橫擔(dān)引起的線路中心樁與桿塔中心樁存在位移的問題。如何正確計算出位移值，使桿塔受力最小及桿塔兩邊線仍與線路中心線對應(yīng)，以免鄰近轉(zhuǎn)角(直線)桿塔承受額外的角度荷載，對保證架空輸電線路長期穩(wěn)定安全地運行，具有十分重要和長遠的意義。關(guān)鍵詞：等長橫擔(dān) 不等長橫擔(dān) 位移計算 轉(zhuǎn)角桿塔0 引言在架空輸電線路施工過程中，桿塔基礎(chǔ)分坑及基礎(chǔ)分坑時轉(zhuǎn)角桿塔位移計算是我們經(jīng)常遇到的問題

2、。在勝利油田這樣的平原地區(qū)，地勢一般較平坦，很少出現(xiàn)丘陵及起伏較大的施工地段，因此，以等高塔腿為多。在線路施工當中，一般情況下，線路中心樁就是桿塔的中心樁，基礎(chǔ)分坑以該中心樁為準進行。但有的轉(zhuǎn)角桿塔、耐張桿塔，為使桿塔受力最小及桿塔兩邊線仍與線路中心線對應(yīng)，以免鄰近轉(zhuǎn)角(直線)桿塔承受額外的角度荷載，必須考慮桿塔的中心位移問題。本文根據(jù)日常工作中遇到的實際問題，在110kV架空線路砼電桿基礎(chǔ)分坑中的位移計算及角鋼塔位移計算兩個方面予以歸納和探討，希望和有興趣的讀者互相探討。一、110kV砼電桿轉(zhuǎn)角桿位移的計算下面以勝利油田勝利工程設(shè)計咨詢有限責(zé)任公司設(shè)計定型圖電8701（110kV輸電線路桿型

3、圖）及其桿型配件圖電8702為例計算位移大小。1、不等長寬橫擔(dān)轉(zhuǎn)角桿的基礎(chǔ)分坑位移計算以上圖示為110kV J60°18型砼電桿桿型示意圖和橫擔(dān)示意圖。其位移由兩部分組成，一是橫擔(dān)寬度引起的，另外一個是由于橫擔(dān)不等長引起的。（1）、由于轉(zhuǎn)角桿橫擔(dān)寬度的影響，使轉(zhuǎn)角桿中心位置與原轉(zhuǎn)角樁產(chǎn)生位移，其位移距離為S1其中 D橫擔(dān)寬度和絕緣子串拉板長之和，單位米 線路轉(zhuǎn)角 ，單位度（2）由于橫擔(dān)不等長引起的位移： 不等長寬橫擔(dān)為內(nèi)角橫擔(dān)短，外角長，其位移距離為： S2其中，a長橫擔(dān)長 米 b短橫擔(dān)長 米因此，在實際分坑中，110kV J60°18型電桿由原轉(zhuǎn)角樁向轉(zhuǎn)角桿中心位置產(chǎn)生的

4、位移為S=S1+S2=+因在實際施工中，110kV J60°18桿型a3.2m,b=1.7m ,D=0.698m , 大小為30°60°之間，以60°為例則其位移Stg0.951m 在實際施工中,110kV轉(zhuǎn)角30度型砼電桿(J30°)也是不等長寬橫擔(dān)的轉(zhuǎn)角桿,位移計算方法應(yīng)與轉(zhuǎn)角60度桿型相同. 二、角鋼轉(zhuǎn)角塔的計算目前，受城市規(guī)劃的影響，許多新建或改建線路往往不再使用砼電桿，砼電桿拉線多，占地面積大，且極容易被盜，雖然因此角鋼塔和薄壁離心鋼管塔等塔型雖然建設(shè)初期投資大，但從線路的長期穩(wěn)定運行方面講，經(jīng)濟效益遠遠大于砼電桿線路。因此角鋼塔和薄

5、壁離心鋼管塔越來越受到規(guī)劃部門和設(shè)計部門以及運行維護部門的青睞。在實際施工中，為保證桿塔受力最小，保證線路長期穩(wěn)定運行，也要進行位移的計算。其位移也是由橫擔(dān)寬度和橫擔(dān)不等長兩方面引起的。以下用舉例的方法，參照35220kV送電線路鐵塔通用設(shè)計型錄（鞍山鐵塔開發(fā)研制中心），介紹有位移轉(zhuǎn)角塔的位移計算方法。1、不等長寬橫擔(dān)耐張塔的位移計算： 當直線耐張桿塔橫擔(dān)中心與桿塔中心不重和時，說明該橫擔(dān)相對桿塔是不等長的，這時，桿塔中心應(yīng)向短橫擔(dān)側(cè)偏移，以使線路兩邊線仍與線路中心線對應(yīng)。偏移距離為橫擔(dān)中心與桿塔中心的距離。在35kV線路角鋼塔中，只有7719 3560DGU鼓型終端塔的橫擔(dān)是不等長的，即橫擔(dān)

6、中心與鐵塔中心是不重合的。當它作為耐張塔（終端塔）時，其向短橫擔(dān)方向（即內(nèi)角側(cè)）的位移為橫擔(dān)中心與桿塔中心的距離。如上圖所示，3560DGU作為直線耐張（終端）塔時，其短橫擔(dān)方向位移為：S（ab）（33001800）750mm其中a長橫擔(dān)長 b短橫擔(dān)長而在110kV鐵塔中，只有7734 110JG3作為終端塔時，桿塔橫擔(dān)中心與桿塔中心也是不重和的，其位移為：S（ab）（41003100）500mm其中a長橫擔(dān)長 b短橫擔(dān)長2、不等長寬橫擔(dān)轉(zhuǎn)角塔的位移計算：在35kV220kV線路塔型錄中，35kV線路角鋼塔7719 3560DSn和110kV線路角鋼塔7734 110JG3作為轉(zhuǎn)角塔時,向內(nèi)角

7、側(cè)位移應(yīng)當?shù)扔跈M擔(dān)偏心引起的位移與橫擔(dān)寬度引起的位移(即掛線點間距離引起的位移)之和。其向內(nèi)角側(cè)位移S=S1+S2=+3、等長寬橫擔(dān)轉(zhuǎn)角塔的位移計算：除上述介紹的塔型外，35kV220kV塔型錄中的所有轉(zhuǎn)角塔都是等長橫擔(dān)，其向內(nèi)角側(cè)的位移為：S1三、同塔雙回線路由雙回變單回時分坑技術(shù)改進在以往施工中，同塔雙回變單回路基礎(chǔ)分坑時，往往把雙回塔中心作為全站儀安置點，打角度至單回路塔中心點，實踐證明，存在嚴重的弊端，會出現(xiàn)鐵塔橫擔(dān)在緊線時受力，造成歪斜，且絕緣子串嚴重傾斜，特別是單回路桿塔為直線塔的情況下，絕緣子串傾斜嚴重，曾經(jīng)有重新立塔的現(xiàn)象發(fā)生。根據(jù)多年的施工經(jīng)驗，認為正確的方法是將全站儀放置點

8、選在雙回路塔中相橫擔(dān)邊緣。從上圖可以看出，如果在實際施工中，將全站儀安置在雙回路鐵塔中心，對準單回路直線鐵塔中心進行復(fù)測分坑，懸垂絕緣子串會產(chǎn)生相當大的偏移，轉(zhuǎn)角度數(shù)越大，絕緣子串偏移1越大，再加上絕緣子串受橫向風(fēng)后的偏移2，定會使兩個鐵塔橫擔(dān)受力后變形，致使重新立塔。此時導(dǎo)線與塔身的電氣安全距離也相對減少，極容易造成接地短路故障。如果在雙回路鐵塔中相橫擔(dān)（雖然雙回路鐵塔三組橫擔(dān)長度不等，但經(jīng)過計算，取中相橫擔(dān)邊緣為基準點對分坑的準確度影響并不是很大）邊緣為全站儀安置點，就不會出現(xiàn)上述問題，即使存在風(fēng)偏，也應(yīng)該在允許范圍內(nèi)。因此，運用此項技術(shù)革新，不但提高了架空輸電線路施工的質(zhì)量，而且避免了因

9、施工造成的嚴重經(jīng)濟損失。a、直線桿塔懸垂絕緣子串受橫向風(fēng)后的搖擺角計算：如圖所示直線桿塔懸垂絕緣子串的角為 式中 懸垂絕緣子串承受的橫向水平風(fēng)力，N； G懸垂絕緣子串的自重力，N； 架空導(dǎo)線單位長度上的橫向水平風(fēng)力，； 架空導(dǎo)線單位長度上的自重力，； 校核時，直線桿塔的水平檔距，m； 校核時，直線桿塔的垂直檔距，m。a、 直線桿塔懸垂絕緣子串無風(fēng)時的搖擺角計算：因此，絕緣子串在受橫向風(fēng)后的搖擺角至此，35kV220kV轉(zhuǎn)角（耐張）鐵塔基礎(chǔ)分坑時位移的計算方法已全部介紹完畢，在實際施工過程中，可根據(jù)塔型和實際轉(zhuǎn)角度數(shù)選擇合適的計算方法，確定好位移。因位移計算在實際為工作中重復(fù)使用的次數(shù)非常多，為提高工作效率，應(yīng)根據(jù)有關(guān)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)分門別類地羅列出所有經(jīng)常遇到的塔型、砼電桿位移的計算小程序，進行信息化管理，在施