發(fā)動(dòng)機(jī)原理復(fù)習(xí)整理

1、工程熱力學(xué)基礎(chǔ)工質(zhì)：在工程熱力學(xué)中，把實(shí)現(xiàn)熱能與機(jī)械功相互轉(zhuǎn)換的工作物質(zhì)稱為工質(zhì)。燃料燃燒前，工質(zhì)為空氣（柴油機(jī)）或空氣和汽油的混合氣（汽油機(jī)）。燃燒后，工質(zhì)主要是二氧化碳和水蒸氣等熱能的傳遞方式熱能可由工質(zhì)通過傳導(dǎo)、對(duì)流或輻射等方式來進(jìn)行傳遞熱力學(xué)第一、第二定律-能量平衡方程根據(jù)熱力學(xué)第一定律，系統(tǒng)的內(nèi)能、熱量和功三者的轉(zhuǎn)換必然遵守下列方程： dq=du+dw理想氣體狀態(tài)方程對(duì)于mkg理想氣體，狀態(tài)方程式為氣體的熱力過程主要有哪幾種？定容過程、定壓過程、定溫過程、絕熱過程和多變過程發(fā)動(dòng)機(jī)工作循環(huán)和性能指標(biāo)理論循環(huán)和實(shí)際循環(huán)的差別？1）工質(zhì)是一種理想氣體，在整個(gè)循環(huán)中保持物理和化學(xué)性質(zhì)不變，其

2、狀態(tài)參量的變化完全遵守理想氣體狀態(tài)方程 pV=mRT。（2）不考慮實(shí)際存在的工質(zhì)更換及漏氣損失，工質(zhì)是在閉口系統(tǒng)中做封閉循環(huán)。（3）工質(zhì)在絕熱壓縮和絕熱膨脹過程中工作，與外界不進(jìn)行熱交換。（4）用定容放熱和定容或定壓加熱來代替實(shí)際的換氣和燃燒過程。發(fā)動(dòng)機(jī)的工作次序?直列：153624 V形：R1-L-R3-L2_R2-發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作循環(huán)哪幾個(gè)過程組成，哪幾個(gè)行程組成？實(shí)際工作循環(huán)則是由進(jìn)氣、壓縮、燃燒、膨脹、排氣五個(gè)過程所組成的發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能指標(biāo)、有效性能指標(biāo)（有效功率、有效轉(zhuǎn)矩、有效燃油消耗率）和強(qiáng)化指標(biāo)（升功率）指示指標(biāo)：以工質(zhì)對(duì)活塞所做之功為計(jì)算基準(zhǔn)的指標(biāo)。指示指標(biāo)不受動(dòng)力輸出過程中機(jī)

3、械摩擦和附件消耗等各種外來因素的影響，直接反映由燃燒到熱功轉(zhuǎn)換工作循環(huán)進(jìn)行的好壞。有效指標(biāo)：以曲軸輸出功為計(jì)算基準(zhǔn)的指標(biāo)稱為有效性能指標(biāo)。有效指標(biāo)代表著發(fā)動(dòng)機(jī)整機(jī)性能，被用來直接評(píng)定發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作性能的優(yōu)劣，因而在生產(chǎn)實(shí)踐中獲得廣泛的應(yīng)用有效功率：從發(fā)動(dòng)機(jī)功率輸出軸上得到的凈功率，用Pe表示Pe=Pi(指示功率)-Pm(機(jī)械損失功率) (kW)機(jī)械損失功率：這些損失的總和所消耗的功率，用Pm表示。發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率Pe，可利用測(cè)功器和轉(zhuǎn)速計(jì)進(jìn)行測(cè)量計(jì)算而定。有效轉(zhuǎn)矩：發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)，由功率輸出軸輸出的轉(zhuǎn)矩，用Te表示。Te與有效功率Pe的關(guān)系為Te有效轉(zhuǎn)矩（N·m）；n發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（r/m

4、in）有效燃油消耗率：指單位有效功的耗油量，也就是發(fā)動(dòng)機(jī)每有效千瓦小時(shí)的耗油量，用ge表示，單位(g/kW·h)當(dāng)實(shí)驗(yàn)測(cè)得發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率為Pe（kW）及每小時(shí)耗油量為mh（kg/h）時(shí)，有效油耗率ge為：升功率：發(fā)動(dòng)機(jī)每升工作容積所發(fā)出的有效功率稱為升功率，用PL表示可以看出：提高PL的措施是提高pe和n。PL可用來評(píng)價(jià)發(fā)動(dòng)機(jī)的承載能力、熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷的應(yīng)力水平以及發(fā)動(dòng)機(jī)工作容積（排量）的利用程度，進(jìn)一步提高升功率是發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)展方向的研究課題之一。PL的大致范圍是：汽油機(jī)2050（kW/L）柴油機(jī)1830（kW/L）發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)械損失功率的組成部分？機(jī)械損失的組成：Ø 機(jī)械摩

5、擦損失：發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部運(yùn)動(dòng)件的機(jī)械摩擦、攪油及空氣動(dòng)力損失。Ø 輔助設(shè)備（附件）驅(qū)動(dòng)功率的消耗Ø 泵氣損失影響機(jī)械效率的主要因素有哪些？1轉(zhuǎn)速（活塞平均速度）的影響2負(fù)荷的影響3潤(rùn)滑油溫和冷卻水溫的影響4氣缸尺寸及數(shù)目的影響5加工工藝水平的影響發(fā)動(dòng)機(jī)壓縮比范圍？汽油機(jī) 6-10柴油機(jī) 14-22增壓柴油機(jī) 12-15發(fā)動(dòng)機(jī)的換氣過程換氣過程 發(fā)動(dòng)機(jī)的換氣過程包含排氣過程和進(jìn)氣過程。 換氣過程的任務(wù)是：將氣缸內(nèi)上一循環(huán)的廢氣排除干凈，為下一循環(huán)充入盡可能多的新鮮工質(zhì)，保證發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力周而復(fù)始地輸出 研究換氣過程，目的在于了解換氣過程的工作狀態(tài)，分析影響充氣量的各種因素，從中尋求減少

6、換氣損失和提高充氣量的措施四行程發(fā)動(dòng)機(jī)的換氣過程始于排氣門開啟，止于進(jìn)氣門關(guān)閉 根據(jù)氣體流動(dòng)特點(diǎn)，一般將此過程分成四個(gè)階段：自由換氣、強(qiáng)制換氣、進(jìn)氣和燃燒室掃氣四行程發(fā)動(dòng)機(jī)換氣過程的階段劃分自由換氣、強(qiáng)制換氣、進(jìn)氣和燃燒室掃氣充氣效率充氣效率v：是實(shí)際進(jìn)入氣缸的新鮮工質(zhì)質(zhì)量m與進(jìn)氣狀態(tài)下整個(gè)氣缸容積充滿了新鮮工質(zhì)的質(zhì)量m0之比值根據(jù)理想氣體狀態(tài)方程可得：提高充氣效率的措施有哪些？一減少進(jìn)氣門處的流動(dòng)損失二減小整個(gè)進(jìn)氣管道對(duì)氣流的阻力三減少對(duì)新鮮工質(zhì)的熱傳導(dǎo)四減小排氣系統(tǒng)對(duì)氣流的阻力五合理選擇配氣定時(shí)提高充氣效率的措施1減小進(jìn)氣系統(tǒng)的阻力 1進(jìn)氣門部分（1）增大氣門直徑（2）增加氣門數(shù)量（3）增

7、加氣門升程（4）改善氣門處流動(dòng)阻力 2進(jìn)氣管道部分（1）盡量增加管道的截面積；（2）降低管道內(nèi)壁的粗糙度；（3）采用圓形管道；（4）避免急彎，拐彎處圓弧過渡；（5）避免截面積急劇變化，利用圓弧過渡；（6）利用氣道形成掃氣渦流 3空氣濾清器部分(1)加大氣流通過截面；(2)采用高效低阻的濾芯結(jié)構(gòu)和材料；(3)及時(shí)清潔和更換濾芯。 4節(jié)氣門體部分該部分除了降低節(jié)氣門體和節(jié)氣門的氣流阻力外，還要注意對(duì)空氣流量計(jì)的選擇。如熱絲式、熱膜式流量計(jì)的流動(dòng)阻力相對(duì)就小些2 合理選擇配氣定時(shí)1可變凸輪軸相位讓整根凸輪軸相對(duì)于正時(shí)皮帶輪旋轉(zhuǎn)一個(gè)角度，從而改變開啟提前角和關(guān)閉延遲角2可變配氣相位及氣門升程由2個(gè)以上

8、的凸輪控制一個(gè)氣門，因此氣門的開閉角度、開閉的快慢、氣門升程均可調(diào)節(jié)，能明顯提高充氣效率如豐田的VVT-i，本田的VTEC，現(xiàn)代的CVVT發(fā)動(dòng)機(jī)都具有該功能3 利用動(dòng)態(tài)效應(yīng) 采用了可變進(jìn)氣道結(jié)構(gòu)（可變進(jìn)氣歧管長(zhǎng)度控制）。4 提高壓縮比配氣相位i-VTEC與VVT-i燃料與燃燒過量空氣系數(shù)和空燃比過量空氣系數(shù)：燃燒1kg燃料實(shí)際提供的空氣量L與理論上所需的空氣量L0之比，稱為過量空氣系數(shù)空燃比：與理念相似，也有將燃燒時(shí)空氣量與燃料的比例值是用空燃比A/F表示。􀂃 汽油（揮發(fā)性、抗爆性-辛烷值）和柴油（低溫流動(dòng)性、自燃性-十六烷值）的基本特性?揮發(fā)性：汽油的揮發(fā)性常用蒸餾曲線相對(duì)

9、地評(píng)定。在汽油規(guī)格中，以10%，50%，90%等餾分的餾出溫度作為汽油揮發(fā)性的主要指標(biāo)10%蒸發(fā)溫度標(biāo)志燃油的起動(dòng)性，10%蒸發(fā)溫度低，則起動(dòng)性好50%餾出溫度標(biāo)志汽油的平均揮發(fā)性，發(fā)動(dòng)機(jī)起動(dòng)后，其溫度逐步上升到正常運(yùn)轉(zhuǎn)溫度的時(shí)間稱為暖車時(shí)間90%的餾出溫度標(biāo)志著燃料中含有難于揮發(fā)的重質(zhì)成分的數(shù)量，此溫度越低，表明燃料中重質(zhì)成分少，揮發(fā)性好，有利于完全燃燒 汽油機(jī)的最低起動(dòng)溫度、氣阻和蒸發(fā)損耗等方面的相對(duì)性能可根據(jù)10%餾出溫度來預(yù)測(cè)； 平均揮發(fā)性、暖車時(shí)間、加速性以及工作穩(wěn)定性可根據(jù)汽油的50%餾出溫度評(píng)估； 燃料中重質(zhì)成分的數(shù)量、燃燒冒煙、對(duì)機(jī)油的稀釋程度可根據(jù)90%的餾出溫度來評(píng)估?？贡?/p>

10、性：燃料的抗爆性是指燃料對(duì)于發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)生爆燃的抵抗能力。燃料 抗爆性好，有利于提高發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮比，改善發(fā)動(dòng)機(jī)的經(jīng)濟(jì)性評(píng)定汽油的抗爆性指標(biāo)是辛烷值。辛烷值高，則抗爆震能力強(qiáng) 柴油機(jī)低溫流動(dòng)性 溫度降低時(shí)，柴油開始析出固態(tài)石蠟而呈混濁狀態(tài)的溫度稱為濁點(diǎn)。 溫度繼續(xù)下降，柴油失去流動(dòng)性能的溫度稱為凝點(diǎn)。 柴油達(dá)到濁點(diǎn)時(shí)，雖然仍具有流動(dòng)性，但石蠟結(jié)晶顆粒容易阻塞濾清器和油路。從流動(dòng)性考慮，希望柴油的凝點(diǎn)低，凝點(diǎn)與濁點(diǎn)的溫差小。自燃性柴油機(jī)是依靠燃料自燃發(fā)火而燃燒的。它要求燃料有好的自燃性。一般十六烷值是評(píng)定柴油自燃性好壞的指標(biāo)。它與發(fā)動(dòng)機(jī)的粗暴及起動(dòng)性均有密切關(guān)系十六烷值高的柴油，其著火延遲期短，氣缸中

11、形成的混合氣少，燃燒所釋放的熱量也少，發(fā)動(dòng)機(jī)工作平穩(wěn)；同時(shí)冷起動(dòng)性亦能隨之改善。反之，發(fā)動(dòng)機(jī)將工作粗暴，起動(dòng)性能也變差在選用柴油時(shí)不應(yīng)單純地追求高十六烷值,通常要求柴油的十六烷值應(yīng)在4560之間汽油和柴油的選用？ 在選用時(shí)，根據(jù)發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮比來選擇其相應(yīng)使用的汽油：Ø 90號(hào)的汽油適用于壓縮比小于9.0的發(fā)動(dòng)機(jī)；Ø 93號(hào)汽油適用于壓縮比9.010.0的發(fā)動(dòng)機(jī)；Ø 97號(hào)汽油則適用于壓縮比高于10.0發(fā)動(dòng)機(jī)。選用柴油時(shí)，應(yīng)按凝點(diǎn)不同分，按最低環(huán)境溫度來選用。10號(hào)輕柴油適合于有預(yù)熱設(shè)備的高速柴油機(jī)上使用；0號(hào)輕柴油適合于最低氣溫在4以上的地區(qū)使用；-10號(hào)輕柴油適

12、合于最低氣溫在-5以上的地區(qū)使用；-20號(hào)輕柴油適合于最低氣溫在-14以上的地區(qū)使用；-35號(hào)輕柴油適合于最低氣溫在-29以上的地區(qū)使用；-50號(hào)輕柴油適合于最低氣溫在-44以上的地區(qū)使用柴油機(jī)混合氣的形成和燃燒柴油機(jī)和汽油機(jī)相比，混合氣形成有哪些特點(diǎn)？ 柴油機(jī)的兩種混合氣形成方式及各自特點(diǎn)空間霧化混合氣的優(yōu)點(diǎn)是混合氣形成速度快，燃燒過程比較穩(wěn)定，對(duì)轉(zhuǎn)速范圍的適應(yīng)性強(qiáng)。其缺點(diǎn)是燃料在著火以前形成的混合氣量較多，使燃燒過程較為粗暴，并生成較多的NOX油膜蒸發(fā)混合方式比空間霧化混合方式所得到的混合氣更均勻 其缺點(diǎn)是油膜蒸發(fā)的速度受壁溫、油膜厚度和氣流運(yùn)動(dòng)的影響很大，燃燒不及空間霧化穩(wěn)定。當(dāng)燃燒室壁

13、溫較低時(shí)，混合氣形成慢，冷起動(dòng)困難，怠速及小負(fù)荷時(shí)HC排放高。 這種方式形成的混合氣比例越高，燃燒越柔和，排氣中NOX含量也越低?？臻g霧化混合油膜蒸發(fā)混合絕大部分燃料以較高的壓力被噴射到燃燒室空間中，散布于空氣中利用強(qiáng)烈的空氣旋流將大部分燃料涂布到燃燒室壁面上燃料在空氣中呈細(xì)小油粒狀燃料在壁面上形成油膜細(xì)小油滴以液相與空氣混合，形成不均勻混合氣（液相混合）油膜蒸發(fā)，燃油蒸氣與空氣混合，形成相對(duì)均勻的混合氣（氣相混合）大量細(xì)小油滴受熱汽化，在著火延遲期內(nèi)形成的可燃混合氣數(shù)量較多，多點(diǎn)大面積同時(shí)著火散布在空間的少量燃油，在著火延遲期內(nèi)形成少量可燃混合氣，著火面積小初期燃燒的放熱速率很高，以后逐漸減

14、慢受油膜蒸發(fā)速率的影響，燃燒放熱速率呈前低后高的規(guī)律柴油機(jī)常見燃燒室類型及主要性能比較？ 直噴式燃燒室 ：（l） 開式燃燒室 （2）半開式燃燒室 分隔式燃燒室 （1）渦流室燃燒室（2）預(yù)燃室燃燒室 對(duì)比項(xiàng)目直噴式燃燒室分隔式燃燒室開式燃燒室半開式燃燒室渦流室燃燒室預(yù)燃室燃燒室主要性能特點(diǎn)pme/MPa高較高較低低be/g/kW·h190210240235275245290NOX高較高低低PM較低高低低HC較低高低低燃燒噪聲最高較高低低起動(dòng)容易較容易難最難適應(yīng)轉(zhuǎn)速/r/min1500400050003500適應(yīng)缸徑/mm200150100100（或160200）柴油機(jī)的燃燒過

15、程可以分哪幾個(gè)階段？滯燃期（著火延遲期） 速燃期 緩燃期 補(bǔ)燃期 柴油機(jī)異常噴射現(xiàn)象有哪幾種？二次噴射 滴油現(xiàn)象 斷續(xù)噴射 不規(guī)則噴射和隔次噴射 氣穴與穴蝕 汽油機(jī)混合氣的形成和燃燒汽油機(jī)中的動(dòng)力性、經(jīng)濟(jì)性和排放物CO、HC、NOX隨過量空氣系數(shù)的變化關(guān)系如何？反饋控制的概念 P116爆震 爆震（燃燒）：特征是氣缸內(nèi)發(fā)出清脆的金屬敲擊聲，亦稱之敲缸。 爆震產(chǎn)生的原因是；在正?；鹧?zhèn)鞑サ倪^程中，處在最后燃燒位置上的那部分末端混合氣受到壓縮和接受輻射熱能，加速了先期反應(yīng)而自燃。這部分自燃混合氣的燃燒速度極快，火焰速度可達(dá)300m/s，甚至1000m/s以上，使局部壓力、溫度增高，并伴隨有沖擊波汽油

16、機(jī)不允許在嚴(yán)重爆震燃燒的情況下工作影響爆震的因素 燃料性質(zhì)：辛烷值高的燃料抗爆震能力強(qiáng)。 末端混合氣的壓力和溫度：末端混合氣的壓力和溫度增高，則爆震傾向增大。例如，提高壓縮比，則氣缸內(nèi)壓力、溫度升高，容易發(fā)生爆震。 火焰前鋒傳播到末端混合氣的時(shí)間：提高火焰?zhèn)鞑ニ俣取⒖s短火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x，都會(huì)減少火焰前鋒傳播到末端混合氣的時(shí)間，這有利于避免爆震。 過量空氣系數(shù)對(duì)汽油機(jī)燃燒的進(jìn)行有何影響？最大功率混合氣與經(jīng)濟(jì)混合氣的值為多少？為什么？ 改變過量空氣系數(shù)值時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣?發(fā)生變化，影響燃燒過程。 （1）功率混合氣：當(dāng)=0.850.95時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣茸羁欤@種濃度的混合氣將使發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)出最大功率，故稱為

17、功率混合氣。但爆震傾向加大。此時(shí)有效耗油率較高。（2）經(jīng)濟(jì)混合氣 ：當(dāng)=1.051.15時(shí)，火焰?zhèn)鞑ニ俣热暂^高，混合氣中的氧氣足夠使燃料完全燃燒，此時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的熱效率最高，有效耗油率最低，故稱經(jīng)濟(jì)混合氣。汽車行駛的大部分時(shí)間是汽油機(jī)處于中等負(fù)荷下工作，這時(shí)使用經(jīng)濟(jì)混合氣可提高其燃料經(jīng)濟(jì)性。（3）過濃、過稀混合氣 當(dāng)汽油機(jī)混合氣過濃時(shí)，由于空氣不足，燃料燃燒不完全，將引起排氣管冒黑煙，嚴(yán)重時(shí)將使未燃的油分子一遇到空氣中的氧分子就急驟燃燒起來，造成排氣管放炮。此時(shí)，一氧化碳CO、碳?xì)浠衔颒C排放增加，氮氧化合物NOX排放較少； 若混合氣過稀，則由于火焰?zhèn)鞑ニ俣染徛资谷紵环€(wěn)定，補(bǔ)燃量增加，燃燒

18、過程延續(xù)到排氣沖程終了，這時(shí)HC、CO排放量減少，但NOX排放量增加。電控汽油噴射系統(tǒng)中空氣流量的檢測(cè)方法有哪幾種？一類是直接測(cè)量方式，它直接通過空氣流量傳感器測(cè)量空氣量，又可以分為質(zhì)量流量檢測(cè)方式和體積流量檢測(cè)方式。另一類是間接測(cè)量方式汽油機(jī)的燃燒過程階段劃分？ 1 滯燃期（著火延遲期）2 急燃期（明顯燃燒期）3 補(bǔ)燃期（后然期）常用燃燒室形狀有哪幾種？ 浴盆形燃燒室 楔形燃燒室 半球形燃燒室 多球形燃燒室 L形燃燒室 發(fā)動(dòng)機(jī)特性 汽油機(jī)和柴油機(jī)的負(fù)荷調(diào)節(jié)方法有何區(qū)別？發(fā)動(dòng)機(jī)的負(fù)荷特性曲線變化趨勢(shì)分析及原因如何利用負(fù)荷特性求任意工況的ge？汽油機(jī)的速度特性曲線變化趨勢(shì)分析及原因發(fā)動(dòng)機(jī)的外特性

19、？汽油機(jī)的外特性是在節(jié)氣門全開時(shí)測(cè)得的，曲線上每一點(diǎn)表示它在此轉(zhuǎn)速下的最大功率及轉(zhuǎn)矩，所以代表發(fā)動(dòng)機(jī)最高動(dòng)力性能，所有發(fā)動(dòng)機(jī)都需要做外特性曲線􀂃 車用汽油機(jī)外特性轉(zhuǎn)矩Te曲線 Te=k2 (v /) mi 在節(jié)氣門開度一定時(shí)，值基本不隨轉(zhuǎn)速而變化，汽油機(jī)Te大小主要決定于vmi 隨n的變化。 v是在某一中間轉(zhuǎn)速時(shí)最大，這時(shí)因?yàn)樵诖宿D(zhuǎn)速下能最好地利用慣性進(jìn)氣，當(dāng)轉(zhuǎn)速低于或高于此轉(zhuǎn)速時(shí)。v都將降低 i的變化是在某一中間轉(zhuǎn)速略為凸起。在較低轉(zhuǎn)速下，因缸內(nèi)氣流擾動(dòng)減弱，火焰?zhèn)鞑ニ俣葴p低，散熱及漏氣損失增加，使i降低；轉(zhuǎn)速高時(shí)，燃燒所占的曲軸轉(zhuǎn)角大，燃燒效率低，也使i降低。不過它的變化

20、比較平坦，對(duì)Te影響較小。 轉(zhuǎn)速增加，消耗于機(jī)械損失的功增加，因此m隨轉(zhuǎn)速上升而下降。 綜合而言，當(dāng)轉(zhuǎn)速由低速開始上升時(shí)，由于v、 i上升，Te有所增加，對(duì)應(yīng)于某一轉(zhuǎn)速時(shí)， Te達(dá)最大值。轉(zhuǎn)速繼續(xù)提高，由于v 、 m同時(shí)下降，因此Te隨轉(zhuǎn)速升高而較快地下降，即Te曲線變化變陡功率Pe曲線 當(dāng)轉(zhuǎn)速從很低值增加時(shí)，由于Te和轉(zhuǎn)速同時(shí)增加，P = Ten/9550迅速上升； 直至轉(zhuǎn)矩達(dá)到最高點(diǎn)后，再繼續(xù)提高轉(zhuǎn)速，則Pe上升逐漸緩慢； 至某一轉(zhuǎn)速Ten達(dá)到最大值時(shí)，Pe亦不能再增加； 若轉(zhuǎn)速再上升，由于Te的降低已超過了轉(zhuǎn)速上升的影響，所以功率Pe反而下降。有效燃油消耗ge曲線 綜合i、m的變化，ge

21、在某一中間轉(zhuǎn)速時(shí)最低；當(dāng)轉(zhuǎn)速高于此轉(zhuǎn)速時(shí)，則因i、m 同時(shí)下降而ge上升。當(dāng)轉(zhuǎn)速低于此轉(zhuǎn)速，因i上升彌補(bǔ)了m 的下降， ge亦增加。 由于進(jìn)氣管動(dòng)態(tài)效應(yīng)影響到v隨n的變化規(guī)律，因而Te、 ge等隨n變化的曲線也常呈某些波動(dòng)現(xiàn)象。柴油機(jī)裝調(diào)速器的必要性？（1）由柴油機(jī)的速度特性已知，其有效轉(zhuǎn)矩曲線隨轉(zhuǎn)速變化平緩。因此，柴油機(jī)外界阻力矩的少量變化，就會(huì)引起柴油機(jī)轉(zhuǎn)速的較大變化。又由噴油泵速度特性，轉(zhuǎn)速升高，循環(huán)供油量增加。（2）發(fā)動(dòng)機(jī)在標(biāo)定轉(zhuǎn)速附近運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，如果忽然卸去負(fù)荷會(huì)造成轉(zhuǎn)速大幅上升，循環(huán)供油量也迅速增加，發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速進(jìn)一步快速上升，甚至超過允許限度而出現(xiàn)飛車事故。因此，柴油機(jī)上必須有防止超速的裝