煉油廠化重整裝置生產(chǎn)原理及工藝

1、煉油廠催化重整車間煉油廠催化重整車間2008年2月20日 大慶石化公司煉油廠催化重整車間是我國第一套催化重整裝置，是新中國煉油行業(yè)中的“五朵金花”之一，有著光榮的歷史傳統(tǒng)。本裝置為催化重整抽提聯(lián)合裝置，于1965年12月份試車投產(chǎn)，由原石油工業(yè)部北京設(shè)計(jì)院負(fù)責(zé)設(shè)計(jì)。 2002年7月8日10月1日改造后，以初頂石腦油、加氫裂化重石腦油為原料。設(shè)計(jì)原料油干點(diǎn)為：初頂石腦油餾程為初餾159、常頂加氫汽油餾程為初餾155、加氫裂化石腦油餾程為70180、加氫裂化重石腦油餾程為78170。 主要產(chǎn)品有：石油苯、高辛烷值汽油調(diào)和組分。 副產(chǎn)品有：抽余油、氫氣、輕汽油、戊烷油、瓦斯。 重整裝置(以重整進(jìn)料為

2、準(zhǔn))生產(chǎn)能力為30萬噸年。其中預(yù)分餾、預(yù)加氫系統(tǒng)為20萬噸/年，脫水系統(tǒng)30萬噸/年，抽提部分按原有處理能力為12萬噸/年。精餾部分按原有處理能力為7.2萬噸/年。一、催化重整裝置工藝流程簡述 催化重整裝置可分為五個(gè)大的部分：預(yù)處理部分、重整部分、抽提部分、精餾部分、輔助生產(chǎn)部分。以下我們要詳細(xì)介紹本裝置各部分的工藝流程 常頂料預(yù)分餾預(yù)加氫輔助系統(tǒng)重整抽提精餾汽油二加氫來料重整抽提精餾瓦斯輕烴苯余油汽油預(yù)處理部分預(yù)處理部分預(yù)分餾塔系統(tǒng)預(yù)分餾塔系統(tǒng)預(yù)加氫系統(tǒng)預(yù)加氫系統(tǒng)蒸發(fā)脫水塔系統(tǒng)蒸發(fā)脫水塔系統(tǒng) 初頂直餾石腦油自罐區(qū)(輸轉(zhuǎn)87單元47罐區(qū)54、55、56罐)來，經(jīng)預(yù)分餾進(jìn)料泵（泵-101、102

3、）升壓后進(jìn)入預(yù)分餾進(jìn)料換熱器（換-102）加熱，然后進(jìn)入預(yù)分餾塔（塔-101），塔頂分出不適宜重整進(jìn)料的輕餾分，塔底餾出物去預(yù)加氫。塔頂餾出物經(jīng)空冷-103和冷凝器換-103冷凝冷卻成液體，其中一部分作為塔頂回流，一部分作為輕汽油送出裝置?；亓鞴迌?nèi)的不凝氣靠自壓去原油穩(wěn)定的輕烴分離裝置，或作為燃料瓦斯去低壓瓦斯管網(wǎng)。塔底餾出物經(jīng)加氫進(jìn)料泵（泵-201、202）送出，與來自氫氣循環(huán)壓縮機(jī)（機(jī)-201、202、203）出口的氫氣混合，經(jīng)過預(yù)加氫換熱器（換-201）換熱、預(yù)加氫爐（爐-204）加熱，然后進(jìn)入預(yù)加氫脫砷反應(yīng)器（反-201/1）、預(yù)加氫反應(yīng)器（反-201），在脫砷劑(ras3)、預(yù)加氫催

4、化劑(dz-1)的作用下脫除原料油中的as、pb、hg、cu、n、s、h2o等有害雜質(zhì)，并使烯烴達(dá)到飽和，反應(yīng)后的產(chǎn)物經(jīng)換熱、冷卻與來自界區(qū)外的(加氫裝置57#罐區(qū))加氫裂化重石腦油匯合，進(jìn)入預(yù)加氫油氣分離罐（容-201/1），分離出的氫氣經(jīng)脫氯后送去二加氫車間，液相作為重整原料靠自壓經(jīng)換熱去脫水系統(tǒng)。工藝原理： 預(yù)加氫精制的目的主要是除去重整原料油中的含硫、氮、氧化合物和其它重整催化劑的毒物。如砷、鉛、銅、汞、鈉等。以保護(hù)重整催化劑。預(yù)加氫過程可以把原料中的硫、氮、氧、烯烴和金屬雜質(zhì)，分別轉(zhuǎn)化為易于除去的h2s、nh3、h2o、和飽和烴，這就是預(yù)加氫精制的作用原理。 預(yù)加氫反應(yīng)用的催化劑有許

5、多種，常用的有鉬酸鎳催化劑。我裝置使用過3665催化劑，3761鉬鈷鎳，其性能很好，還用過dz-1鎢鎳催化劑，目前我裝置使用的是大慶研究院研制的dz-1鉬鈷鎳催化劑，主活性金屬鉬(mo)通常含量為1317，助劑鎳(ni)或鈷(co)為23，nio為1.41.9其余為單體氧化鋁 (al2o3)。主要的反應(yīng)過程 （a）脫硫反應(yīng)： rhs + h2 rh + h2s rsr + 2h2 rh + rh + h2s rssr + 3h2 rh + rh + 2h2s（b）脫氮反應(yīng)： 氮是重整進(jìn)料中最難除去的毒物，脫氮反應(yīng)平衡的移動(dòng)主要取決于反應(yīng)壓力在不同催化劑的脫除速率不同，通常鉬酸鎳催化劑優(yōu)于鉬酸鈷

6、催化劑。脫氮速度比脫硫速度小，故加氫進(jìn)行的深度以脫氮率合格為基準(zhǔn)，當(dāng)?shù)锶砍?，其它雜質(zhì)即可完全達(dá)到規(guī)定的要求。 rnh2 + h2 rh + nh3（c）烯烴飽和反應(yīng)： 烯烴飽和生成烷烴，其加氫反應(yīng)速度比脫硫反應(yīng)略慢，原料由于烯烴的存在，會(huì)增加催化劑上的積碳，縮短生產(chǎn)周期。 cnh2n + h2 cnh2n+2 烯烴飽和的程度，可用溴價(jià)表示，一般要求重整原料油溴價(jià)1克br100克油。（d）脫氧反應(yīng)： 原料油含氧化合物的脫除，在加氫條件下，使氧與氫生成水及相應(yīng)的烴分子，通常很容易脫除，原料中的含氧化合物，主要是環(huán)烷酸，在二次加工產(chǎn)品中也有酚類，如不除去，當(dāng)進(jìn)入重整后，加氫反應(yīng)生成水，會(huì)使系

7、統(tǒng)中存水過多，從而使催化劑減活。 ro + h2 r + h2o（e）脫金屬反應(yīng)： 脫金屬，金屬是以金屬有機(jī)化合物的形式存在，它在加氫條件下，使金屬還原成元素狀態(tài)，吸留于催化劑表面，有機(jī)化合物變成相應(yīng)的烴，工業(yè)裝置中能使含砷為50500ppb的原料油，經(jīng)預(yù)加氫后，完全除去。 除金屬雜質(zhì)留于催化劑中外，油中h2s、nh3、h2o還需進(jìn)一步氣提除去。（二）、重整部分 預(yù)加氫分離罐（容-201/1）內(nèi)的液體作為重整原料靠自壓進(jìn)入脫水塔（塔-201），經(jīng)脫水塔的分離，將重整原料中水含量降至5ppm以下。脫水塔底油作為合格的重整原料經(jīng)重整進(jìn)料泵（泵-206、207）升壓，與循環(huán)氫氣壓縮機(jī)（機(jī)-201、2

8、02、203）排出的循環(huán)氫混合（為重整一段混氫）后，進(jìn)入立式重整換熱器（換-204）的管程后與自第四重整反應(yīng)器（反-202/4）來的重整反應(yīng)產(chǎn)物換熱，再進(jìn)入重整爐-1（爐-202/1）、重整第一反應(yīng)器（反-202/1），接著進(jìn)入重整爐-2（爐-202/2）、重整第二反應(yīng)器（反-202/2）。從重整第二反應(yīng)器出來的反應(yīng)產(chǎn)物，與立式重整換熱器（換-204/1）管程出來的循環(huán)氫混合（為重整二段混氫），循環(huán)氫的熱量來源于重整第四反應(yīng)器出來的重整反應(yīng)產(chǎn)物。重整二段混氫后進(jìn)入重整爐-3（爐-202/3）、重整第三反應(yīng)器，接著進(jìn)入重整爐-4（爐-202/4）、重整第四反應(yīng)器（反-202/4）。重整第四反應(yīng)器

9、出來的重整反應(yīng)產(chǎn)物經(jīng)與重整進(jìn)料、二段混氫換熱，再經(jīng)過重整冷卻器（換-205/16）冷至小于40進(jìn)入重整高分罐（容-203）進(jìn)行氣液分離，罐頂分出的含氫氣體大部分去循環(huán)使用，其余部分即重整反應(yīng)副產(chǎn)品的含氫氣體送出裝置。罐底的重整生成油經(jīng)穩(wěn)定塔進(jìn)料泵（泵-210/1、2）或經(jīng)該泵跨線送至穩(wěn)定塔（塔-202）第11層，塔頂油氣經(jīng)冷 卻進(jìn)入穩(wěn)定塔頂油氣分離罐（容-202），未凝氣分出送給原油穩(wěn)定分出輕烴或進(jìn)入全廠瓦斯管網(wǎng)。容-202內(nèi)液體用穩(wěn)定塔回流泵（泵-204、208）送出，一部分作穩(wěn)定塔頂回流，一部分（c5餾分）經(jīng)輕汽油線送出裝置。穩(wěn)定塔上部側(cè)線為c6組分經(jīng)換-211換熱和換-320/2冷卻后送

10、入抽提部分的容-319作抽提原料。穩(wěn)定塔底的c7 以上組分經(jīng)冷卻后送出裝置作高辛烷值汽油調(diào)合組分。工藝原理 在各種烴類中，如果碳原子數(shù)相同，正構(gòu)烷烴的辛烷值比異構(gòu)烷烴低得多，環(huán)烷烴的辛烷值又比芳香烴低。直餾汽油中主要成份是正構(gòu)烷烴和環(huán)烷烴，催化重整之目的就是在一定溫度、壓力、氫油比條件下通過催化劑的作用，將正構(gòu)烷烴和環(huán)烷烴分子中的原子重新調(diào)整排列轉(zhuǎn)化生成分子量相近或相等的芳香烴和異構(gòu)烷烴，從而獲得高辛烷值汽油和各種輕質(zhì)芳香烴。 目前常見的催化重整，是原料油以氣相狀態(tài)通過催化劑，生產(chǎn)含有單、雙環(huán)芳香烴和異構(gòu)烷烴的重整產(chǎn)物。原料在催化劑上進(jìn)行的化學(xué)反應(yīng)主要有以下幾種：即六元環(huán)烷烴脫氫生成芳香烴，五

11、元環(huán)烷烴異構(gòu)化脫氫生成芳香烴；異構(gòu)化和加氫裂化等。上述反應(yīng)可分為三類反應(yīng)。 甲基環(huán)已烷脫氫生成甲苯二甲基環(huán)已烷脫氫生成二甲苯c c + 3h2 這類反應(yīng)使催化重整生成芳烴，是重整過程生成芳烴的主要反應(yīng)，也是提高汽油辛烷值的主要反應(yīng)和產(chǎn)生氫氣的主要來源，這類反應(yīng)的特點(diǎn)是a、芳構(gòu)化反應(yīng)：六元環(huán)烷烴脫氫反應(yīng)原料油中，六元環(huán)烷烴脫氫反應(yīng)生產(chǎn)芳香烴，它包括環(huán)已烷脫氫生成苯。如甲基環(huán)戊烷異構(gòu)生成環(huán)己烷再脫氫生成苯+ 3h2 + 3h2二甲基環(huán)戊烷異構(gòu)生成甲基環(huán)已烷再脫氫生成甲苯c c cc三甲基環(huán)戊烷異構(gòu)生成二甲基環(huán)己烷再脫氫生成二甲苯c c c cc cc+ 3h2 這類反應(yīng)綜合熱效應(yīng)也是強(qiáng)吸熱反應(yīng)，反

12、應(yīng)熱一般為2.12.3兆焦c 這類反應(yīng)首先是烴的異構(gòu)，生成六元環(huán)烷烴，再脫氫生成芳烴(在一定的工藝條件下，依賴重整催化劑進(jìn)行反應(yīng))。五元環(huán)烷烴異構(gòu)化脫氫反應(yīng)強(qiáng)烈吸熱，一般為2.12.4兆焦公斤，反應(yīng)時(shí)體積增大。 公斤，反應(yīng)分兩步進(jìn)行，首先是異構(gòu)化反應(yīng)，異構(gòu)化反應(yīng)是熱效應(yīng) 較小的放熱反應(yīng)。 其次是脫氫，這是強(qiáng)吸熱反應(yīng)?？梢?，低溫有利于異構(gòu)化，高溫有利于脫氫。但在重整溫度范圍內(nèi)，異構(gòu)化反應(yīng)較慢，在未達(dá)到平衡之前 ，升高溫度，可以加快生成環(huán)烷烴，而高溫迅速將六元環(huán)烷烴生成了芳烴，所以混合物中六元環(huán)烷烴不會(huì)積累到影響異構(gòu)化反應(yīng)達(dá)到平衡的程度。 五元環(huán)烷烴在直餾原料中占相當(dāng)大的比例，因此將五元環(huán)烷烴轉(zhuǎn)化

13、為芳烴是提高芳烴產(chǎn)率的重要途徑，同時(shí)也大大提高了汽油的辛烷值。如二甲基環(huán)戊烷轉(zhuǎn)化為甲苯時(shí)，辛烷值可以從75提高到124。 烷烴環(huán)化脫氫反應(yīng) 只有碳六以上的烷烴環(huán)化才能生成五元以上環(huán)烷烴，異構(gòu)或直接生成六元環(huán)，最后脫氫生成芳烴。 ch3 ch2ch2ch2ch2ch2ch3 + h2c c 在我國多數(shù)原油中，直餾分含烷烴5060，其中正構(gòu)烷烴又占近半數(shù)，促進(jìn)這類反應(yīng)對(duì)提高汽油辛烷值和增產(chǎn)芳烴有很重要的意義。 烷烴環(huán)化脫氫反應(yīng)也是強(qiáng)吸熱反應(yīng)，反應(yīng)熱一般為2.52.6兆焦公斤。溫度升高，對(duì)提高芳烴產(chǎn)率有利。 烷烴環(huán)化脫氫反應(yīng)也是體積增大的反應(yīng)。工業(yè)生產(chǎn)中為了提高環(huán)化脫氫反應(yīng)的速度，以利于生產(chǎn)芳烴，常

14、采用較高溫度，并適當(dāng)降低壓力等手段來達(dá)到這一目的。 b、異構(gòu)化反應(yīng)。 各種烴類在重整催化劑的活性表面上都能發(fā)生異構(gòu)化反應(yīng)，如：nc7h16 ic7h16c c c+ 4h2h2+ 4h2nc6h14 這類反應(yīng)(烷烴和五元環(huán)烷烴異構(gòu)化反應(yīng))是放熱反應(yīng)，但熱效應(yīng)不大，大約0.17兆焦公斤。 c、加氫裂化反應(yīng) 在催化重整條件下，各種烴類都能發(fā)生加氫裂化反應(yīng)，加氫裂化是一個(gè)復(fù)合反應(yīng)，可以認(rèn)為是裂化、異構(gòu)化和加氫三種反應(yīng)組成。c+ h2 ch3ch2ch2chch3 ch3 h c ch3 ch3 + h2 + c3h8 前面已經(jīng)講過，異構(gòu)化反應(yīng)對(duì)五元烷烴異構(gòu)脫氫生成芳烴很有意義，而大于c6正構(gòu)烷烴在重

15、整過程中也可異構(gòu)化生成異構(gòu)烷烴，部分異構(gòu)烷烴再環(huán)化脫氫生成芳烴，異構(gòu)烷烴的辛烷值很高，所以正構(gòu)烷烴異構(gòu)化也是提高辛烷值的重要途徑。 這類反應(yīng)是不可逆的放熱反應(yīng)。加氫是個(gè)強(qiáng)放熱反應(yīng)，裂化是個(gè)弱吸熱反應(yīng)，異構(gòu)化的熱效應(yīng)很小，綜合起來是放熱反應(yīng)。 （三）、抽提部分 加氫裂化反應(yīng)不能獲得芳烴，同時(shí)裂化反應(yīng)生成裂化氣，又影響汽油收率，所以工業(yè)生產(chǎn)中，不希望發(fā)生加氫裂化反應(yīng)，避免脫戊烷油收率下降。抽提部分抽提部分 抽提系統(tǒng)抽提系統(tǒng) 抽提溶劑再生系統(tǒng)抽提溶劑再生系統(tǒng) 容-319中的抽提原料用抽提塔進(jìn)料泵（泵-302、303）送入抽提塔（塔-302）的中下部，與塔頂進(jìn)入的四乙二醇醚溶劑進(jìn)行逆流接觸，抽提塔頂?shù)?/p>

16、非芳烴（抽余油） 經(jīng)換-305冷卻后依次通過非芳烴沉降塔（塔-304）和非芳烴水洗塔（塔-305），然后經(jīng)非芳烴沉降罐（容-309/1）除去其中的含溶劑水后，去正己烷裝置，作為生產(chǎn)溶劑油的原料。抽提塔底富含芳烴的溶劑靠自壓進(jìn)入汽提塔頂部的閃蒸罐，由于壓力驟降，輕質(zhì)非芳烴、部分苯和水蒸發(fā)出來，沒有蒸發(fā)的液體流入汽提塔（塔-303），經(jīng)過汽提分離。被汽提出的芳烴和水與閃蒸罐頂出來的輕質(zhì)非芳烴、部分苯和水相混合一起進(jìn)入空冷-307/13和換-307/15進(jìn)行冷凝冷卻。冷凝冷卻后的油、水進(jìn)入回流芳烴脫水罐（容-302）進(jìn)行油水分離，容-302內(nèi)的油經(jīng)回流芳烴泵（泵-307、304）打入抽提塔底部作為回

17、流芳烴用。從汽提塔（塔-303）中部第21層側(cè)線抽出芳烴及水汽經(jīng)空冷-308和換-308/13冷凝冷卻后進(jìn)入芳烴脫水罐（容-303），分離出的芳烴送入芳烴中間罐（容-314）。從容-302、303中分離出的水流入汽提水罐（容-304），用汽提水進(jìn)料泵（泵-312、309）抽出大部分經(jīng)汽提水加熱器（換-306）與汽提塔底貧溶劑換熱入塔-303作為汽提蒸汽用，少部分打入非芳烴水洗塔（塔-305）作水洗非芳烴用。 汽提塔底貧溶劑經(jīng)貧溶劑進(jìn)料泵（泵-305、306）抽出，經(jīng)換熱后，絕大部分送回抽提塔頂循環(huán)使用，少部分送減壓塔（塔-307）進(jìn)行再生。 在抽提操作過程中溶劑會(huì)逐漸變質(zhì)，則需從泵-305、3

18、06出口線引出一路貧溶劑與減壓塔底循環(huán)泵（泵-314、315）的溶劑一同經(jīng)熱載體加熱后進(jìn)入減壓塔。減壓塔頂側(cè)線抽出沒有變質(zhì)的溶劑，經(jīng)減壓塔回流泵（泵-316、317）升壓一部分打回流，一部分送至貧溶劑進(jìn)料泵（泵-305、306）打回抽提塔（塔-302）頂循環(huán)使用，減壓塔底溶劑經(jīng)塔底泵與系統(tǒng)來的貧溶劑匯合，經(jīng)熱載體加熱后回塔底循環(huán)，每隔一段時(shí)間，老化的溶劑從減壓塔底被排出。 工藝原理： 芳烴抽提原理是利用芳烴和非芳烴在溶劑中溶解度的差異，它的必要條件是溶劑的加入要形成組成不同和密度不同的兩個(gè)液相。本裝置采用四乙二醇醚為溶劑，這種溶劑和重整生成油混合后，生成兩個(gè)液相，一個(gè)液相為溶劑和能夠被溶劑溶解

19、的芳烴，稱為提取相(也稱抽出液)，另一個(gè)液相為基本不溶于溶劑的非芳烴，稱為提余相(也稱抽余液)。兩相液層分離后，再用汽提的方法將溶劑和芳烴完全分開。 溶劑再生是利用溶劑和其他的雜質(zhì)在同一壓力下沸點(diǎn)不同的原理，將溶劑與雜質(zhì)分離，達(dá)到循環(huán)利用的目的。為了防止溶劑在高溫下分解，該過程是在一定的真空度下進(jìn)行的。（四）、精餾部分 芳烴中間罐（容-314）中的芳烴經(jīng)苯塔進(jìn)料泵（泵-322、323）抽出，并經(jīng)白土塔進(jìn)料換熱器（換-315/1、2）及白土塔進(jìn)料加熱器（換-316）加熱至120185后進(jìn)入芳烴白土精制罐（容315/1、2），經(jīng)白土處理后的芳烴，再經(jīng)換-315/2換熱至90140后進(jìn)入苯塔（塔-3

20、08），在苯塔上部第44層抽出成品苯，經(jīng)苯成品冷卻器（換-318）冷卻后入苯中間罐（容-316/14），經(jīng)化驗(yàn)合格后用泵-328送出裝置。 塔頂出來的苯蒸汽經(jīng)空冷-317和換-317/1、2冷卻進(jìn)入苯回流罐（容-306），脫水后的苯用苯回流泵（泵-324、325）抽出，全部打回塔頂作回流。 塔底物料由甲苯進(jìn)料泵（泵-329、330）抽出先經(jīng)過換-315/1換熱，然后送至管-276線與穩(wěn)定塔底油混合經(jīng)汽油冷卻器（換-212）冷卻作為高辛烷值汽油調(diào)合組分送出裝置。工藝原理： 芳烴精餾過程是根據(jù)被分離的液體混合物中各組分的相對(duì)揮發(fā)度不同，使汽液兩相多次部分汽化與冷凝，進(jìn)行傳質(zhì)、傳熱，最終達(dá)到分離的目

21、的。本裝置正是利用苯與其他芳烴的相對(duì)揮發(fā)度不同，經(jīng)過多次的部分汽化與冷凝，最終將苯與其他芳烴分離出來。在操作過程中主要是控制溫差，并與塔頂回流量串級(jí)操作。(五）、輔助生產(chǎn)部分輔助生產(chǎn)部分輔助生產(chǎn)部分熱載體系統(tǒng)熱載體系統(tǒng)瓦斯系統(tǒng)瓦斯系統(tǒng)脫氯系統(tǒng)脫氯系統(tǒng) 輔助系統(tǒng)的熱載體部分的柴油貯罐內(nèi)的熱載體由熱載體循環(huán)泵（泵-401、402）抽出，熱載體分兩路(并聯(lián))經(jīng)原對(duì)流室和“四合一”對(duì)流室后，匯合進(jìn)入熱載體爐（爐-401）加熱，再分別進(jìn)入各加熱設(shè)備使用后返回柴油貯罐。二、重整裝置物料平衡圖初頂石腦油 加氫裂化重石腦油 燃料氣 拔頭油 副產(chǎn)氫氣 c5-組分 抽余油 苯 高辛烷值汽油 損失 合計(jì) 合計(jì) 18

22、0200 150000 330200 9872 30200 36328 14800 51216 17216 170376 192 330200 單位t/a 三、重整裝置關(guān)鍵控制點(diǎn)及控制方法（一）、預(yù)加氫反應(yīng)溫度控制（1）控制范圍預(yù)加氫反應(yīng)器入口溫度ti220101：260360。（2）控制目標(biāo)設(shè)定反應(yīng)溫度波動(dòng)不超過2。（3）相關(guān)參數(shù)爐204出口溫度trc120402、預(yù)加氫進(jìn)料量、新氫流量。（4）控制方式1）通過加熱爐204出口溫度與瓦斯流量串級(jí)調(diào)節(jié)控制預(yù)加氫反應(yīng)器入口溫度。2）預(yù)加氫進(jìn)料量由frc420104控制。3）新氫流量由frc420101控制?；鞖溆椭?01/1混氫油至201來爐20

23、4燃料氣調(diào)節(jié)方法進(jìn)料量波動(dòng)穩(wěn)定進(jìn)料量。 新氫流量波動(dòng)控穩(wěn)新氫流量瓦斯壓力波動(dòng)聯(lián)系調(diào)度穩(wěn)定瓦斯壓力（5）正常調(diào)整（6）異常處理影響因素調(diào)節(jié)方法儀表失靈、控制閥故障儀表失靈立即改手動(dòng)控制，控制閥故障立即改付線控制，聯(lián)系儀表處理。循環(huán)氫中斷引起超溫加熱爐緊急降溫，迅速恢復(fù)供氫；無法恢復(fù)供氫則進(jìn)入緊急停工狀態(tài)預(yù)加氫進(jìn)料泵故障立即開啟備泵，如備用泵不能開啟，加熱爐迅速降溫處理；繼續(xù)保持循環(huán)氫循環(huán)，等待恢復(fù)正常生產(chǎn)。瓦斯壓力降低（小于0.2mpa），反應(yīng)器入口溫度降低聯(lián)系調(diào)度提高瓦斯壓力，如瓦斯壓力提不上來，可降低進(jìn)料量維持生產(chǎn)。（1）控制范圍預(yù)加氫高分壓力prc-620101：0.91.3 mpa。（2

24、）控制目標(biāo)設(shè)定反應(yīng)壓力波動(dòng)不超過0.02 mpa。（3）相關(guān)參數(shù)反應(yīng)器入口壓力pi220103、新氫流量。（4）控制方式由預(yù)加氫高分r201/1頂氫氣排放量控制。r 2 0 1 / 1預(yù) 加 氫 反 應(yīng) 產(chǎn) 物去換601去高壓瓦斯管網(wǎng)（5）正常調(diào)整影響因素調(diào)節(jié)方法循環(huán)氫量波動(dòng)控穩(wěn)循環(huán)氫量后冷效果差檢查后冷工作情況，及時(shí)排除故障，調(diào)節(jié)后冷溫度不高于40。（6）異常處理影響因素調(diào)節(jié)方法儀表失靈、控制閥故障儀表失靈立即改手動(dòng)控制，控制閥故障立即改付線控制，聯(lián)系儀表處理。壓縮機(jī)停機(jī)，壓力下降按7.3.1 循環(huán)氫壓縮機(jī)故障事故處理預(yù)加氫臨氫系統(tǒng)泄漏引起壓力降低壓力低于0.9mpa且無法恢復(fù)壓力時(shí)進(jìn)入緊急

25、停工狀態(tài)，查找原因排除故障后恢復(fù)生產(chǎn)。（1）控制范圍重整各反入口溫度ti220201、ti220203、ti220205、ti220207：470520。（2）控制目標(biāo)設(shè)定反應(yīng)溫度波動(dòng)不超過2。（3）相關(guān)參數(shù)trc120206、trc120207、trc120208、trc120209、ti220202、ti220204、ti220206、ti220208，進(jìn)料量、循環(huán)氫量、進(jìn)料組成變化。（4）控制方式由各反爐出口溫度和入爐瓦斯壓力串級(jí)調(diào)節(jié)控制各反應(yīng)器入口溫度。202/4202/3202/2202/1重整生成油二段混氫混氫油自換熱器來高壓瓦斯f202/3f202/4f202/2f202/1（5

26、）正常調(diào)整影響因素調(diào)節(jié)方法進(jìn)料量波動(dòng)穩(wěn)定進(jìn)料量循環(huán)氫量波動(dòng)控穩(wěn)循環(huán)氫量瓦斯壓力波動(dòng)聯(lián)系調(diào)度穩(wěn)定瓦斯壓力（6）異常處理影響因素調(diào)節(jié)方法儀表失靈、控制閥故障儀表失靈立即改手動(dòng)控制，控制閥故障立即改付線控制，聯(lián)系儀表處理。瓦斯組成變化大熱值低可適當(dāng)打開輕汽油串瓦斯控制閥，向瓦斯里串入輕汽油。重整進(jìn)料泵故障立即開啟備泵，如備泵不能開啟，加熱爐立即緊急降溫，按7.3.2 重整進(jìn)料中斷事故處理。循環(huán)氫中斷加熱爐立即降溫，迅速恢復(fù)供氫，如無法恢復(fù)供氫，按7.3.1 循環(huán)氫壓縮機(jī)故障處理。（1）控制范圍r-203壓力：0.81.2 mpa。（2）控制目標(biāo)設(shè)定反應(yīng)壓力波動(dòng)不超過0.02 mpa。（3）相關(guān)參數(shù)f

27、202/1入口壓力pi220201、各反應(yīng)器入口溫度、循環(huán)氫流量、進(jìn)料量。（4）控制方式重整高分r-203頂氫氣排放量控制。r203重 整 生 成 油去換601去高壓瓦斯管網(wǎng)（5）正常調(diào)整影響因素調(diào)節(jié)方法進(jìn)料量波動(dòng)穩(wěn)定進(jìn)料量。循環(huán)氫量波動(dòng)控穩(wěn)循環(huán)氫量。反應(yīng)器入口溫度波動(dòng)控穩(wěn)各反應(yīng)器入口溫度。后冷效果差檢查后冷工作情況，及時(shí)排除故障，調(diào)節(jié)后冷溫度不低于40。（6）異常處理影響因素調(diào)節(jié)方法儀表失靈、控制閥故障儀表失靈立即改手動(dòng)控制，控制閥故障立即改付線控制，聯(lián)系儀表處理。增壓機(jī)故障，壓力上升立即將r-203頂氫氣改入高壓瓦斯管網(wǎng)。重整臨氫系統(tǒng)泄漏引起壓力降低壓力低于0.8mpa且無法恢復(fù)壓力時(shí)進(jìn)入

28、緊急停工狀態(tài)，查找原因排除故障后恢復(fù)生產(chǎn)。（1）控制范圍汽提塔底溫度trc330303：1151453。（2）控制目標(biāo)汽提塔底溫度130。（3）相關(guān)參數(shù)trc330303、富溶劑流量、貧溶劑流量、熱載體溫度、熱載體壓力。（4）控制方式由汽提塔底溫度和熱載體流量串級(jí)調(diào)節(jié)控制。熱載體熱 載 體t - 3 0 312 24 0h - 3 0 9 / 1h - 3 0 9 / 2（5）正常調(diào)整影響因素調(diào)節(jié)方法熱載體流量波動(dòng)改手動(dòng)控制，穩(wěn)定熱載體流量富溶劑量波動(dòng)穩(wěn)定富溶劑流量貧溶劑量波動(dòng)穩(wěn)定貧溶劑流量熱載體溫度波動(dòng)控穩(wěn)熱載體爐出口溫度熱載體壓力波動(dòng)穩(wěn)定熱載體壓力（6）異常處理影響因素調(diào)節(jié)方法儀表失靈、控

29、制閥故障儀表失靈立即改手動(dòng)控制，控制閥故障立即改付線控制，聯(lián)系儀表處理。 （六）、（1）控制范圍苯塔溫差tdrc-330801：0.52.5。（2）控制目標(biāo)苯塔溫差tdrc-330801：0.51.5。（3）相關(guān)參數(shù)tdrc-330801、側(cè)線抽出量、進(jìn)料量、進(jìn)料溫度、塔底溫度。（4）控制方式由苯塔溫差和塔頂回流量串級(jí)調(diào)節(jié)控制。塔頂回流t-308（5）正常調(diào)整影響因素調(diào)節(jié)方法回流量波動(dòng)改手動(dòng)控制，穩(wěn)定回流量側(cè)線抽出量波動(dòng)穩(wěn)定側(cè)線抽出量進(jìn)料量波動(dòng)穩(wěn)定進(jìn)料量進(jìn)料溫度波動(dòng)控穩(wěn)進(jìn)料溫度苯塔底溫度波動(dòng)穩(wěn)定苯塔底溫度波動(dòng)（6）異常處理影響因素調(diào)節(jié)方法儀表失靈、控制閥故障儀表失靈立即改手動(dòng)控制，控制閥故障立

30、即改付線控制，聯(lián)系儀表處理。四、重整裝置進(jìn)行過的技術(shù)改造及改造后裝置的情況 2002年裝置大改造 本車間在2002年經(jīng)過了一次大規(guī)模的改造，處理量由之前的15萬噸/年提高到30萬噸/年，相應(yīng)的工藝流程和參數(shù)也發(fā)生了較大的變化，以下是改造的具體工藝流程。（1）預(yù)處理部分 改造后，本裝置在120萬噸/年加氫裂化裝置投產(chǎn)前預(yù)處理部分原料為初頂石腦油、加氫裂化石腦油209720噸/年，為重整部分提供178800噸/年進(jìn)料，與改造前預(yù)處理部分的規(guī)模相近，因此，對(duì)預(yù)處理部分做適當(dāng)?shù)恼{(diào)整，不必進(jìn)行大范圍改造。120萬噸/年加氫裂化裝置投產(chǎn)前后該裝置的預(yù)處理部分原料初頂石腦油180200噸/年，為重整系統(tǒng)提供

31、150000噸/年原料。 120萬噸/年加氫裂化裝置投產(chǎn)前重整料不足部分用加氫汽油補(bǔ)充（121200噸/年），120萬噸/年加氫裂化裝置投產(chǎn)前后重整料不足部分用加氫裂化重石腦油補(bǔ)充（150000噸/年）。補(bǔ)充原料中除了水含量和硫含量超標(biāo)外，其它雜質(zhì)含量均可滿足重整進(jìn)料要求，不需預(yù)加氫處理。（2）重整部分 重整部分的原料由15萬噸/年改擴(kuò)為30萬噸/年，工藝技術(shù)仍采用固定床半再生重整工藝，重整部分采用分段混氫，低氫油體積比600：1（一段）和1200：1（二段）；采用新型催化劑cb-6/cb-7分段裝填；采用立式換熱器；一、二反應(yīng)器采用軸向熱壁式反應(yīng)器；三、四反應(yīng)器采用徑向熱壁式反應(yīng)器。對(duì)工藝流

32、程作適當(dāng)調(diào)整，對(duì)部分設(shè)備作必要的改造，以滿足120萬噸/年加氫裂化裝置投產(chǎn)前、后不同的重整原料。（3）芳烴抽提和精餾部分 對(duì)工藝流程和操作條件作適當(dāng)調(diào)整，汽提塔加熱器加熱介質(zhì)由蒸汽改為熱載體，抽提溶劑由三乙二醇醚改為四乙二醇醚，苯塔加熱器加熱介質(zhì)由熱載體改為蒸汽。（4）加熱爐部分 “四合一”加熱爐具有熱效率高、壓降小、單位面積熱強(qiáng)度高等的特點(diǎn)，易于節(jié)能降耗。新建“四合一”重整爐替換原第一、二、三、四重整加熱爐；原重整爐-1（爐-202/1）改為預(yù)加氫加熱爐-204；原重整爐-2（爐-202/1a）改為穩(wěn)定塔重沸爐-201；原重整爐-4（爐-203）改為分子 篩再生爐501；將原重整爐-3（爐-

33、202）改作熱載體爐-401，熱載體的熱量首先取自新建“四合一” 重整爐的對(duì)流室和原聯(lián)合對(duì)流室，不足部分的熱量由熱載體爐-401提供。 2007年的改造 在今年的6月份在檢修期間我們又對(duì)該裝置進(jìn)行了一些小幅度的改造，具體的改造內(nèi)容有以下幾點(diǎn)（1）完善了壓縮機(jī)的氮?dú)庵脫Q流程，壓縮機(jī)在備機(jī)狀態(tài)下,始終處在氮?dú)馕⒄龎旱谋Ｗo(hù)下,消除了混進(jìn)空氣的可能,使壓縮機(jī)的使用更加安全.（2）增加了機(jī)204、205改高壓瓦斯控制閥，增壓機(jī)意外情況下（如振動(dòng)值聯(lián)鎖動(dòng)作等因素造成）停車，系統(tǒng)會(huì)憋壓,威脅安全生產(chǎn)，如僅靠人工處理，進(jìn)行各處改線卸壓，操作上會(huì)手忙腳亂。增加余氫去高壓的應(yīng)急控制可避免上述意外。（3）對(duì)壓縮機(jī)的脫液系統(tǒng)進(jìn)行了完善，其中機(jī)201、202以及壓縮機(jī)的入口集合管的脫液線路增加了透鏡?？梢允址奖阒庇^的觀察積液情況,降低了壓縮機(jī)帶液的風(fēng)險(xiǎn)。（4）增加了瓦斯速斷閥，在重整反應(yīng)系統(tǒng)混氫量不足時(shí)可迅速斷開爐204、