破碎帶盾構施工總結

1、 廣州市軌道交通十三號線施工三標 構造破碎帶盾構施工總結構造破碎帶盾構施工總結 寧夏銀川 郭建軍一、工程概況1.1工程簡介廣州市軌道交通十三號線首期工程（魚珠至象頸嶺段）【施工三標】土建工程施工內容為文園站廟頭站區(qū)間（其中包括：盾構隧道單線全長4218.621米、聯(lián)絡通道4個、14#盾構井及中間風機房），區(qū)間起點里程ZDK43+078.161/YDK43+078.161，終點里程ZDK45+259.761/YDK45+259.761，左線短鏈1.14m，右線短鏈3.437m。14#聯(lián)絡通道起點里程ZDK44+336.754/YDK44+328.168，終點里程ZDK44+376.754/YDK

2、44+368.168.區(qū)間左線長2150.459m，區(qū)間右線長2147.022m。14#盾構井文園站區(qū)間左線全長1258.593m，盾構掘進起點里程ZDK44+336.754，終點里程ZDK43+078.161；區(qū)間右線全長1250.007m，盾構掘進起點里程YDK44+328.168，終點里程YDK43+078.161。區(qū)間采用盾構法施工，自14#盾構井始發(fā)向西掘進，依次下穿廣裕倉碼頭北側綠化帶進入黃埔東路，沿黃埔東路向西下穿雙崗BRT車站，在雙崗牌坊處右線進入雙崗密集民房區(qū)，左線沿黃埔東路南側人行道向西延伸，到達文園站。線路最大埋深21m（1#聯(lián)絡通道處），最小埋深12m（文園站東端）。1

3、.2構造破碎帶分布情況14#盾構井文園站盾構區(qū)間構造破碎帶分布情況主要為：左線里程ZDK44+254.57ZDK44+287.39（33環(huán)55環(huán)）、ZDK44+53.65ZDK44+203.64（89環(huán)189環(huán)）及ZDK44+328.0ZDK44+336.54（1環(huán)6環(huán)）處均為構造破碎帶，埋深約17.6m；盾構區(qū)間右線里程ZDK44+79.69ZDK44+154.54（116環(huán)165環(huán)）為構造破碎帶。 1.3地質特征14#盾構井文園站盾構區(qū)間穿越構造破碎帶段的頂部地層主要由<1>人工填土、<5Z-1>可塑性殘積土、<5Z-2>硬塑性殘積土、<6Z>

4、;全風化混合花崗巖、<7Z>強風化混合花崗巖等組成，地質條件復雜、裂隙水發(fā)育良好，且滲透系數(shù)高，坡度大，施工難度大。 圖1.1 盾構區(qū)間左線構造破碎帶地質圖 圖1.2 盾構區(qū)間右線構造破碎帶地質圖根據(jù)地質詳勘及補堪相關資料顯示，構造破碎帶區(qū)段沿線所揭露地層的地質時代、成因類型、巖性特征、風化程度等特征分類如下： <1>人工填土層（Q4(ml)）：呈褐黃色、紫紅色等，組成物主要為人工堆填的粉質粘土、中粗砂、碎石等，局部含有機質土，頂部0.20.3m為砼路面。<5Z>殘積土層（Q(el)）：根據(jù)母巖性質、殘積土的狀態(tài)和密實程度，劃分為兩個亞層，其特征分述如下：&

5、lt;5Z-1>混合花崗巖可塑狀殘積砂質粘性土，呈薄層狀或透鏡體狀分布。土性：褐紅色，可塑，粘性一般，由粉粒、粘粒及砂粒組成，韌性及干強度中等，由下伏基巖殘積而成。標貫實測擊數(shù)為820擊，平均擊數(shù)13擊；修正后標貫擊數(shù)為715.2擊，平均擊數(shù)11擊，滲透系數(shù)為0.21m/d。<5Z-2>混合花崗巖硬塑狀殘積砂質粘性土，呈薄層狀或透鏡體狀分布。土性：褐黃色、灰黃色，硬塑，粘性一般，由粉粒、粘粒及砂粒組成，韌性及干強度中等，由下伏基巖殘積而成。標貫實測擊數(shù)為1637擊，平均擊數(shù)23.5擊；修正后標貫擊數(shù)為14.330.2擊，平均擊數(shù)19.2擊，滲透系數(shù)為0.24m/d。<6

6、Z>混合花崗巖全風化帶（Pz1）：呈褐黃色，巖石風化劇烈，原巖組織結構已基本風化破壞，但尚可辨認，巖芯呈堅硬土柱狀，遇水易軟化崩解。局部夾強風化碎塊。標貫實測擊數(shù)為3266擊，平均擊數(shù)43擊；修正后標貫擊數(shù)為29.149.1擊，平均擊數(shù)33.2擊，滲透系數(shù)為0.05m/d。 <7Z>混合花崗巖強風化帶（Pz1）：呈褐黃色，巖石風化強烈，原巖組織結構大部分破壞，節(jié)理裂隙發(fā)育，巖芯呈半巖半土狀及碎塊狀，遇水軟化崩解。標貫實測擊數(shù)為55104擊，平均擊數(shù)72.3擊；修正后標貫擊數(shù)為48.976.5擊，平均擊數(shù)57擊，滲透系數(shù)為0.8m/d。 構造破碎帶:節(jié)理裂隙發(fā)育、巖石破碎、巖石

7、強度不均且較低、性質差，呈碎石狀鑲嵌結構或松軟狀散體結構，圍巖不穩(wěn)定，斷裂帶鉆孔巖心呈半巖半土狀，屬軟弱(巖) 帶。 圖1.3 構造破碎帶芯樣圖1.4水文條件本區(qū)段的地下水補給來源主要是大氣降水，強中風化基巖裂隙水，也主要靠大氣降水通過土層的滲流補給，補給多少除與季節(jié)的變化有關外，也與基巖的裂隙發(fā)育程度及其連通性有關。（1）地下水位 勘察期間地下水穩(wěn)定水位埋深為1.405.40m，平均埋深為2.4m，標高為4.6320.73m，平均標高為6.4m。水位年變化幅度為1.002.50m。場地地下水位同時會隨臨近珠江潮汐水位漲落而起伏變化。（2）地下水類型本線段位于三角洲地區(qū)，地形平坦，沿線地下水類

8、型以及賦存方式有以下幾種：第四系孔隙水、構造裂隙水。1.5地面情況描述地面建筑物為廣裕倉辦公樓南側5m左右，地面為黃埔東路南側人行道及快速車道第二車道。1.6構造破碎帶地層特征瘦狗嶺斷裂分布于文園站至廟頭站區(qū)間，總體走向近東西向，大約在SE90110°之間。該斷裂往東進入工作區(qū)后被北西向的文沖斷裂右旋錯移，在遠離設計線路南側雙崗村出現(xiàn)與文沖斷裂斜截，然后向東延伸至文船東路后被次一級北東向斷裂所錯斷，左旋往北約100米后繼續(xù)往東，在YCK44+100、ZCK44+175與文園至廟頭區(qū)間線路小角度斜交后遠離線路近平行黃埔東路往東（G107）至新塘以東。破碎帶中取巖石樣單軸抗壓強度2.25

9、11.25Mpa，屬極軟巖至軟巖，力學性質差，強度較低，對工程影響大。其特征主要表現(xiàn)如下：a.斷層泥遇水易軟化，屬不良地質現(xiàn)象。b.斷裂構造切割破壞使地基巖石完整性受到影響，呈碎石狀鑲嵌結構或散體狀松散結構，結構面結合差，圍巖級別為級，膠結不良的破碎帶自穩(wěn)能力差；除影響場地整體穩(wěn)定性外，還造成破碎帶與兩側圍巖的工程地質性能存在較大差異，并可能引起不均勻沉降。c.斷裂破碎帶的存在增加了儲水空隙，在一定條件下可形成導水通道和富水帶。d.由于斷裂經過多次構造運動擠壓，帶內巖體破碎且不均一，局部存在硅化巖，斷裂構造因擠壓破碎、蝕變以及膠結差、富水強等因素，地基不均勻，則其工程性質差，巖土工程設計參數(shù)遠

10、低于正常圍巖。二、施工準備 考慮到構造破碎帶地層強度不均且較低，裂隙發(fā)育較好，地下水豐富。盾構機通過后，成型管片易出現(xiàn)滲水漏水情況，為了防止成型隧道地表發(fā)生失水沉降、工后沉降及管片滲水等，確保盾構施工“安全、順利、平穩(wěn)”通過構造破碎帶，專門成立二次補強注漿小組。具體情況如下2.1人員組織 左右線隧道二次補強注漿人員組織如下表所示：名稱右線左線白班夜班白班夜班操作手楊勇杰高虎黃宗海王龍龍拌水泥人員楊震趙國帥方克偉史安崗張培沖劉長欣徐小偉徐衛(wèi)博鉆孔及看孔人員王全林徐金偉王學東王迎輝土建工程師林立程魏強梁博朱小敬2.2機械材料配制表：機械材料配置表序號名稱規(guī)格型號單位數(shù)量備注1雙液注漿泵SYB-70

11、/4臺22水玻璃35Be53水泥P.O42.5T204小型漿液拌和桶0.5m3個25球閥50mm個56三通50mm個21個備用7鉆機鉆桿HZ15根48注漿軟管32根415m9注漿頭個510聚氨酯桶5010L/桶11雙快水泥包5050kg/包 圖2 SYB70/4雙液變量注漿泵示意圖三、盾構施工工藝3.1做好穿越前準備工作 若盾構推進過程中，長時間的停機將會造成盾構機刀盤前方土體遇水軟化崩解，強度、自穩(wěn)性大大降低，從而導致地面大量的沉降。為了確保盾構機連續(xù)推進，穿越構造破碎帶前選擇合理位置保壓停機，對盾構機及其它設備進行全面檢測修理。在確保各項條件允許情況下，對盾尾密封裝置進行檢查更換，并對可能

12、出現(xiàn)的故障預先做好修理準備，對主要設備零件的備件在施工前配備齊全。為穿越構造破碎帶做好各項保障工作，其中物資保障包括：管片儲備與供應，注漿材料粉煤灰、水泥、膨潤土、砂子、水玻璃以及鋼軌、軌枕等進場及時性與合理儲備；設備保障包括：確保盾構設備本身良好狀態(tài)，施工現(xiàn)場龍門吊、攪拌站、電瓶車、發(fā)電機等設備的完好與良好工作狀態(tài)，電閘箱等供電設施的安全與穩(wěn)定，以此確保了盾構“安全、順利、平穩(wěn)”地穿越構造破碎帶。3.2盾構掘進參數(shù)在穿越構造破碎帶時嚴格落實盾構施工生產管理制度，經過充分準備，精心施工，技術交底、安全交底做到“橫向到邊，縱向到底”，施工現(xiàn)場人員圍繞穿越構造破碎帶施工展開工作，確保了盾構施工“安

13、全、連續(xù)、平穩(wěn)”地穿越構造破碎帶。掘進過程中，合理科學的掘進參數(shù)，最大限度地減少地面沉降或隆起量，進而保證地面及建筑物安全可控。根據(jù)前期總結掘進參數(shù)，14#盾構井文園站構造破碎帶段：左線里程ZDK44+254.57ZDK44+287.39（33環(huán)55環(huán)）、ZDK44+53.65ZDK44+203.64（89環(huán)189環(huán)）及ZDK44+328.0ZDK44+336.54（1環(huán)6環(huán)）處均為構造破碎帶，埋深約17.6m；盾構區(qū)間右線里程ZDK44+79.69ZDK44+154.54（116環(huán)165環(huán)）均為構造破碎帶；各項參數(shù)初步統(tǒng)計為：推力宜在800t1200t，掘進速度1830mm/min，刀盤轉速

14、1.11.5r/min左右，出土量6166m3/環(huán)，土倉壓力根據(jù)地面監(jiān)測數(shù)據(jù)控制在0.71.2bar之間，同步注漿量不小于7 m3/環(huán)。3.3渣土改良在構造破碎帶地層的盾構施工中，渣土改良是保證盾構施工安全、順利、快速的一項不可或缺的重要技術手段。渣土改良具有較好的土壓平衡效果，利于開挖面的穩(wěn)定從而控制地表沉降；使渣土具有較好的和易性、流動性，切削下來的渣土易于快速進入土倉并順利排土，可有效防止土渣黏結刀盤而產生泥餅；可有效降低刀盤扭矩，改善土體對刀盤、刀具和螺旋輸送機的磨損。在本段構造破碎帶地層中，為降低對刀具和螺旋輸送機的磨損，采取向刀盤前及螺旋輸送機內注入含水量較大的泡沫，注入泡沫劑和水

15、可以冷卻刀具，又可以改良渣土，使渣土具有良好的流動性。注入的泡沫量一般為100L-120L/環(huán)，發(fā)泡率控制在3%左右，每環(huán)注入水量為810m3，可視渣土流動性情況進行加水量調整。在泡沫劑作用下，刀盤作用在掌子面上的有效扭矩得以降低，同時可以減少刀具連續(xù)工作狀態(tài)下的磨損量。3.4嚴格控制出土量按照設計要求，盾構每環(huán)掘進長度為1.5m，每環(huán)原狀土出土為46.46m3，根據(jù)前期現(xiàn)場盾構掘進經驗以及該段地質實際情況，考慮取1.3倍松散系數(shù)，即每環(huán)所需運輸土方量為60m3。在下穿密集民房區(qū)過程中，盾構司機與土建工程師必須做到“每斗必看，每斗必量”，按照每掘進30cm記錄一次出土量的原則進行卡控。3.5同

16、步注漿盾構推進中的同步注漿是填充土體與管片圓環(huán)間的建筑間隙和減少后期變形的主要手段，也是盾構推進施工中的一道重要工序。漿液壓注做到及時、均勻、足量，確保其建筑空隙得以及時和足量的充填，將地表變形和管片偏移控制到最小，并防止管片接縫滲漏水。同步漿液可以迅速、均勻地填充到盾構間隙的各個部位，使施工對土體擾動減少到最小。同步漿液的具體配比如下表：（Kg/m3）漿液配比表水泥（kg）粉煤灰（kg）膨潤土（kg）砂（kg）水（kg）外加劑801402413815060710934460470按需要根據(jù)試驗加入經多次試驗確定，按以上配合比進行拌漿，其稠度值為105120，比重為1.89kg/L，初凝時間為

17、4小時左右，符合施工工況需要，此配合比為基準配合比，具體施工中可根據(jù)天氣原因以及巖土含水量、出土量，對粉煤灰以及膨潤土使用量做出合理調整；在特殊情況下，還可考慮添加外加劑。推進單環(huán)管片造成的理論建筑空隙為： 1.5p（6.2826.02）/44.05（m3）實際的壓注量為每環(huán)管片理論建筑空隙的130180，即每推進一環(huán)同步注漿量為5.277.29m3?？紤]到構造破碎帶段裂隙發(fā)育良好，建筑空隙取175%則同步注漿量為7m3，全斷面硬巖段建筑空隙取159%同步注漿量為6.5m3，泵送出口處的壓力一般控制在0.3MPa左右，實際施工壓力還應視地面沉降進行調節(jié)和控制。在穿越構造破碎帶期間，同步注漿系統(tǒng)

18、4組注漿泵、4路注漿管路暢通，一旦發(fā)生堵管現(xiàn)象，在最短時間內疏通管道使盾構機恢復掘進。在做到“掘進與注漿同步”情況下，原則構造破碎帶段每環(huán)注漿量不得小于設計量7m3，根據(jù)注漿壓力和盾尾密封情況，適當增大注漿量。3.6嚴格控制管片拼裝質量 管片拼裝質量直接影響施工進度、施工質量，所以必須控制管片拼裝質量：嚴格控制施工現(xiàn)場管片防水材料粘貼，安排專人進行監(jiān)督與驗收；根據(jù)盾尾間隙、鉸接油缸行程及推進油缸行程合理選擇管片類型；管片拼裝手必須熟悉各類管片特征，拼裝過程中，必須保證管片環(huán)向與縱向接縫平整、無錯臺、無漏水；3.7控制好盾構姿態(tài)，確保盾尾間隙均勻盾構推進過程中的同步注漿及二次補漿是控制地面沉降的

19、主要因素，以往的經驗顯示，盾構推進過程中的盾構姿態(tài)不好易造成盾尾處漏漿，地面沉降，因此在盾構下穿建筑物期間，確保盾構推進軸線與設計軸線相吻合，盾尾四周間隙均勻。另外通過加大盾尾油脂壓注量來防止?jié){液通過盾尾流失，同時要采用性能良好的盾尾油脂。3.8保持盾構機測量系統(tǒng)正常工作（備用一臺全站儀） 在盾構下穿雙崗密集民房區(qū)期間，必須保證全站儀隨時能處于正常工作狀態(tài)，VMT狀態(tài)良好，在盾構掘進過程中，測量系統(tǒng)一旦發(fā)生問題必須停機檢查，盡快解決故障，及時恢復掘進，嚴禁“盲推”。四、構造破碎帶盾構施工風險及應對措施14#盾構井文園站盾構區(qū)間14#盾構井文園站構造破碎帶段：左線里程ZDK44+192.57ZD

20、K44+82.0（97環(huán)166環(huán)）、ZDK44+288.050ZDK44+258.986（33環(huán)52環(huán)）及ZDK44+328.0ZDK44+336.54（1環(huán)6環(huán)），盾構區(qū)間右線里程ZDK44+79.69ZDK44+154.54（116環(huán)165環(huán)）均為構造破碎帶地層。4.1盾構施工風險構造破碎大埋深在1030m范圍內，巖體破碎，原巖的強度大，天然單軸抗壓強度最大可達154Mpa，而且強度不均勻，穩(wěn)定性差。由于構造破碎帶地層裂隙發(fā)育良好，形成了地下儲水空間，同時加之地下水比較豐富。盾構掘進易出現(xiàn)以下風險：a、掘進難度大，刀具磨損嚴重；b、渣土改良不良，發(fā)生噴涌及刀盤結泥餅現(xiàn)象；c、管片已拼裝完成

21、成型隧道發(fā)生滲水、漏水現(xiàn)象；d、由于裂隙發(fā)育良好，同步注漿不密實易發(fā)生工后沉降；e、長時間停機掌子面遇水軟化崩解，施工風險大；4.2應對措施 為了應對盾構施工在構造破碎帶出現(xiàn)的施工風險，主要采取以下應對措施：（1）管理措施通過集團公司“預警平臺軟件”現(xiàn)場將沉降數(shù)據(jù)反饋公司技術專家進行分析，對風險進行預測、預判。做好各項預案的交底工作，并在作業(yè)前向作業(yè)層人員進行施工風險交底和培訓。（2）技術措施根據(jù)地層埋深及水位高度，提前建立土壓動態(tài)平衡，參考地質圖，在進入構造破碎帶前35環(huán)建立土壓平衡，壓力波動控制在0.2bar內。若地質圖不準確，則通過渣樣分析提前建立土壓平衡；穿越上構造破碎帶地層前，選擇合

22、適位置保壓停機，提前對刀盤所有刀具進行量測檢查，對磨損超標滾刀進行更換，更換完畢后將滾刀螺栓及保護帽全部進行多次復緊。構造破碎帶地層掘進過程中，根據(jù)掘進度、掘進速度、刀盤轉速、刀盤壓力變化波動大小，及時對刀盤刀具磨損程度做出判斷。在構造破碎帶地層中掘進，為保護盾構機刀具，不宜過于追求施工進度。在此地層掘進必須控制掘進參數(shù)，相關參數(shù)設置如下；推力控制在1100t1300t，掘進速度2032mm/min，刀盤轉速1.5r/min左右。為確保管片均勻受壓，推進千斤頂油缸壓力每次調整不超過10bar，同時進行合理的管片選型以此保證了盾構機掘進姿態(tài)，減少了盾構機蛇形掘進情況發(fā)生；從而減少對盾構施工區(qū)域土

23、體擾動，避免因擾動地層而造成地面建筑物沉降。當盾構機處在構造破碎帶地層換刀，避開在上部地質差、巖石分界線前后5m地段進行帶壓作業(yè)，以此確保了安全順利地完成刀具檢查更換。在構造破碎帶地層中，為降低對刀具、螺旋輸送機和皮帶的磨損，采取向刀盤前及螺旋輸送機內注入含水量較大的泡沫，注入泡沫劑和水可以冷卻刀具，又可以改良渣土，使渣土具有良好的流動性。注入的泡沫量一般為100L-120L/環(huán)，發(fā)泡率控制在3%左右，每環(huán)注入水量為810m3，可視渣土情況進行注水量調整。在泡沫劑作用下，刀盤作用在掌子面上的有效扭矩得以降低，同時可以減少刀具連續(xù)工作狀態(tài)下的磨損量。 嚴格控制出土量，結合地面沉降監(jiān)測雙重控制沉降

24、。土建工程師通過油缸行程嚴格計算每斗出土量與行程吻合，同時渣斗吊至地面時，由地面值班隊長記錄出土量，并監(jiān)督門吊倒土時渣斗盡可能的干凈，避免渣斗內殘余渣土影響出渣量的判斷。由于構造破碎帶地下水豐富且水位較淺，盾構區(qū)間又處于下坡，已成型隧道管環(huán)背后極易形成滲水、流水通道，在盾構掘進中極易造成噴涌、失水沉降等；因此除加大同步注漿量，同時對成型管環(huán)脫出盾尾5環(huán)后，立即注雙液漿形成密閉止水環(huán)，防止成型隧道后方水進入開挖面造成出渣困難；4.3二次補強注漿因構造破碎帶巖石破碎，且由于構造破碎帶裂隙發(fā)育良好，為以第四孔隙水、構造裂隙水為主地下水提供良好儲存空間。且已成型隧道管環(huán)壁后易形成流水通道，加之盾構區(qū)間

25、正好處于下坡階段，盾構穿過時易發(fā)生噴涌、掌子面坍塌等情況。故盾構經過構造破碎帶時除嚴格控制同步注漿量，通過構造破碎帶的每環(huán)管片均需要進行壁后二次注雙液漿，以進一步填充超挖空隙和封堵管片背后的滲水通道，保證管片與圍巖間填充密實。據(jù)二次注漿記錄顯示，左線里程ZDK44+254.57ZDK44+287.39（33環(huán)55環(huán)）、ZDK44+53.65ZDK44+203.64（89環(huán)189環(huán)）及ZDK44+328.0ZDK44+336.54（1環(huán)6環(huán)），盾構區(qū)間右線里程ZDK44+79.69ZDK44+154.54（116環(huán)165環(huán)）均為構造破碎帶，每環(huán)需要二次注漿約6方，左線有121環(huán)屬于構造破碎帶，共

26、需注漿726m3，右線有229環(huán)屬于構造破碎帶，共需注漿1374m3，左右線二次注漿累計注入量為2100m3 。 4.3.1施工工藝 圖4.2 隧道內二次注漿圖二次注漿施工工藝流程見下圖 圖4.1 二次注漿工藝流程圖 4.3.2二次注漿配合比采用水泥漿水玻璃雙液漿，注漿材料為普通硅酸鹽水泥和水玻璃（濃度35Be），漿液配合比初步確定：水泥漿液：水玻璃溶液=1：1（體積比），其施工拌料配比如下：水泥漿液(質量比)水玻璃液（體積比）水泥水水灰比水玻璃（L）:水 1001001:11:3經過多次實驗，按上述配合比注漿，凝固時間為35s，滿足施工需求。4.3.3注漿點位 位于構造破碎帶的管片，每環(huán)管片

27、除了K塊注漿孔不注外，其它5個注漿孔都可以鉆孔注漿，每環(huán)止水環(huán)之間注漿孔選擇呈交錯布置。4.3.4注漿量及壓力在構造破碎帶段由于地質的特殊性需及時加大雙液漿注漿量，以確保地層的穩(wěn)定及盾構的安全進行，同時根據(jù)現(xiàn)場的涌水量、涌水壓力等實際情況調整注漿液的配比，控制好注漿壓力；注漿壓力為0.20.4Mpa，注漿量最少為7m³，實際注漿量通過現(xiàn)場試驗來確定；同時也應加強各方面的監(jiān)測，以便指導注漿。4.3.5注漿步驟 （1）在注漿孔上先安裝逆止閥，再裝上帶有D50球閥的注漿頭。（2）打開球閥閥門，使用沖擊鉆打穿管片壁后保護層或將鋼釬插入孔口管內部，用大錘擊打鋼釬，打穿管片，拔出鉆桿或鋼釬，關閉

28、球閥。（3）接上三通及水泥漿管和水玻璃管。（4）先注純水泥漿液1min后，打開水玻璃閥進行混合注入。（5）封孔時，用純水玻璃液與水泥漿液混合注入。（6）封孔后，立即清洗注漿管并清洗注漿設備。（7）在一個孔注漿完結后應等待510分鐘后，打開閥門確認有無滲漏水現(xiàn)象，如果水很大，應再次注入漿液，至無水流出時可終孔，方可拆下管片注壓漿口上的球閥，并將注漿孔用手孔蓋封嚴。4.4刀具磨損情況14#盾構井文園站區(qū)間盾構穿越構造破碎帶期間，部分刀具磨損情況如下所示構造破碎帶刀具磨損情況統(tǒng)計表序號日期切口里程換刀環(huán)號刀具編號磨損量（mm）12015.6.2ZDK44+069.25417035#中：8 邊：122

29、27#中：8 邊：15329#中：6 邊：15423#中：5 邊：17519#中：4 邊：12615#中：5 邊：10711#中：3 邊：10828#中：7 邊：15938#中：5 邊：121022#中：4 邊：151118#中：4 邊：111214#中：5 邊：121336#中：6 邊：151432#中：5 邊：121534#中：5 邊：151624#中：8 邊：151720#中：4 邊：91812#中：4 邊：121939#中：7 邊：15202#中：4 邊：132125#中：4 邊：132221#中：4 邊：112317#中：3 邊：102413#中：3 邊：10259#中：2 邊：72

30、637#中：7 邊：132733#中：5 邊：122810#中：5 邊：122916#中：4 邊：15 以上刀具磨損情況，為14#盾構井文園站盾構區(qū)間左線ZDK44+82.15ZDK44+239.64（65環(huán)170環(huán)）刀具磨損情況統(tǒng)計表。在穿越構造破碎帶期間，左線累計更換刀具63把滾刀，右線累計更換刀具34把滾刀，刀具最大磨損量為30#（中：18 邊30#）。五、盾構施工監(jiān)測5.1監(jiān)測目的(1)通過監(jiān)測信息及時反映盾構施工對環(huán)境所產生的影響。(2)根據(jù)監(jiān)測成果，優(yōu)化施工參數(shù)，指導施工生產。(3)根據(jù)前一步的觀測結果，預測下一步的沉降對周圍建筑物及其它設施的影響，以合理的代價采取保護措施。(4)

31、檢驗施工對周圍環(huán)境所造成的影響是否在允許范圍內。 (5)動態(tài)信息化監(jiān)測，確保工程施工安全。5.2地表沉降監(jiān)測點的埋設方法地面沉降點的埋設方法：水泥路面及瀝青路面監(jiān)測點埋設具體為（圖7.3），將路面鉆透進入原狀土，直徑120mm，在圓孔中間打入直徑為20mm，長1.5m2m的鋼筋樁，鋼筋樁進入原狀土深度不小于1m。鋼筋樁頂部加工為半圓球形，監(jiān)測點低于地面5cm?？椎纳喜柯裨O有活動蓋板的鋼鐵加工件。 圖7.3 水泥路面沉降監(jiān)測點埋設示意圖5.3區(qū)間橫斷面監(jiān)測點的布設正常掘進段隧道埋深1523米，沿隧道中線每5m布設一個沉降監(jiān)測點，每30m布設一個沉降監(jiān)測橫向斷面，每個沉降監(jiān)測斷面監(jiān)測點間距5米，斷

32、面寬度>2倍的隧道埋深+6米。見下圖7.4施工影響區(qū)域地面沉降監(jiān)測點布設示意圖。圖7.4施工影響區(qū)域地面沉降監(jiān)測點布設示意圖。· 監(jiān)測點布置圖15.4地下管線的沉降布點原則及方法盾構施工必然引起不同程度的土體擾動，從而造成地下管線產生變形，對隧道穿越的砼結構類管線DN1200自來水管作為本次監(jiān)測對象。管線沉降點的埋設方法：首先確定管線的走向，埋深、材質以及與隧道交叉的位置，然后在該交叉口位置上方埋設測點，此處隧道上方有檢查井的，可直接采用檢查井內管線上的制高點作為測點，無檢查井且條件允許可挖開管線上方土體的，將測點直接埋設于管線上，然后回填并對測點做保護措施，在不具備上述條件之

33、一的情況下則采用土層近似法，采用鉆孔的方式將測點沿管線縱向埋設于管線上方地面，此種布點方法同地面監(jiān)測點埋設方法。 圖7.5管線沉降監(jiān)測點埋設示意圖5.5巡視檢查我方將配備專門人員和相應的巡視檢查設備，按不同的項目制定相應的巡視檢查措施執(zhí)行。雨季、測值異常期間為了確保數(shù)據(jù)準確性、及時性縮短了巡視間隔時間和加強巡視。巡視檢查的方法除依靠目視、耳聽、手摸外，可輔以簡單工具進行檢查。巡視檢查的主要項目如下：a 地表有無隆起或下陷，有無不均勻沉降；b 周邊建筑物原有裂縫是否有擴大、延伸的趨勢，是否存在新增裂縫；c 安全監(jiān)測設施有無損壞。d加強對沿線建筑物的巡查，用目測的方法隨時進行，發(fā)現(xiàn)裂縫后將裂縫寬度

34、統(tǒng)一編號，并詳細記錄其所在的房屋編號。施工過程中會出現(xiàn)有裂縫的建筑物，盾構施工時除對這些建筑物的裂縫進行量測外還要隨時觀察。盾構下穿構造破碎帶地面建筑物巡視值班表序號班組姓名聯(lián)系方式負責區(qū)域范圍1白班黃文斌186-3820-6756盾構掘進前后50m且盾構正穿及鑒定為一般損壞建筑物的重點巡視2白班李洲186-3857-16813夜班張鋒189-3547-56094夜班趙剛剛152-9190-8981除專門地面巡視人員，值班副經理每天對盾構掘進區(qū)域房屋進行檢查巡視；5.6監(jiān)測頻率盾構掘進施工監(jiān)控量測頻率序號監(jiān)控項目名稱方法及工具測點布置量 測 頻 率1地表沉降水準儀縱斷面測點間距5米；橫斷面每個

35、斷面間距30米，測點間距5米;必要時需加密掘進面前后20m時測4次/d掘進面前后50m時測4次/d掘進面前后50m時測3次/周2隧道隆陷水準儀、鋼尺510米設一斷面掘進面前后20m時測12次/d掘進面前后50m時測1次/2d掘進面前后50m時測1次/周3建（構）筑物沉降、傾斜，裂縫觀測水準儀、鋼尺、高精度傾斜儀、光學觀測儀、可伸縮量尺施工影響區(qū)域掘進面前后20m時測4次/d掘進面前后50m時測4次/d掘進面前后50m時測3次/周4周圍地下管線變形水準儀施工影響區(qū)域掘進面前后20m時測12次/d掘進面前后50m時測1次/2d掘進面前后50m時測1次/周當遇到下列情況時，應提高監(jiān)測頻率：(1) 監(jiān)

36、測數(shù)據(jù)異?；蜃兓俾瘦^大；(2) 存在勘察未發(fā)現(xiàn)的不良地質條件，且影響工程安全；(3) 地表、建筑物等周邊環(huán)境發(fā)生較大沉降、不均勻沉降；(4) 盾構始發(fā)、接收以及停機檢修或更換刀具期間；(5) 礦山法隧道斷面變化及受力轉換部位；(6) 工程出現(xiàn)異常：(7) 工程險情或事故后重新組織施工；(8) 暴雨或長時間連續(xù)降雨；(9) 鄰近工程施工、超載、振動等周邊環(huán)境條件較大改變；(10)當監(jiān)測數(shù)據(jù)達到預警標準值時；5.7 監(jiān)測信息的采集分析及監(jiān)測控制值、報警值每次監(jiān)測完畢后及時整理分析測試數(shù)據(jù)，向建設單位和監(jiān)理單位提供監(jiān)測簡報。如果監(jiān)測數(shù)據(jù)出現(xiàn)大的突變時，我單位按要求通知監(jiān)理單位，并增加觀測次數(shù)，防止事故發(fā)生。見圖5.1監(jiān)測預警流程和表5.1、表5.2。區(qū)間隧道施工監(jiān)測報警值（表5.1）序號監(jiān)測項目允許變形范圍變形速率控制值監(jiān)測報警值1隧道上方地表的沉降監(jiān)測+10mm-10mm2mm/d將地表和建筑物報警值減小到10mm為報警值。其它極限值得70%為報警值2隧道周邊建筑物的沉降監(jiān)測+10mm-10mm2mm/d3地下管線的沉降監(jiān)測依據(jù)產權單位提供的數(shù)據(jù)進行監(jiān)測（如自來水管變形范圍為+10mm-10mm）1mm/d4管片沉降監(jiān)測和管片的變形沉