模板專項施工方案3-11

1、四川省第四建筑工程公司6兆伏高能探傷室土建及公用系統(tǒng)專項施工方案四川省第四建筑工程公司二O一0年三月十八日目 錄 第一章 工程概況（2） 第二章 大型木模板工程施工（3）第一節(jié) 施工計劃（3）第二節(jié) 技術措施（3）第三節(jié) 模板及支撐系統(tǒng)計算（14）第四節(jié) 管理（45）第三章 鋼筋安裝、預埋管線工程 （50）第一節(jié) 施工計劃（50） 第二節(jié) 技術措施（50） 第三節(jié) 管理（51）第四章 大體積砼澆注施工 （55）第一節(jié) 施工計劃（55） 第二節(jié) 技術措施（55）第五章 確保防輻射墻質量的技術措施及管理（67）第一節(jié) 質量保證措施（67） 第二節(jié) 管理（69）第一章 工程概況本工程為6兆伏高能探傷

2、室土建及公用系統(tǒng)工程。合計建筑總面積約為1036.00平方米。輔助房為二層框架結構，層高分別為底層4.8m、二層3.9m。探傷室為單層剪力墻結構，墻體厚度最大為2.7m，板底標高為15.5m（凈高），板厚0.8m，采用大型木模板及高強對拉螺栓，防止模板變形；轉角處采用槽鋼【22進行對拉。剪力墻在施工時需要留施工縫，而為了防止施工縫發(fā)生射線泄露，保證混凝土施工質量，在施工縫處必須采取加鉛板的措施。軌道基礎屬于大體積混凝土，為了防止發(fā)生砼產(chǎn)生裂縫，需要采取降溫措施。鋼筋、預埋管件較多，標高變化大。針對該工程特點，為確保該工程順利進行，嚴格執(zhí)行相關標準規(guī)范，特編制本工程專項施工方案?？偣て诎才牛嚎偣?/p>

3、期為三個月。土方及基礎一個月；剪力墻一個月；框架及其余部分一個月。 第二章 大型木模板工程施工 第一節(jié) 施工計劃 本工程的木模板量較大。因此，在施工基礎時必須采購一部分，提前進行模板制作?；A部分（包括框架、剪力墻、軌道），基礎模板采用木模。因此，膠合板和木方需要在土方開挖完成前購進少量基礎所需部分并且制作完成即可。剪力墻模板（膠合板、木方）需要在基礎完成前進入施工現(xiàn)場并按照模板圖制作完成?？蚣苣０澹z合板、木方）需要在剪力墻砼澆注完成前進入施工現(xiàn)場并按照模板圖制作完成。槽鋼【22提前采購回來后進行加工；高強對拉螺栓20提前進行采購或者進行加工。第二節(jié) 技術措施一、模板選用1、現(xiàn)澆梁、柱模板采

4、用膠合板=18mm，采用50×100木枋做背肋，48×3.5鋼管作柱箍。2、現(xiàn)澆樓板模板選用膠合板=18mm、龍骨采用50×100木枋平鋪。3、剪力墻模板采用膠合板=18mm，規(guī)格為： 1200mm×2400mm。采用50×100木枋做背肋，A48×3.5鋼管作箍。4、樓梯模板：底模和側模采用膠合板=18mm，樓梯踏步板采用定尺=50mm木模。5、所有模板及其支撐必須具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，必須能夠可靠地承受所澆砼的重量、側壓力和施工荷載。6、木模板配制前，必須先畫出模板翻樣圖，對節(jié)點部位、復雜部位。特殊部位要放實樣，翻樣圖和實

5、樣經(jīng)審核無誤后方可配模和支模。梁、柱節(jié)點部位和剪力墻的模板，必須配制定型模板，以確保節(jié)點砼質量。二、模板的安裝1、框架梁、板模板的安裝安裝順序：放線搭設支模架支梁板底模綁扎鋼筋、安墊塊支梁板側模固定梁板模板支梁板節(jié)點模板檢查校正。梁、板模板的安裝方法先支梁、板底模，用50×100木枋做第一道背楞置于鋼管支架上，其間距樓板200mm，木楞擺放方向應與模板長向垂直，并用25mm長的鋼釘釘牢，每塊板與木楞相疊處至少2顆鋼釘，第二塊板的釘子要轉向第一塊模板方向斜釘，使拼縫嚴密，拼縫出用膠帶貼縫。根據(jù)50cm水平線校核一次標高，再根據(jù)板面上已彈梁高的外框線，用線錘校準梁底模的軸線位置，用扣件擰

6、緊梁底模位置無誤后，支梁側模，并加以臨時支撐，再支梁的兩側支撐架管，若梁高超過600mm，應加設對拉螺栓，梁側模宜沿梁的長度方向橫排，端縫錯開，配板長度需為梁凈跨，但配板長度和高度應根據(jù)柱和樓板交接情況而定，具體情況具體對待。隨后按照砼結構工程施工質量驗收規(guī)范當梁跨度等于或大于4000時，應按設計要求起拱，起拱高度按跨度的1/10003/1000。支撐架搭設方法：以梁為中心定出梁底立桿位置，再向兩邊布置其他立桿，梁支撐立桿的縱距（跨度方向）l=0.80m，立桿的步距h=1.00m，梁底增加1道承重立桿。板支撐立桿的縱距b=1.00m，立桿的橫距l(xiāng)=1.00m，立桿的步距h=1.00m。立桿底部

7、設置通長50×300木方墊板。在距地面150處設置縱橫向掃地桿，橫向掃地桿采用直角扣固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。縱橫水平桿步距為1000，不足1000增設一道。梁底部沿梁方向設通長水平桿，垂直梁向在兩大橫桿間設一道小橫桿。立桿需要搭接時，其搭接長度不應小于1000，采用不小于2顆旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100。1）支架立桿應豎直設置，2000高度的垂直偏差為15mm。2）在每跨位置的縱橫向設置剪刀撐。3）支模架鋼管、扣件必須有產(chǎn)品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產(chǎn)廠家必須具有技術質量監(jiān)督部門辦法的生產(chǎn)許可證。鋼管、扣件使用前，項目部須按照金屬拉伸

8、試驗方法（GB/T228），鋼管腳手架扣件（GB15831）和建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）對鋼管、扣件質量進行抽樣檢測，合格后方可使用。具體做法詳下圖2、柱模的安裝支模程序放線設置定位基準水泥砂漿支承面搭支撐調直糾偏安裝柱模板檢查校正模板固定清除柱模內雜物封閉清掃口。施工要點：（1）、安裝前先在基礎面或樓板面上彈出縱橫軸線和四周邊線。（2）、排柱模板，應先安裝兩端柱模板，校正固定，拉通長線校正中間各柱模板。50×100木枋料做內楞，用25mm長的鋼釘與木模板=18mm釘牢，使拼縫嚴密，拼縫處用膠帶貼縫。(3)、為便于拆模，柱模板與梁模板連接時，梁模宜

9、縮短2-3mm并鋸成不斜面。(4)、柱模根部要用水泥砂漿堵嚴，防止跑漿，柱下口應考慮留置兩個對稱的清掃口。支撐方法柱模采用A48×3.5雙鋼管柱箍加固，間距按500mm設置，柱箍與模板間的間隙用木楔楔牢。柱上、中、下用鋼管及扣件與滿堂支撐架連接固定，與之形成整體保證其穩(wěn)定性。3、樓梯模板的安裝：樓梯模板安裝見下圖材料選用：A48×鋼管，50×100木枋，膠合板拼縫用塑料膠紙粘貼，材料要經(jīng)過嚴格挑選，找平桿要直，木枋高差不大于2mm，層板厚薄均勻方正。具體操作方法：班組熟悉圖紙，按模板工長下達的模板拼樣圖準備材料，配制模板，并編寫號碼，安裝時對應安裝。支架按常規(guī)做法

10、，標高由測量員控制，質安員復核，長平桿嚴格按標高布線檢查后，上冊鋪50×100木枋，上鋪層板。關鍵部分控制處理標高控制：找平桿、木枋都要拉通線檢查，班組自檢，模板專業(yè)工程師復檢，質安員最終檢查合格后方可鋪層板，層板鋪好后，再架水平儀檢查、調整，使整個板底高差3mm。接縫處理：層板選用方正，接縫寬度不大于2mm，先用膩子補縫，再用膠紙粘貼。拆模：所配小模板放中間，橫向邊截成45°斜角，背面用沉頭螺栓焊接拉鉤，拆模時先拆小模，再拆其余模板，模板拆除后，分編號堆碼，清理、刷脫模漆，留待下次使用。4、高支模板安裝因為頂板厚度較大（0.8m），每平方米的重量達到2.0噸左右，板底標高

11、為15.5m（凈高），所以要確保板底模的支撐牢固，避免模板、支撐系統(tǒng)的變形和破壞，以確保質量。支摸方案（1）板模：模板面板均選用全新18厚砼用膠合板。面板下方滿鋪木橫楞100×50，鋼管（鋼支撐）橫向500，縱向500，即設滿堂腳手架。水平拉結桿設置500，另外須設剪刀撐（隔一排立桿設置）增強剛度。（2）拆模底模及其支撐系統(tǒng)要等到砼強度達到100%后方可拆除；樓板模板的拆除見一般模板工程。5、剪力墻模板本工程的模板選用大型組合式木模（每塊規(guī)格為1.2×2.4m），模板面板均選用全新18厚砼用膠合板以方便模板安裝并節(jié)約模板安裝時間。大型組合式木模安裝采用汽車吊運輸?shù)轿缓笕斯ぽo

12、助。由于本工程剪力墻的高度較高、墻身較厚（最高為15.5m，最厚為2.7m），側面壓力大。因此，剪力墻采取分段澆注（即留施工縫），大型組合式木模板必須采用高強對拉螺栓（20600），并且在對拉螺栓位置采用雙鋼管（立桿）和一根橫桿作為背桿，以加強模板剛度的要求；在進行剪力墻模板安裝的同時，進行滿堂腳手架的搭設，增加鋼管（連接桿）使對拉螺栓處的背桿與滿堂腳手架進行連接，達到增加模板穩(wěn)定性，防止在澆注砼時模板發(fā)生傾斜的作用。模板大樣、施工縫留設位置、模板加固等詳見下圖：（三）、模板安裝質量要求1、支模前均應由項目工程師進行配板設計和畫出配板放樣圖并編號，余留量由小模調整。2、用于模板的支撐均落在實處

13、，不得有“虛”腳出現(xiàn)。3、柱腳模板應同標號水泥砂漿找平，防止砼澆筑時漏漿造成爛根。4、為防止混凝土在硬化過程中與模板粘結，影響脫模，在澆之前，應在清理過的模板上涂刷隔離劑，對隔離劑的基本要求是：不粘結，易脫落，易于操作，易清理，無害于人，不腐蝕模板。5、在靠近模板處電焊鋼筋、鋼管時，在施焊處的模板面應用鐵皮墊隔，防止焊接火花燒壞模板板面。6、在安裝模板之前，應將各種安裝用的線管、水管等按圖就位，避免模板安裝好后二次開洞，模板自身就位時應嚴格按圖紙安裝。7、振搗混凝土時，振動器不能直接碰到板面上，避免磨損撞壞面板，同時振搗時間要按規(guī)范規(guī)定，以防模板變形。8、預埋插筋、預埋件、預留洞的規(guī)格、數(shù)量、

14、位置和固定情況，必須按國家現(xiàn)行建筑安裝工程質量和檢驗評定標準進行逐項評定驗收。9、梁高度等于或大于600mm時，應加直徑12600對拉螺桿控制斷面尺寸；梁板跨度等于或大于4m時，應按設計要求起拱。10、模板安裝誤差嚴格控制在允許的偏差的范圍內（詳見下表）超過允許值必須校正。項目允許偏差（mm）軸線位置5底模上表面標高±5截面內部尺寸柱、梁、墻+4、-5層高垂直層高小于等于5m6相鄰兩板面高低差2（四）、模板的拆除1、模板拆除應嚴格執(zhí)行拆模通知書制度，未經(jīng)許可，未下達拆模通知書，任何人不得任意拆模。2、拆模順序應遵循以下原則：先支的后拆，后支的先拆；先拆非承重模板，后拆承重模板。拆下來

15、的模板應按規(guī)格、型號、使用部分分類堆放整齊，并排專人打掃清理，涂刷脫模劑。3、拆模順序遵照先拆支承和連接件，再分塊逐步進行拆除，拆除后的連接件和支撐應分類堆放，模板使用后進行清理并作涂刷保養(yǎng)處理。模板拆除要預先定好拆模順序，拆模時不得用鐵撬撬板，要保護模板邊角和混凝土邊角，拆下的模板要及時清理，清理殘渣時嚴禁用鐵鏟。鋼刷之類的工具清理?？捎媚０迩鍧崉?，使其自然脫落，用木鏟刮除參與留砼。4、拆除模板的時間：側模板在不損壞砼表面及楞角時方可拆模，拆除時間詳見下表結構類型結構跨度（m）按設計的砼強度標準值的百分率（%）板2、8758100梁8758100懸臂構件100第三節(jié) 模板及支撐計算一、柱模計

16、算柱模板選用18厚600×2400木模板及50×100木枋料做內楞，支撐系統(tǒng)選用A48×3.5雙鋼管柱箍加固，間距為300mm設置，柱箍與模板間的間隙用木楔楔牢。柱上、中、下用鋼管及扣件與滿堂支撐架連接固定。1、荷載設計值1）柱模板基本參數(shù)：柱模板的截面寬度 B=600mm。柱模板的截面高度 H=600mm。柱模板的計算高度 L=4800mm。柱箍間距計算跨度 d=300mm。柱箍采用雙鋼管48mm×3.5mm柱模板豎楞截面寬度50mm，高度100mm。B方向豎楞3根，H方向豎楞3根。2）柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)

17、生的荷載設計值：撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的最小值：F=0.22Ct12 F=CH其中C混凝土的重力密度，取24.000KN/m3 t新澆混凝土的初凝時間，為0時（表示無資料）取200/（T+15），取6.667h； T混凝土的入模溫度，取15.000： V混凝土的教主速度，取2.500m/h； H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取7.00m； 1外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2混凝土塌落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值：F1=0.22×24×6.667×1.

18、2×1.15×=76.809KN/m2或 F1=24.000×7.10=170.400KN/m2取新澆混凝土側壓力標準值（最小值）：F1=76.809KN/m2澆混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2=4.000KN/m2.3）柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下：面板的計算寬度取柱箍間距0.30m。荷載計算值q=1.2×76.810×0.300+1.4×4.000×0.300=29.33KN/m本算列中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=30.00×1.80&#

19、215;1.80/6=16.20cm3；I=30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；（1） 抗彎強度計算f=M/Wf 其中 f面板的抗彎強度計算值（N/mm2）；M面板的最大彎矩（N.mm）；W面板的凈截面抵抗矩；f面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2 M=0.100ql2其中q荷載設計值（KN/m）經(jīng)計算得到M=0.100×29.332×0.2752=0.222KN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值：f=0.222×1000×1000/16200=13.693N/mm2面板的抗彎強度驗算ff

20、，滿足要求?。?） 抗剪計算（可以不計算） T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.600×29.332×0.275=4.840KN截面抗剪強度計算值 T=3×4840.0/（2×300.000×18.000）=1.300N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算TT=1.40KN/mm2（3） 撓度計算 v=0.677ql4/100EI v=L/250面板最大撓度計算值v=0.677×23.043×2754/（100×6000×145800）=1.020mm面板的最大撓度小于275.0

21、/250，滿足要求！4）豎楞木枋的計算豎楞木枋直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算，計算如下：豎楞木枋的計算寬度取BH兩方向最大間距0.275m。荷載計算值q=1.2×76.810×275+1.4×4.000×2.275=26.89KN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q=8.066/0.300=26.89KN/m最大剪力Q=0.6×0.300×26.89=4.840KN最大支座力N=1.1×26.89×0.300=8.873

22、KN截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4（1） 抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.242×106/83333.3=2.90N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2（2） 抗剪計算（可不計算）最大剪力的計算公式如下： Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×4840/（2×50×100）=1.452N/mm2截面抗剪強度

23、設計值T=1.60 N/mm2抗剪強度計算滿足要求!（3） 撓度計算最大變形 v=0.677×22.406×300.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.031mm 最大撓度小于300.0/250,滿足要求！5）、B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P： P=(1.2×76.81×1.4×4.00) ×0.275×0.300=8.07kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力。經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到： 最大彎矩Mmax=0.301kN.m最大變形vmax

24、=0.060mm最大支座力Qmax=12.239kN 抗彎計算強度f=0.301×106/10160000.0=29.63 N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0 N/mm2,滿足要求！ v=0.677ql4/100EI v=L/250支撐鋼管的最大撓度小于430.0/150與10mm，滿足要求！6）、H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P： P=(1.2×76.81+1.4×4.00) ×0.275×0.300=8.07kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)量計算。 集中荷載P取木方傳遞力。經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：最大彎矩 Ma

25、nx=0.301kN.m最大變形 vmax=0.060mm最大支座力Qmax=12.239kN抗彎計算強度 f=0.301×106/10160000.0=29.63 N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0 N/mm2。滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度 v=0.677ql4/100EI v=L/250支撐鋼管的最大撓度小于430.0/450與10mm。滿足要求！二、梁模板計算梁模板選用18厚600×1800、650×1800、750×1800木模板，用50×100木枋做第一道背楞置于鋼管支撐架上，側面用50×100木枋做第一道背楞

26、。梁支撐立桿垂直梁橫向間距為600、縱距1200。立桿底部設置通常50×100木方墊板。在距地面150處設置縱橫向掃地桿，縱橫水平桿步距為1200，梁和板縱橫水平桿連通設置。梁尺寸為250×400mm、350×650mm、300×600mm、300×750mm1、梁模板基本參數(shù) 梁截面寬度B=300mm 梁截面高度 H=750mm H方向對拉螺栓1道（梁高600mm時），對拉螺栓直徑12mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離（即計算跨度）600mm。 梁模板使用的木方截面50×100mm 梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x300mm。 梁底模面板

27、厚度h=18mm,彈性模量E=6000N/mm2, 抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=18mm,彈性模量E=6000N/mm2, 抗彎強度f= 15N/mm2。梁模板荷載標準值計算 模板自重=0.340k N/m2 鋼筋自重=1.500 k N/m2 混凝土自重=24.000 k N/m2 施工荷載標準值=2.500 k N/m2 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公司為下式中的較小值： F=0.22ct12 F=H 其中 混凝土的重力密度，取24.000k N/m3 t 新澆混凝土的

28、初凝時間，為0時（表示無資料）取200/（T+15），取6.667h: T 混凝土的入模溫度，取15.000: V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m: 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200: 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=18.000KN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=18.000KN/m2倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=4.000KN/m2 3、梁底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！4、梁模板側模計算 梁側模板按照三跨連續(xù)

29、梁計算，計算簡圖如下1）、抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： 其中f側模板的抗彎強度計算值（N/mm2） M計算的最大彎矩（KN.m）: q 作用在梁側模板的均布荷載（KN/m2） q=27.2 ×0.75=20.400KN/m 最大彎矩計算公式如下： Mmax= 0.10ql2 M=-0.10×20.400×0.3002=0.184KN.m f =0.184×106/40500.0=4.533N/mm2 梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求！ 2）、抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q=0.6q l 界面抗剪強度必須滿足： T=

30、3Q/2bh< T 其中最大剪力Q=0.6×0.300×20.400=3.672KN 截面抗剪強度計算值 T=3×3672/(2×750×18)=0.408 N/mm2 截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2 面板的抗剪強度計算滿足要求！ 3）、撓度計算最大撓度計算公式如下： v=0.677ql4/100EI v=L/250其中 q=18.00×0.75=13.50N/mm三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=0.677×13.500×300.04/(100×6000.00×364500

31、.0)=0.338mm梁側模板的撓度計算值：v=0.338mm小于v=300/250，滿足要求！5、對穿梁螺栓計算計算公式： NN=fA其中N對穿梁螺栓所受的拉力；A對穿梁螺栓的有效面積（mm2）；f對穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對穿梁螺栓承受最大拉力 N=27.2×0.75×0.6=12.24KN對穿梁螺栓直徑為12mm；對穿梁螺栓有效面積為A=76.000mm2；對穿梁螺栓最大容許拉力值為N=12.920KN；對穿梁螺栓承受拉力最大值為N=12.240KN；對穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。對每個截面布置1道穿梁螺栓。對穿梁螺栓強度滿足

32、要求！三、梁模板支撐系統(tǒng)驗算計算依據(jù)：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。模板支架搭設高度為3.8m，基本尺寸為：梁截面B×D=400mm×750mm，梁支撐立桿的縱距（跨度方向）I=0.80m，立桿的步距h=1.00m。梁底增加1道承重立桿。計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為F=1.20×25.000×0.150×0.500×0.400=0.900KN。采用的鋼管類型為A48×3.5.（1）、框架模板面板計算面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照

33、多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁玉模板自重荷載，施工活荷載等。1、荷載的計算：混凝土梁自重（KN/m）：q1=25.000×0.750×0.400=7.500KN/m模板的自重線荷載（KN/m）：q2=0.500×0.400×（2×0.750+0.400）/0.400=0.950KN/m活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載（KN）；經(jīng)計算得到，活荷載標準值：P1=（1.000+2.000）×0.400×0.400=0.480KN均布荷載 q=1.2×7.500+1.20×0.950=10.140K

34、N/m集中荷載 P=1.4×0.480=0.672KN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=40.00×1.80×1.80/6=21.60cm3；I=40.00×1.80×1.80×1.80/12=19.44cm4；經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.490KNN2=1.874KNN3=1.874KNN4=0.490KN最大彎矩M=0.024KN.m最大變形V=0.016mm1）、抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f=0.024×1000×1000/21600=1.111N/mm2面板的抗彎強

35、度設計值f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算ff，滿足要求！2）、抗剪計算（可以不計算）截面抗剪強度計算值T=3×1012.0/（2×400.000×18.000）=0.211N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算TT，滿足要求!3）、撓度計算面板最大撓度計算值v=0.016mm面板的最大撓度小于133.3/250，滿足要求?。?）、梁底支撐木枋的計算 1、梁底木枋計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載q=1.874/0.400=4.684KN/m 最大彎矩M=

36、0.1ql2=0.1×4.68×0.40×0.40=0.075KN.m 最大剪力 Q=0.6×0.400×4.684=1.124KN最大支座力 N=1.1×0.400×4.684=2.061KN木枋的截面力學參數(shù)為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=10.00×5.00×5.00/6=41.67cm3； I=10.00×5.00×5.00×5.00/12=104.17cm3；木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.075×106/41666.71.80N

37、/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/ mm2，滿足要求！木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公工如下：Q0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T3Q/2bh<T截面抗剪強度設計算值 T3×1124/（2×100×50）0.337N/mm2木方的抗前強度計算滿足要求！木方撓度計算最大變形 V0.677×3.903×4.004/(100×9500.00×10×41666.7)=0.068mm木方的最大撓度小于400.0/250，滿足要求?。?）、梁底支撐鋼管計算1、梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用

38、下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：最大彎矩 Mmax0.232KN.m最大變形 Vmax0.073mm最大支座力 Qmax5.646KN抗變計算強度 f0.232×106/5080.045.65N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度205.0 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于500.0/150與10mm，滿足要求！2、梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：最大彎矩 Mmax0.790KN.m最大變形 Vmax1.332mm最大支座力 Qmax12.13KN抗彎強度 f

39、0.790×106/5080.0155.59N/mm2支撐鋼管的抗彎強度205.0 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于800.0/150與10mm，滿足要求！（4）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算： RRc其中：Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0KNR縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大以座反力，R12.14KN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件！R8.0KN時，可采用單扣件；8.0KN<R 12.0KN時，應采用雙扣件；R>12.0KN時，應采用可調托座。（5）、立桿的穩(wěn)定性

40、計算立桿的穩(wěn)定性計算公式：=f其中：N立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N112.14KN（已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4）腳手架鋼管的自重N21.20×0.149×3.3750.67KNN12.14+0.6712.81KN軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比10/I 查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑（cm）；i1.58A立桿凈截面面積（cm2）；A4.89W立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W5.08鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）；f鋼管立桿抗壓強度設計値，f205.00 N/mm2L0計算長度(m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)計算L0（h+2

41、a） （1）K1計算長度附加系數(shù)，按照表1到值為1.185；計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；1.700a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至楧板支撐點的長度；a0.10m；公式（1）的計算結果：L01.000+2×0.1001.200m 1200/15.875.9490.74912808/（0.749×489）34.975N/mm2<f205.00N/mm2立桿的穩(wěn)定性計算<f，滿足要求。（6）、地基承載力驗算底層立桿架立鋪設在夯實砂土層木方上，立桿基礎底面平均壓力驗算：PfgPN/A；fgKc·fgkN12.81KN，A1.0×0.40.

42、4m2，砂土Kc0.4，fgk10t/m2=98KN/m2PN12.81/0.432.03<fg98×0.439.2KN/m2根據(jù)以上驗算，故梁模板支撐滿足要求。四、框架板支撐系統(tǒng)驗算計算依據(jù)：建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）模板支架搭設高度為4.7米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=1.00米，立桿的橫距l(xiāng)=1.00米，立桿的步距h1.00米（1）、框架模板面板計算模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值q125.000×0.150×1.0+0.350×1.04.100KN/m活荷載標準值 q2（2.000+1.000

43、）×1.03.000KN/m面板的截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：本算例中，截面慣性亂世和截面抵抗矩W分別為：W100.00×1.8×1.80/654.00cm3I100.00×1.80×1.80×1.80/1248.60cm41、抗彎強度計算：FM/W<f其中：f面板的抗彎強度計算值（N/mm2）M面板的最大彎距（N.mm）；W面板的凈截面抵抗矩；f面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M0.100ql2其中 q荷載設計值（KN/m）經(jīng)計算得到M0.100×(1.2×4.100+1.4×

44、3.000) ×0.3002=0.082KN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f0.082×1000×1000/540001.520N/mm2面板的抗彎強度驗算f<f，滿足要求！2、撓度計算V0.677ql4/100EI<V=L/250面板最大撓度計算值V0.677×4.100×3004/（100×6000×486000）0.077mm 面板最大撓度小于300.0/250，滿足要求。（2）、框架模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。1、荷載的計算鋼筋混凝土板自重（KN/m）：qL1=25.000×

45、;0.150×0.3000=1.125KN/m模板的自重線荷載（KN/m）：qL2=0.350×0.300=0.105KN/m活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載（KN/m）：活荷載標準值q2（1.000+2.000）×0.3000.900（KN/m）靜荷載 q10.00×0.125+0.00×0.1051.476（KN/m）活荷載 q21.4×0.9001.260（KN/m）2、木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載 q2.736/1.0002.736（KN/m

46、）最大彎矩 M0.1ql2=0.1×0.74×1.00×1.00=0.274（KN/m）最大剪力 Q0.6×1.000×2.7361.642KN最大支座力 N1.1×1.000×2.7363.010JN木方的截面力學參數(shù)為：截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：W5.00×8.00×8.00/653.33cm3I5.00×8.00×8.00×8.00/12213.33cm4木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f0.274×106/53333.35.13N/mm2木方的抗彎計算

47、強度小于13.0N/mm2，滿足要求！木方抗剪計算（可以不計算）最大剪力的計算公式如下：Q0.6ql截面抗剪強度必須滿足：T3Q/2bh<T截面抗剪強度計算值 T3×1642/（2×50×80）0.616N/mm2截面抗剪強度設計值 T1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！木方撓度計算最大變形V0.677×1.230×1000.04/（100×9500.00×2133333.5）0.411mm木方的最大撓度小于1000.0/250，滿足要求?。?）、框架板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作

48、用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：最大彎矩 Mmax1.013KN.m最大變形 Vmax2.586mm最大支座力 Qmax10.945KN抗彎強度 f1.013×106/5080.0199.42N/mm2支撐鋼管的抗彎強度205.0 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm，滿足要求！（4）扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：RRc其中：Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0KNR縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大以座反力，R10.95KN單扣件抗滑承載力的設

49、計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件。R8.0KN時，可采用單扣件；8.0KN<R 12.0KN時，應采用雙扣件；（5）、框架模板支架荷載標準值（立桿軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1、靜荷載標準值包括以下內容：腳手架的自重（KN/m）：NG1=0.149×3.7500.558KN模板的自重（KN/m）：NG2=0.350×1.000×1.0000.350KN鋼筋混凝土樓板自重（KN）NG3=25.000×0.150×1.000×1.0003.750KN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NGNG1+NG2+MG34.

50、658KN2、活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ（1.000+2.000）×1.000×1.0003.000KN3、不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N1.20NG+1.4NQ（6）、立桿的穩(wěn)定性計算公式不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式：其中：N立桿的軸心壓力設計值，N9.79KN軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比10/I 查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑（cm）；i1.58A立桿凈截面面積（cm2）；A4.89W立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W5.08鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm2）；f鋼管立桿抗壓強度設計値，f

51、205.00 N/mm2L0計算長度(m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)計算L0（h+2a） （1）K1計算長度附加系數(shù)，按照表1到值為1.155；計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；1.700a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至楧板支撐點的長度；a0.10m；公式（1）的計算結果：L01.000+2×0.1001.200m 1200/15.875.9490.7499790/（0.749×489）26.734N/mm2<f205.00N/mm2立桿的穩(wěn)定性計算<f，滿足要求。五、探傷室頂板模板支撐系統(tǒng)驗算計算依據(jù)：建筑施工扣件式鋼管腳手架安

52、全技術規(guī)范（JGJ130-2001）扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。模板支架搭設高度為15.5米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=1.00米，立桿的橫距l(xiāng)=1.00米，立桿的步距h1.00米（1）、探傷室頂板模板面板計算模板面板下面考慮滿鋪木方50×100，按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q125.000×0.80×1.0+0.350×1.020.35KN/m活荷載標準值 q2（2.000+1.000）×1.03.000KN/m面板的截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為：Wbh2/6=100.00×（1.8+5.0）2/6770.66

53、7cm3Ibh3/12=100.00×（1.8+5.0）3/122620.267cm4抗彎強度計算：FM/W<f其中：f面板的抗彎強度計算值（N/mm2）M面板的最大彎距（N.mm）；W面板的凈截面抵抗矩；f面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M0.100ql2其中 q荷載設計值（KN/m）經(jīng)計算得到M0.100×(1.2×20.350+1.4×3.000) ×1.002=2.862KN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f2.862×1000×1000/7706673.714N/mm2面板的抗彎強度驗算f<f，滿足要求！撓度計算V0.677ql4/100EI<V=L/250面板最大撓度計算值V0.677×23.35×10004/（100×6000×26202670）1.005mm 面板最大撓度小于1000/250，滿足要求?？辜粲嬎悖梢圆挥嬎悖?）、板底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：最大彎