康城煤礦北風(fēng)井封堵施工方案

1、康城煤礦北風(fēng)井封堵施工方案邯鄲礦務(wù)局康鑫工貿(mào)總公司二一五年十月38第一章 東城井地質(zhì)、水文、儲(chǔ)量情況一、自然情況1、地形、地貌東城井田為古黃河泛濫形成的沖積平原，平均厚度56.0m 。區(qū)內(nèi)地勢(shì)較平坦，地表標(biāo)高+36m+40m，由于幾十年的煤炭開(kāi)采活動(dòng)，使地表形成大面積塌陷并積水成塘，塌陷區(qū)水深可達(dá)5m6m。礦區(qū)東南有寒武、奧陶紀(jì)石灰?guī)r構(gòu)成的為數(shù)不多的低山丘陵，大致呈NE60°方向延展。自西向東有大、小孤山、霸王山、九里山、琵琶山。其中以九里山最高，山頂絕對(duì)標(biāo)高為+173.2m。2、水文井田內(nèi)地表水體主要為塌陷區(qū)積水。積水區(qū)常年水位+34.3m；雨季最高水位+36.25m（1982年7

2、月22日）。3、氣象根據(jù)徐州氣象資料，本區(qū)屬南溫帶魯南氣候區(qū)，具有長(zhǎng)江流域和黃河流域氣候過(guò)渡的性質(zhì)，日照充足，年降水量充沛，冬寒干燥，夏熱多雨，春、秋季短，并有寒潮、霜凍、冰雹、旱風(fēng)等自然災(zāi)害。(1)降水量由于本區(qū)地處中緯度副熱帶和暖溫帶的過(guò)渡區(qū)，因此，降水有集中性高、年變化大的特點(diǎn)，平均年降水量841.9mm，最大1297.0mm (1958年)；最小500.6mm (1988年)。夏季平均雨量(68月)466.03mm，約占全年降水量的55，其中以7、8月份雨量最多，形成了冬干、春秋旱頻繁、盛夏常發(fā)生旱澇急轉(zhuǎn)，易澇、易旱的氣候特點(diǎn)。(2)蒸發(fā)量 1440mm年。(3)風(fēng)向、風(fēng)速全年多偏東風(fēng)

3、，平均風(fēng)速3.2ms，最大風(fēng)速24.3ms (1959年6月)。(4)氣溫年平均氣溫14.13。1月份最低，平均氣溫-0.6;7月份最高，平均氣溫27.4。(5)凍土 凍土深度平均為29cm。(6)霜期 歷年平均初霜期為10月下旬，終霜期4月上旬。4、地震徐州地區(qū)地震烈度為7度，根據(jù)1956年科學(xué)出版社資料，徐州地區(qū)地震記錄始于公元522年，訖于1937年，即1415年間發(fā)生地震21次。其中破壞性地震占了37次。影響較大的有1502年10月17日地震，壞城垣民舍；1668年7月25日山東莒縣郯城8.5級(jí)地震，1937年8月1日山東渮澤7級(jí)地震等。本區(qū)屬華北地震區(qū)，距郯廬斷裂約100km，該斷裂

4、帶為一長(zhǎng)期活動(dòng)的強(qiáng)地震帶。二、礦井基本概況東城井為龐莊煤礦的一個(gè)生產(chǎn)井口，位于徐州市西北郊銅山縣拾屯鄉(xiāng)境內(nèi)，距市區(qū)約15公里，井田面積4.7平方公里，地理坐標(biāo)：東經(jīng)117°0619”,北緯34°20 ' 24”。 東城井田是徐州煤田九里山礦區(qū)拾屯勘探區(qū)的井田之一，是1959年前由華東煤田地質(zhì)勘探局124 煤田地質(zhì)隊(duì)發(fā)現(xiàn)，后由前煤炭工業(yè)部徐州基本建設(shè)局地質(zhì)勘探管理處169隊(duì)勘探，并于1958年7 月提出“拾屯礦區(qū)精查地質(zhì)報(bào)告”（包括王莊、東城、龐莊、桃園、拾屯和鄧莊六個(gè)井田）。196O 年7月25 日經(jīng)江蘇省儲(chǔ)委會(huì)儲(chǔ)字第7號(hào)決議書(shū)批準(zhǔn)。l959年又提出“拾屯礦區(qū)深部補(bǔ)

5、充勘探報(bào)告”并于1959年11 月以蘇煤技委字第4 號(hào)決議書(shū)批準(zhǔn)。東城井1960年2月24日開(kāi)工興建，1964年6月30移交生產(chǎn)，設(shè)計(jì)能力21萬(wàn)噸/年。1974年經(jīng)過(guò)改擴(kuò)建工程，設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力為45萬(wàn)噸/年，礦井改擴(kuò)建后，隨著機(jī)械化程度逐步提高，實(shí)際生產(chǎn)能力逐年上升，1980年煤炭部核定生產(chǎn)能力80萬(wàn)噸/年。由于高強(qiáng)度的開(kāi)采，資源已近枯竭造成運(yùn)輸距離遠(yuǎn)，通風(fēng)系統(tǒng)復(fù)雜，井口范圍內(nèi)的產(chǎn)量逐年下降。由于東城井資源枯竭，1991年經(jīng)蘇煤司生(91)367號(hào)文件批準(zhǔn)“核銷東城井45萬(wàn)噸年的原礦井生產(chǎn)能力，實(shí)行龐莊井和東城井合并”。該井有140m、220m、270m三個(gè)生產(chǎn)水平，開(kāi)采下石盒子組1、2煤和山西

6、組7、8、9煤。三、礦井范圍和相鄰礦井關(guān)系東城井田北以F1斷層為界與張小樓井相鄰，南到F3斷層為界與王莊井田相鄰，西以F46 斷層和龐莊井田相鄰，東到山西組煤層露頭。四、水文地質(zhì)礦井水文地質(zhì)特征：礦區(qū)總體趨勢(shì)向西北傾斜，本井田北部和南部各有F1、F3、F47、 F46斷層切斷各含水層的連續(xù)性，西部為泄水區(qū)，只有東部為補(bǔ)給區(qū)，山西組砂巖露頭與沖積層底部粘土礫層直接接觸，地層傾角較緩，補(bǔ)給范圍較廣。水文地質(zhì)類型為中等，防治水工作易于進(jìn)行。 1、地表水井田內(nèi)地表水體主要為塌陷區(qū)積水，積水區(qū)常年水位+34.3m，雨季最高水位+36.25m；區(qū)內(nèi)另有零星的魚(yú)塘和縱橫交錯(cuò)的排水溝渠分布。因此，地表水系較為

7、發(fā)育。2、礦井主要含水層組劃分及特征根據(jù)含水層巖性特征、空隙性質(zhì)及地下水埋藏條件，礦井主要含水層組可劃分為三種類型：(1)孔隙潛水承壓含水層組主要由第四系松散沉積物組成，不整合于各煤系地層之上，其厚度為52.7124.0m，平均76.0m。分布趨勢(shì)東南薄、西北厚，自上而下劃分為3個(gè)含水層(組)。上、中部粉砂層富水性相對(duì)較好，下部砂礓粘土層富水性極弱，底部粘土礫石層富水性一般。第四系上部松散砂層孔隙潛水含水層組主要是第四系上部的粉砂土層。為黃泛區(qū)的沖、淤積物，厚度016.40m，平均8.20m。該層松軟、空隙大、富水性中等，水位埋深一般在3m左右，為區(qū)內(nèi)民用主要水源。鉆孔抽水資料： q=0.27

8、5s.m K=3.58md水質(zhì)類型：HCO3-Mg2+·(k+Na+)礦化度：M=0.94g屬富水性中等的含水層組。第四系中部砂層孔隙承壓含水層組由灰灰黃黃色粉、細(xì)砂及粘土、砂質(zhì)粘土、砂礓粘土層組成，厚度58m左右，其中砂層厚度10m左右，富水性較好，井簡(jiǎn)涌水量20115m3/h。該含水層組上部為深灰深黃色粘土層，厚約8m，透水性差，富水性弱，分布穩(wěn)定，可視為相對(duì)隔水層。下部是紅褐色粘土及砂礓粘土層，厚20m左右，局部夾有砂層透鏡體，富水性弱，透水性差，為一相對(duì)隔水層。第四系底部粘土礫石孔隙承壓含水層厚度042.3m，平均5.1m，分布不穩(wěn)定，為黃褐色、灰白色粘土夾礫石或砂礓層。礫石

9、以灰?guī)r殘塊為主，呈次棱角渾圓狀。砂礓粒徑不均，多小于6mm，富水性及透水性均較弱。該層抽水試驗(yàn)資料：=0.01720.0571s.m ，K=0.176 0.374md ，M=0.4694.38g屬富水性弱的含水層，是區(qū)內(nèi)各基巖含水層的主要補(bǔ)給水源。(2)裂隙承壓含水層組上石盒子組底部奎山砂巖裂隙承壓含水層奎山砂巖厚4.641.7m，平均13.9m，為灰灰白色中粗粒含礫砂巖，整合接觸于下伏地層，分布穩(wěn)定，富水性中等，透水性較強(qiáng)，井筒涌水量30120m3h,抽水試驗(yàn)資料：q=1.12s·m，k=5.195md 礦化度；M=1.90g 水質(zhì)類型：SO42-(K+Na+ ) ·Ca

10、2+ 屬富水性中等的含水層下石盒子組砂巖裂隙承壓含水層組該含水層組砂巖總厚度平均為63.10m，單層砂巖最厚為35.04m，多為泥質(zhì)膠結(jié)的中細(xì)粒砂巖，是開(kāi)采1、2煤層的直接充水含水層。砂巖富水性弱中等，滲透性較差且不均一，地下水賦存受構(gòu)造控制且以靜儲(chǔ)量為主，已采工作面涌水量一般為510m3h,最大165m3h。抽水試驗(yàn)資料：q=0.0020.33s·m K=0.0732.45md 礦化度：M=1.092.069g 水質(zhì)類型：C1-·SO42-(K+Na+)·Mg2+屬富水性弱中等的含水層組。下石盒子組底部分界砂巖裂隙承壓含水層分界砂巖厚13m左右，為淺綠、淺灰色中

11、粗粒含礫砂巖，巷道開(kāi)拓涌水量為510m3h。屬富水性弱中等的含水層。山西組砂巖裂隙承壓含水層組該含水層組有砂巖16層，砂巖總厚度平均為35.64m，單層砂巖最小僅0.79m。多為灰色細(xì)中粒砂巖，是開(kāi)采7、9煤層的直接充水含水層，本組砂巖富水性弱，滲透性差，砂巖裂隙水以靜儲(chǔ)量為主，易于疏干。已采工作面涌水量一般為510m3h，最大為66m3h，抽水試驗(yàn)資料：q=0.0010.056s·m K=0.0030.688md 礦化度：M=1.1232.56g 水質(zhì)類型： C1-·SO42-(K+Na+)·Ca2+屬富水性弱的含水層。(3)巖溶裂隙承壓含水層組太原組灰?guī)r巖溶裂

12、隙承壓含水層組該含水層組由13層灰?guī)r組成，灰?guī)r總厚41.71m，占本組地層厚度的27，其中以四灰最厚，平均10.7m，分布穩(wěn)定，巖溶裂隙較為發(fā)育，富水性好。該含水層組按其賦水特征與煤層開(kāi)采關(guān)系，分為一六灰、七十灰、十一十三灰3個(gè)含水層組。(1)一六灰含水層組 q=0.67683.9333 s·m 平均2.846 s·m K=2.74118.401md 平均12.486md 礦化度：M=0.791.85g 水質(zhì)類型：HCO3-(K+Na+)·Ca2+ C1-·SO42-(K+Na+)·Ca2+ 屬富水性中等強(qiáng)的含水層組。 (2)七十灰含水層組 q

13、=0.01351.508 s·m 平均0.6932 s·mK=0.21123.208md 平均10.505md 礦化度：M=0.611.04g 水質(zhì)類型：HCO3-(K+Na+)·Ca2+ C1-·SO42-(K+Na+)·Ca2+ 屬富水性弱中等的含水層組。(3)十一十三灰含水層組 q=0.0330.395s·m 平均0.2137 s·m K=0.0397.919md 平均3.979md 礦化度：M=0.420.71g 水質(zhì)類型；HCO3-(K+Na+)·Ca2+ 屬富水性弱中等的含水層組。奧陶系灰?guī)r巖溶裂隙承壓

14、含水層本區(qū)奧陶系地層總厚450530m，與上覆石炭系中統(tǒng)底部的鐵質(zhì)頁(yè)巖呈假整合接觸關(guān)系，主要分布在煤系地層底部及外圍。在井田北部，因F1逆斷層的推覆作用，使上盤(pán)的部分奧陶系灰?guī)r溶隙含水層直接超覆于煤系地層之上，造成水體下壓煤。井田內(nèi)共有41個(gè)鉆孔揭露奧陶系灰?guī)r，揭露厚度0.6215.2m不等，其中F1 逆斷層上盤(pán)26個(gè)鉆孔27次對(duì)奧灰含水層進(jìn)行了抽水試驗(yàn)： q=0.000001086.5s·m 平均1.9273s·m k=0.00000045392.25md 礦化度：M=0.3240.688g 水質(zhì)類型：HCO3-(K+Na+)·Ca2+在F1逆斷層下盤(pán)及其它地段

15、，有6個(gè)鉆孔對(duì)奧灰含水層進(jìn)行了抽水試驗(yàn)： q=0.00250.207s·m 平均0.086·m K=0.0391.153md 平均0.253md 礦化度：M=0.4110.78g 水質(zhì)類型；HCO3-(K+Na+)·Ca2+五、礦井充水因素本井多年的開(kāi)采實(shí)踐證明：大氣降水及地表水對(duì)煤層的開(kāi)采及礦井涌水無(wú)直接影響，沖積層水對(duì)風(fēng)氧化帶以下淺部水平的工作面回采略有影響，出水量略有增加，斷層水及開(kāi)采煤層頂板砂巖裂隙水也是礦井充水主要因素之一。本井主要的充水因素為頂板砂巖水和老塘老洞水，在主采煤層7 煤頂板有數(shù)層薄至中厚層砂巖裂隙含水層，加之?dāng)鄬雍婉薨櫟挠绊?，?jīng)常在構(gòu)造部位

16、的工作面出現(xiàn)淋水和涌水，一般不超過(guò)20m3/h ，現(xiàn)所剩儲(chǔ)量均為構(gòu)造部位的邊角殘煤，防治老塘老洞水占90%以上。六 、礦井涌水東城井正常涌水量55m3/h ，歷史上最大涌水量290 m3/h(1990年10月)。本井涌水量與巷道開(kāi)拓長(zhǎng)度，工作面回采面積及大氣降雨無(wú)明顯的相關(guān)關(guān)系1 、井下涌水與構(gòu)造的關(guān)系：在較大斷層的尖滅收斂段，由于斷層的地應(yīng)力釋放，往往形成小面積的裂隙發(fā)育帶，便于儲(chǔ)存積水。如721 工作面位于東2 斷層消失端，回采時(shí)三次出水，水量在310m3/h。 在多余斷層交匯地帶，由于地應(yīng)力相應(yīng)集中，7 煤頂板砂巖富水性好，裂隙發(fā)育，如726工作面在掘進(jìn)時(shí)，迎頭出水量較大，造成無(wú)法掘進(jìn)。

17、至今F46與F47 交匯三角地帶因此未能回采。奧陶系灰?guī)r央本區(qū)是一個(gè)主要的含水層處在太原組的下面和煤盆邊緣，從太原組的下部的12灰到中奧陶系含水最豐富的馬家溝組共l59米，且太原組底部有一層海相頁(yè)巖、致密，厚10m，隔水性能較好，故而一般情況下，奧灰水對(duì)太原組的開(kāi)采沒(méi)有影響。但由于F1斷層的存在，使奧陶系巖含水層超覆于我井所采煤層之上，對(duì)山西組的開(kāi)采有極大的威脅。特別是4線以東，由于F1 將奧陶馬家溝組的中下部及寨山組的上部地層抬高，而中段正是巖溶裂隙發(fā)育，含水極豐富的層段。2 、東城井自1964年開(kāi)采以來(lái)，沒(méi)有發(fā)生重大的突水事故。影響頭面的水害事故有四次，分述如下： 1977年9月2日，掘進(jìn)

18、七在804跳面切眼橫管透7煤皮帶機(jī)道突水約2600m3，淹沒(méi)部分切眼及溜子道，工人被堵，經(jīng)追水后人員得到脫險(xiǎn)。 1989年12月9日，736放水道外口密閉墻，由于墻內(nèi)老塘水及注漿水位增高，被壓垮出水，最大涌水量150 m3/h，導(dǎo)致-270 泵房被淹。 1990年1月18日，237放水道透135 老塘出水120 m3，淹巷道15m，淹沒(méi)72 小時(shí)。 1990年3月5日，742 面采后導(dǎo)致裂隙帶連通上方隱伏張性裂隙，溝通F1上盤(pán)奧灰水，最大涌水量80 m3/h , 工作面被淹，迫使停采封閉。七、礦井排水礦井排水是煤礦安全生產(chǎn)的重要環(huán)節(jié)之一，防排水系統(tǒng)的設(shè)計(jì)依據(jù)是礦井預(yù)計(jì)涌水量，其技術(shù)要求應(yīng)滿足煤

19、礦防治水工作條例第21條之規(guī)定，以保證礦井常規(guī)排水的需要。東城井主要泵房及排水設(shè)施表。東城井原為二級(jí)排水，220泵房排入140泵房，由140泵房再排向地面，-220泵房撤銷后，改為一級(jí)排水，-140以上水平涌水由-140泵房排向地面，其余礦井涌水通過(guò)龐莊井與東城井之間的過(guò)水通道涌入龐莊井，由龐莊井排出。 東城井主要泵房及排水設(shè)施表泵房名稱設(shè)計(jì)涌水量(m3/h)實(shí)際涌水量(m3/h)排 水 能 力輸水能力水倉(cāng)容積 （3）水 泵型 號(hào)功率臺(tái)數(shù)總能力(m3/h)管徑(mm)趟數(shù)總能力(m3/h)主倉(cāng)副倉(cāng)-140447.4127.8200D43×6360386424528642044930-

20、220506.0189.0200D43×63603864245286418001408八、東城井采空區(qū)積水預(yù)測(cè)及防治東城井現(xiàn)3處老空積水區(qū)為北翼積水區(qū)、南一采區(qū)積水、南二采區(qū)積水區(qū)。 1、 北翼積水區(qū)（1）北翼積水區(qū)工作面分布及生產(chǎn)狀況北翼積水區(qū)位于東城井-220水平北翼采區(qū)，靠近F1斷層淺部，717、719工作面附近，標(biāo)高-165m-265m。北翼積水區(qū)含717、719及717小面等采空區(qū)（2）北翼積水區(qū)積水量預(yù)測(cè)據(jù)測(cè)算，北翼積水區(qū)的積水上限約為-165m，積水下限約為-265m，積水面積約136640m2,積水量約94281 m3。動(dòng)水補(bǔ)給810 m3/h。補(bǔ)給水源為第四系沖積層

21、水，與露頭奧灰水有聯(lián)系。（3）北翼積水區(qū)補(bǔ)徑排條件分析北翼積水區(qū)恰好位于北翼向斜的核部，故容易積水，其補(bǔ)給水源為第四系沖積層水和露頭奧灰水，動(dòng)水補(bǔ)給約10 m3/h，年補(bǔ)給量約87600 m3。在-186水倉(cāng)未報(bào)廢之前，北翼積水區(qū)所含工作面的涌水通過(guò)-186水倉(cāng)向外排水。根據(jù)龐莊井多年觀測(cè)，東城井向龐莊井的老空水補(bǔ)給趨于穩(wěn)定，充分說(shuō)明東城井的各老空積水的補(bǔ)徑排條件已處于動(dòng)態(tài)平衡中。目前，當(dāng)北翼采空區(qū)積水水位超過(guò)-165m時(shí)，積水滲出且通過(guò)-186水倉(cāng)向南一積水區(qū)排泄，最后進(jìn)入8237臨時(shí)水倉(cāng)。預(yù)測(cè)北翼積水區(qū)向南一積水區(qū)的補(bǔ)給流量約為10 m3/h。2、南一積水區(qū)（1）南一積水區(qū)工作面分布及生產(chǎn)

22、狀況南一積水區(qū)位于東城井-240水平南一采區(qū)，靠近F1斷層深部，742、930、932工作面附近，標(biāo)高-240m-330m。南一積水區(qū)含738、736、734、734下、832、932、834、930、730、721、721下、723、7243、8243、742等采空區(qū)。該積水區(qū)涵蓋工作面最多，且上下煤層的采空區(qū)大多經(jīng)垮落形成一體，采空區(qū)高度向上發(fā)展，因此該積水區(qū)潛在積水能力相當(dāng)可觀。（2）南一積水區(qū)積水量預(yù)測(cè)南一積水區(qū)的積水上限約為-220m，積水下限約為-330m，積水面積達(dá)762450m2,積水量約為457500m3。接受F1斷層上盤(pán)奧灰水和上游北翼積水區(qū)的補(bǔ)給。（3）南一積水區(qū)補(bǔ)徑排條

23、件分析南一積水區(qū)位于F1斷層和龐莊背斜之間，F(xiàn)1斷層落差180500m，斷層切割了上、下石盒子組、山西組、太原組、本溪組及奧陶系地層，部分地段奧陶系灰?guī)r直接覆蓋在煤系地層之上，該積水區(qū)主要接受上盤(pán)奧陶系灰?guī)r含水層的補(bǔ)給。南一積水區(qū)原有-270水倉(cāng)（現(xiàn)已報(bào)廢），根據(jù)以往觀測(cè)：當(dāng)-270水倉(cāng)正常工作時(shí)，斷層另一側(cè)的龐莊井并未受到東城井老空水直接影響，說(shuō)明東2斷層和F46斷層隔水性良好。當(dāng)積水標(biāo)高達(dá)到-240m水平以后，向-240水倉(cāng)匯集，最后與南翼外排水聚集。而728和928兩個(gè)工作面位于東2斷層和F46斷層之間及龐莊背斜的西北側(cè)，該處斷層因采掘破壞而已經(jīng)完全失去了隔水性能，當(dāng)積水標(biāo)高達(dá)到-220

24、m水平后，南一積水區(qū)水受龐莊背斜分水嶺和巷道工作面布置的控制經(jīng)兩個(gè)工作面分兩條通道進(jìn)入龐莊井。 南一積水采空區(qū)導(dǎo)水通道南一積水區(qū)水經(jīng)728和928兩個(gè)采空區(qū)向西越過(guò)F46斷層，依次逐漸向龐莊井762與962、764與964、701與901、703與903、7501與9501、7503與9503采空區(qū)滲流匯水。7503與9503老空水從9煤底板砂巖裂隙流出，據(jù)實(shí)際觀測(cè)，該老空水出水點(diǎn)有兩處，出水點(diǎn)處砂巖呈乳白色，而周圍巖石有“掛紅”現(xiàn)象，合計(jì)流量為22 m3/h。該導(dǎo)水通道主要為采空區(qū)滲流通道，南一積水區(qū)采空區(qū)導(dǎo)水通道。 南一積水區(qū)軌道巷導(dǎo)水通道導(dǎo)水通道主要為南四采區(qū)軌道巷。南四采區(qū)軌道巷北端受

25、工作面開(kāi)采影響已被破壞，南一積水區(qū)水從南四采區(qū)軌道巷北端滲流進(jìn)入軌道巷，以自由水流的方式經(jīng)軌道巷排出并流入-370主副水倉(cāng)。據(jù)觀測(cè)，該出水點(diǎn)流量約15 m3/h。 3、 南二采區(qū)積水區(qū)（1）南二采區(qū)積水區(qū)工作面分布及生產(chǎn)狀況南二采區(qū)積水區(qū)位于東城井-240m南二水平，靠近F46斷層中部，752、970工作面附近，標(biāo)高-240 m-270 m。含970和752兩個(gè)工作面。該積水區(qū)積水面積較小。（2）采空積水區(qū)積水量預(yù)測(cè)南二積水區(qū)的積水上限約為-260m，積水下限約為-270m，,積水面積約為35412m2,積水量約24434 m3。2001年在F46放水道進(jìn)行探放，目前預(yù)計(jì)有部分積水，水源為頂板

26、砂巖水和部分采空區(qū)積水。（3）南二采區(qū)積水區(qū)補(bǔ)徑排條件分析南二采區(qū)積水區(qū)位于拾屯向斜核部，主要接受周圍老空水和頂板砂巖水補(bǔ)給。受向斜地形控制，出水通道若至上限后，老空水通過(guò)918放水道和515放水道流入龐莊井-520小湖系水倉(cāng)。據(jù)觀測(cè)，該導(dǎo)水通道出水流量為10m3/h。 4、 老空水對(duì)龐莊井影響分析由于東城井所設(shè)主動(dòng)排水設(shè)施報(bào)廢，其三個(gè)主要采空積水區(qū)老空水受地形、巷道布置情況、工作面布置情況以及部分巖石裂隙發(fā)育情況等的影響分三條導(dǎo)水通道流入龐莊井。目前，在南一積水采空區(qū)導(dǎo)水通道出水點(diǎn)處，龐莊井正在或?qū)⒁贾?507和9509兩個(gè)工作面，龐莊井目前所觀測(cè)到的老空水總體流量約為47 m3/h，南一

27、積水采空區(qū)導(dǎo)水通道出水量約占總體的50%；南一積水軌道巷導(dǎo)水通道為大巷排水，且-370水倉(cāng)有足夠的排水能力，水害威脅相對(duì)較?。荒隙蓞^(qū)積水區(qū)老空導(dǎo)水通道經(jīng)兩條放水道排入-520小湖系水倉(cāng)，該水倉(cāng)附近目前未安排生產(chǎn)工作面。 故，龐莊礦東城井老空水向龐莊井排泄的三條通道中，老空水對(duì)礦井安全生產(chǎn)構(gòu)成威脅的通道主要是南一積水采空區(qū)導(dǎo)水通道。據(jù)觀測(cè)，隨著東城井關(guān)井-140泵房報(bào)廢，該出水點(diǎn)水量呈上升趨勢(shì)。預(yù)計(jì)老空水總流量將會(huì)在達(dá)到一個(gè)峰值50-55 m3/h后穩(wěn)定下來(lái)。東城井老空水給龐莊井的排水造成了一定的壓力，且對(duì)部分工作面安全生產(chǎn)有直接的威脅。若導(dǎo)水通道被堵塞后老空水位上升，當(dāng)水壓達(dá)到一定極限時(shí)，老

28、空水極有可能突破隔水煤柱突然涌出，給礦井安全生產(chǎn)造成不良影響。5、老空水防治方案龐莊礦在老空水防治方面做了大量的工作，包括鉆孔疏放、巷道疏水。（1）鉆孔疏放為探查9501采空區(qū)積水線的高度，龐莊井在9503材料道共施工4個(gè)放水孔，每孔進(jìn)尺7.5m，共計(jì)30m。4個(gè)探查孔均未出水，也未測(cè)出水頭壓力，說(shuō)明老空水水位在探查孔之下，該處老空水經(jīng)底板砂巖裂隙流入9503材料道。（2）巷道疏水為保證9503采空區(qū)老空水正常排放，在9503溜子道出口處的密閉墻底部埋設(shè)2個(gè)4寸放水管；南四采區(qū)軌道巷原建有密閉墻，為降低老空水壓力，將密閉墻打開(kāi)疏通；東城井南二采區(qū)老空水通過(guò)918和515兩條放水道進(jìn)入龐莊井-5

29、20小湖系水倉(cāng)，保證918和515兩條放水道暢通。九、 儲(chǔ)量計(jì)算1、儲(chǔ)量計(jì)算范圍井田內(nèi)各可采煤層儲(chǔ)量計(jì)算邊界：上限為-50m，下限至270m。東自煤層露頭，西至F46斷層、南至F3斷層、北至F1斷層下盤(pán)交面線。2、儲(chǔ)量計(jì)算水平儲(chǔ)量計(jì)算水平分別為140m、220m和270m。 3、工業(yè)指標(biāo) （1）煤層最低可采厚度為0.7m。（2）煤層可采灰分不大于40%。（3）煤的發(fā)熱量不低于14.54MJkg。4、儲(chǔ)量計(jì)算級(jí)別及塊段的劃分（1）各級(jí)儲(chǔ)量的基本線距井田的勘探類型為類，各級(jí)儲(chǔ)量的基本線距見(jiàn)表 各級(jí)儲(chǔ)量基本線距表 單位：m 勘探類型煤 層A 級(jí)B 級(jí)C 級(jí)二類一型750010002000二類二型25

30、0010002000二類三型1、8、92505001000（2）儲(chǔ)量計(jì)算塊段的劃分原則1) 具體塊段按儲(chǔ)量級(jí)別分水平、分永久煤柱、“三下”壓煤劃分，原則上不跨越3條勘探線，凡生產(chǎn)采區(qū)或已被批準(zhǔn)的采區(qū)設(shè)計(jì)，按采區(qū)劃分塊段。2） 對(duì)于因構(gòu)造影響使煤層變薄或增厚的鉆孔及工程質(zhì)量低劣打丟、打薄的個(gè)別鉆孔，在計(jì)算時(shí)不采用其厚度。3） A、B級(jí)儲(chǔ)量由實(shí)測(cè)巷道或勘探工程點(diǎn)圈定，C級(jí)儲(chǔ)量可由工程點(diǎn)圈定，也可高級(jí)儲(chǔ)量外推求得，以不超過(guò)基本線距1/2的距離外推C級(jí)儲(chǔ)量。4） 斷層煤柱的留設(shè)：井田內(nèi)可跨越已查明落差不大于50m的單個(gè)斷層圈定高級(jí)儲(chǔ)量，其斷層兩側(cè)各留3050m的地段降為C級(jí)儲(chǔ)量。若斷層密集，則不能跨越

31、斷層劃分高級(jí)儲(chǔ)量。工廣煤柱內(nèi)不留設(shè)斷層煤柱。5） 見(jiàn)煤點(diǎn)的煤層厚度低于0.7m時(shí)，用插入法求出可采邊界；對(duì)未見(jiàn)煤鉆孔，用相鄰鉆孔連線的中點(diǎn)為零點(diǎn)，再用插入法求出其可采邊界。5、儲(chǔ)量計(jì)算方法及參數(shù)的確定（1）儲(chǔ)量計(jì)算方法：儲(chǔ)量計(jì)算采用的是等高線法及地質(zhì)塊段法，即在1：5000煤層底板等高線圖上圈定各可采煤層儲(chǔ)量級(jí)別塊段，分別計(jì)算其地質(zhì)儲(chǔ)量。計(jì)算公式為： Q=S×M×D ×sec 式中：Q：計(jì)算塊段儲(chǔ)量(t) S：計(jì)算塊段平面積(m2) M：計(jì)算塊段平均厚度(m) D：煤層容重(tm3)：計(jì)算塊段平均傾角(°)（2）儲(chǔ)量計(jì)算參數(shù)的確定 1) 平面積在計(jì)算機(jī)的

32、CAD圖中量出平面積2) 平均傾角根據(jù)塊段內(nèi)等高線之間的平均水平距離及高差，用反三角函數(shù)求得。3) 煤層平均厚度各煤層見(jiàn)煤點(diǎn)厚度均采用煤層真厚。4) 容重：1煤1.35；2煤1.31；7煤1.34；8煤1.32；9煤1.31；（3）可采儲(chǔ)量計(jì)算 計(jì)算公式Q采=Q工×(1-n)×k 式中：Q采：可采儲(chǔ)量(t)； Q工：工業(yè)儲(chǔ)量(t)； n：地質(zhì)及水文地質(zhì)損失系數(shù)()； K：采區(qū)回采率()。6、儲(chǔ)量計(jì)算結(jié)果截止東城井關(guān)閉井田內(nèi)剩余資源儲(chǔ)量434.2萬(wàn)噸，可采儲(chǔ)量27.1 萬(wàn)噸。（l）分煤層統(tǒng)計(jì)與分析：（單位：萬(wàn)噸）煤層工廣煤柱F1斷層煤柱及村莊壓煤小計(jì)備注說(shuō)明及分析276.77

33、6.7F1斷層煤柱是永久煤柱，因歷年采出沒(méi)有攤銷，掛在表中。2、7、8、9煤有一部份是東固城村莊壓煤，且在-270m南一積水區(qū)下，積水量大，水體下不易開(kāi)采，故沒(méi)有可采量739.3177.6216.9814.460.975.3965.365.3合計(jì)53.7380.5434.2（2）工廣煤柱儲(chǔ)量情況東城井主副井保護(hù)范圍總面積83832平方米，其中有兩個(gè)5米斷層，對(duì)回采有較大影響。位于兩個(gè)H=5米斷層內(nèi)的面積17816平方米，剩余66016平方米。儲(chǔ)量如下：煤層面積（m2）煤厚（m）采高（m）容重儲(chǔ)量（萬(wàn)t）7煤838323.52.61.3439.38煤838321.31.31.3214.4小計(jì)53

34、.7對(duì)主副井保護(hù)范圍部分進(jìn)行設(shè)計(jì)工作面，設(shè)計(jì)工作面見(jiàn)附圖，儲(chǔ)量計(jì)算如下表工作面面積（m2）容重采高（m）采出量（萬(wàn)t）723115761.342.64.072471711.342.62.572552361.342.61.8727206861.342.67.2726106581.342.63.7823101931.321.41.982460671.321.41.1826114771.321.42.1827175081.321.22.8合計(jì)27.1第二章、東城井井筒煤柱回收經(jīng)濟(jì)效益分析一、東城井主副井儲(chǔ)量情況東城井主副井保護(hù)范圍總面積83832 m2，其中有兩個(gè)5米斷層，對(duì)回采有較大影響。位于兩個(gè)

35、H=5米斷層內(nèi)的面積17816 m2，剩余66016 m2。儲(chǔ)量如下為53.7萬(wàn)噸，其中七煤39.3萬(wàn)噸，8煤14.4萬(wàn)噸，對(duì)主副井保護(hù)范圍部分進(jìn)行設(shè)計(jì)工作面見(jiàn)附圖，可安排工作面儲(chǔ)量為27.1萬(wàn)噸，具體數(shù)據(jù)見(jiàn)東城井剩余儲(chǔ)量計(jì)算，炮采工作面采出率按97%計(jì)算，共可回收資源27.1*97%=26.3萬(wàn)噸。二、運(yùn)輸系統(tǒng)說(shuō)明龐莊井與東城井的通道為-370南四采區(qū)皮帶機(jī)道、南四采區(qū)軌道、南四采區(qū)回風(fēng)道，此三條通道部分（位于東城井一側(cè)）已被南四7煤煤柱和南四9煤柱回采破壞，已無(wú)法使用，并且該區(qū)為老火區(qū)，周邊也全部為老塘區(qū)，根據(jù)以上地質(zhì)條件，選用如下掘進(jìn)巷道，采取機(jī)軌合一巷道布置。設(shè)計(jì)路線見(jiàn)附圖三、通風(fēng)系統(tǒng)

36、以龐莊井向東城井為進(jìn)風(fēng)，東城井風(fēng)井為出風(fēng)，形成一套進(jìn)回風(fēng)系統(tǒng)。四、工程量計(jì)算根據(jù)現(xiàn)有的地質(zhì)條件共設(shè)計(jì)了三個(gè)方案1、方案一方案一掘進(jìn)線路在圖上標(biāo)識(shí)為1à2à3à3àAàAàBàCàCàDàD，方案一工程量見(jiàn)下表方案1工程量統(tǒng)計(jì)表工程名稱修復(fù)巖巷煤巷小計(jì)進(jìn)尺工期（米）（米）(米)（米）（米）（天）112段299299650 223段323323654 333'段9494331 43'A段379379663 5AA'段2042046.531 6A'B'段6536

37、533218 7B'C段234234639 8CC'段134134345 9C'D段1961966.530 10DD'段3623626.556 合計(jì)12358817622878617 修復(fù)巷道共計(jì)1235米，巖巷881米，煤巷762米，合計(jì)2878米，需要617天即21個(gè)月（1年9個(gè)月）完成。需要皮帶部數(shù)為7部。2、方案二方案二掘進(jìn)線路在圖上標(biāo)識(shí)為1à2à3à3àAàAàBàC àD。方案二與方案一的不同點(diǎn)在C至D間，原方案一為CàCàDàD，掘進(jìn)大部分

38、在8煤內(nèi)掘進(jìn)，但線路遠(yuǎn)并且需要過(guò)水區(qū)；方案二為C àD取直線，但其掘進(jìn)為巖巷，方案二工程量見(jiàn)下表方案2工程量統(tǒng)計(jì)表工程名稱修復(fù)巖巷煤巷小計(jì)進(jìn)尺工期（米）（米）(米)（米）（米）（天）112段299299650 223段323323654 333'段9494331 43'A段379379663 5AA'段2042046.531 6A'B'段6536533218 7B'C段234234639 8CD'段5635633188 合計(jì)123513102042749674 修復(fù)巷道共計(jì)1235米，巖巷1310米，煤巷204米，合計(jì)2749米

39、，需要674天即23個(gè)月（1年11個(gè)月）完成。需要皮帶部數(shù)為4部。3、方案三方案三掘進(jìn)線路在圖上標(biāo)識(shí)為1à2à3à3àA àD。方案三與其他兩個(gè)方案的不同點(diǎn)在A至D間，為AàD取直線，但其掘進(jìn)為巖巷，方案三工程量見(jiàn)下圖方案三工程量統(tǒng)計(jì)表工程名稱修復(fù)巖巷煤巷小計(jì)進(jìn)尺工期（米）（米）(米)（米）（米）（天）112段299299650 223段323323654 333'段9494331 43'A段379379663 5AD'段155815583519 合計(jì)1001165202653718 修復(fù)巷道共計(jì)1001米，巖

40、巷1652米，煤巷0米，合計(jì)2653米，需要718天即24個(gè)月（2年）完成。需要皮帶部數(shù)為3部五、經(jīng)濟(jì)效益測(cè)算由于方案一巷道掘進(jìn)量最小，原則上選用方案一，進(jìn)行效益測(cè)算如下：因?yàn)橄锏姥乩蠀^(qū)掘進(jìn)，頂板不完整，掘進(jìn)及修護(hù)難度較大，另外考慮到軌道與皮帶、行人聯(lián)合布置，巷道斷面較大，巷道按凈寬5.0米計(jì)算，如下：1、掘修費(fèi)用巖巷掘進(jìn)881米，單價(jià)1.6萬(wàn)元/米，費(fèi)用為1410萬(wàn)元；巷道修護(hù)1235米，原巷道為3.0米，需擴(kuò)寬至5.0米，且巷道年久失修，巷道狀不明，單價(jià)按1.4萬(wàn)元/米，費(fèi)用為1729萬(wàn)元；煤巷掘進(jìn)762米，沿8煤薄煤層掘進(jìn)，平均煤厚1.1米，破底量較大，單價(jià)按1.2萬(wàn)元/米，費(fèi)用為914

41、.4萬(wàn)元；井巷費(fèi)用總計(jì)4053萬(wàn)元，折合噸煤成本為154.11元。2、安裝費(fèi)用需要安裝皮帶7部，共計(jì)266萬(wàn)元；H架950架，共計(jì)18.7萬(wàn)元；膠帶6000米，共計(jì)187.2萬(wàn)元；三聯(lián)輥2000個(gè)，共計(jì)44萬(wàn)；底托輥950個(gè)，合計(jì)11.5萬(wàn)元；軌道6000米，共計(jì)72萬(wàn)元；道板4800塊，合計(jì)45.6萬(wàn)元；電絞及斜巷安全設(shè)施投入500萬(wàn)元；通防及壓風(fēng)管路費(fèi)用約100萬(wàn)元；總費(fèi)用為1245萬(wàn)元，以上設(shè)備材料按1.5備用系數(shù)，總費(fèi)用為1867.5萬(wàn)元，噸煤成本為71元。3、回采費(fèi)用設(shè)備運(yùn)行費(fèi)：東城井剩余可采出量為26.3萬(wàn)噸，預(yù)計(jì)回采時(shí)間為451天，5部皮帶每天運(yùn)行18小時(shí)計(jì)算，預(yù)計(jì)電費(fèi)為500萬(wàn)

42、元。電絞運(yùn)行費(fèi)用約為50萬(wàn)元。折合噸煤費(fèi)用為20.9元/噸。4、效益計(jì)算東城井原煤完全成本為400元/噸，合計(jì)噸煤成本為646元/噸。其他不可預(yù)見(jiàn)支出按10%計(jì)算，噸煤完全成本為710元/噸。東城井原煤平均發(fā)熱量為5600大卡，市場(chǎng)價(jià)為895元/噸，噸煤效益為895-710=185元，全部經(jīng)濟(jì)效益預(yù)計(jì)為4865.5萬(wàn)元。六、結(jié)論1、東城井剩余采出量為26.3萬(wàn)噸，經(jīng)濟(jì)效益為4865.5萬(wàn)元，但由于只設(shè)計(jì)一條通道，掘進(jìn)過(guò)程中要通過(guò)老火區(qū)、及采空區(qū)導(dǎo)致掘進(jìn)過(guò)程中不可預(yù)料的因素太多，安全上不能保證。2、外圍開(kāi)發(fā)時(shí)間長(zhǎng)，掘進(jìn)、修復(fù)巷道加上各種設(shè)施、設(shè)備的安裝，正式進(jìn)入工作面掘進(jìn)預(yù)計(jì)需要2年時(shí)間。3、見(jiàn)

43、效慢，由于外圍的掘進(jìn)都在巖巷中，前期投入較大，只有開(kāi)始方工作面后才有效益。4、井筒煤柱的回收會(huì)直接影響道主副井，井壁下沉坍塌，會(huì)直接造成地表水或第四季含水層的水潰入井下，影響龐莊井的安全生產(chǎn)。因此對(duì)于東城井剩余主副井保護(hù)煤柱的不建議開(kāi)采。第三章 東城井井筒概況一、東城井概況由于東城井資源枯竭，1991年經(jīng)蘇煤司生(91)367號(hào)文件批準(zhǔn)“核銷東城井45萬(wàn)噸年的原礦井生產(chǎn)能力，實(shí)行龐莊井和東城井合并”。1992年，集團(tuán)公司徐煤黨發(fā)(92)37號(hào)文件批準(zhǔn)撤銷張小樓礦級(jí)建制，于1992年8月1日將原張小樓煤礦合并至龐莊煤礦管理，即為龐莊煤礦張小樓井?，F(xiàn)三對(duì)礦井各自有獨(dú)立的生產(chǎn)系統(tǒng)，開(kāi)采下石盒子組和山

44、西組煤層。太原組煤層由于煤層較薄，水文地質(zhì)條件復(fù)雜以及村莊壓煤等問(wèn)題，尚未列入開(kāi)采計(jì)劃。東城井由上海煤炭工業(yè)設(shè)計(jì)院設(shè)計(jì)，華東煤炭工業(yè)公司第十二建井工程處承建施工。1960年2月破土動(dòng)工，于1964年1月2日開(kāi)始試生產(chǎn)；同年5月1日正式投入生產(chǎn)，原設(shè)計(jì)能力為21萬(wàn)噸年，1974年改擴(kuò)建箕斗井，生產(chǎn)能力提高到45萬(wàn)噸年；1980年煤炭部核定生產(chǎn)能力為80萬(wàn)噸年。1984年產(chǎn)量創(chuàng)歷史最高紀(jì)錄，生產(chǎn)原煤121.0萬(wàn)噸。由于80年代開(kāi)采強(qiáng)度大，造成資源枯竭，為此，蘇煤司生(91)367號(hào)文件批準(zhǔn)“核銷東城井45萬(wàn)噸年的原礦井生產(chǎn)能力，實(shí)行龐莊井和東城井合并”。目前礦井已結(jié)束回采，正在進(jìn)行設(shè)備回收，即將進(jìn)

45、入關(guān)井閉坑。二、東城井主要生產(chǎn)系統(tǒng)1、提升系統(tǒng)運(yùn)煤方式皮帶為主，輔以溜子副提設(shè)備KJ2×2.5×1.2D主提絞車2EM3000/1530JRQ148-8電動(dòng)機(jī)JRQ148-81t單層單車罐籠箕斗J-4箕斗副提能力66萬(wàn)噸/年主提能力98.2萬(wàn)噸/年運(yùn)人方式運(yùn)料方式礦車系統(tǒng)評(píng)價(jià)可 靠2、排水系統(tǒng)東城井原有2個(gè)中央泵房6臺(tái)水泵，-140水平安裝200D43×6水泵3臺(tái)，-220水平安裝200D43×4水泵3臺(tái)，均為雙回路供電，兩趟排水管路，目前-220泵房已撤銷，設(shè)備已回收。3、供電系統(tǒng)龐莊三井電源均來(lái)自徐州茅村電廠，以柳新區(qū)域變電所35kv雙回路供龐莊三井

46、地面變電所。東城井：柳新區(qū)變配出的三條6KV線路分別代東城井口電板的三段母線上的全部負(fù)荷。東城井口電板段母線與段母線,段母線與段母線,段母線與段母線之間均設(shè)有聯(lián)絡(luò)開(kāi)關(guān),構(gòu)成環(huán)母線供電。下屬的風(fēng)井電板,洗選廠電板，壓風(fēng)機(jī)房電板及井下-140中央泵房均為雙回路供電。各自母線上均設(shè)有聯(lián)絡(luò)開(kāi)關(guān),正常情況下,各段母線分別代各自母線上的負(fù)荷,所有聯(lián)絡(luò)開(kāi)關(guān)均處于分閘狀態(tài)。井下高壓供電系統(tǒng)根據(jù)采區(qū)布置和生產(chǎn)需要設(shè)置區(qū)域變電所和配電點(diǎn)，全部采用雙回路供電。4、壓風(fēng)系統(tǒng)東城井地面安裝2臺(tái)4L-20/8型空壓機(jī)，供礦井生產(chǎn)過(guò)程中使用。5、通信系統(tǒng)井上下、礦內(nèi)外調(diào)度通訊：我礦三井井上、下分別使用數(shù)字程控調(diào)度機(jī)，全部直

47、通到主要要害崗位，各采掘頭面，部分主要場(chǎng)所還按裝了可視監(jiān)控，達(dá)到了可視對(duì)講，使調(diào)度暢通。6、通風(fēng)系統(tǒng)東城風(fēng)井井筒直徑3.5m，裝配70B2-21NO24軸流式風(fēng)機(jī)2臺(tái)，電機(jī)型號(hào)JSQ1512-8、 轉(zhuǎn)數(shù)740r/min、功率570kw，一臺(tái)運(yùn)轉(zhuǎn)，一臺(tái)備用。7、主井、副井、風(fēng)井井筒煤柱留設(shè)及變形情況（1）主井、副井、風(fēng)井井筒煤柱留設(shè)在工廣煤柱開(kāi)采前，對(duì)主井、副井、風(fēng)井三個(gè)井筒分別留設(shè)了保護(hù)煤柱，井筒按級(jí)保護(hù)，圍護(hù)帶寬度為20m，井筒標(biāo)高+37m，沖積層厚度為84.35m，采用：=45º，=70º ，=70º-0.7。主井、副井、風(fēng)井保護(hù)煤柱平均寬度分別為：140m、

48、134m、120m。（2）主井、副井、風(fēng)井井筒變形情況由于受工廣煤柱的采動(dòng)影響，東城井主副井均出現(xiàn)不同程度變形，我礦組織人員每10天對(duì)東城井副井和主井井筒豎直情況進(jìn)行一次全面測(cè)量。每周對(duì)主井、副井、風(fēng)井井口標(biāo)高水準(zhǔn)測(cè)量一次。主、副井筒測(cè)量采用在井筒內(nèi)投放細(xì)鋼絲，鋼絲下方懸掛重錘拉直鋼絲。量取鋼絲與罐道和橫梁的距離，從井筒下口向上每隔一個(gè)橫梁量取一組數(shù)據(jù)。2011年8月5日測(cè)量結(jié)果：主井上口向東偏71mm，向南偏58mm。副井上口向北偏39mm，向西偏59mm。預(yù)計(jì)主井、副井最大偏斜不超過(guò)100mm。主井、副井、風(fēng)井井口標(biāo)高未受采動(dòng)影響而下沉，井壁目前無(wú)開(kāi)裂現(xiàn)象，井下采動(dòng)對(duì)主井、副井、風(fēng)井影響為

49、級(jí)以下。主、副井及風(fēng)井剖面見(jiàn)下圖8、東城井現(xiàn)有設(shè)備的回收情況東城井上下設(shè)備的回收工作自7月1日開(kāi)始便有序展開(kāi)，目前的回收工作已接近尾聲，預(yù)計(jì)8月25日可回收完畢，具體已回收設(shè)備及待回收設(shè)備如下：東城井2011年7月1日至今回收上井設(shè)備明細(xì)名稱型號(hào)數(shù)量(臺(tái)件)現(xiàn)存放地點(diǎn)備注電度表DSX814機(jī)電一區(qū)大院開(kāi)關(guān)80A/80N13機(jī)電一區(qū)大院開(kāi)關(guān)120A13機(jī)電一區(qū)大院開(kāi)關(guān)200A3機(jī)電一區(qū)大院電機(jī)30KW1機(jī)電一區(qū)大院電機(jī)37KW2機(jī)電一區(qū)大院電機(jī)40KW30機(jī)電一區(qū)大院電機(jī)55KW1機(jī)電一區(qū)大院電機(jī)75KW2機(jī)電一區(qū)大院高爆開(kāi)關(guān)BGP23-69機(jī)電一區(qū)大院變壓器315KVA3機(jī)電一區(qū)大院綜保2.5

50、KVA7機(jī)電一區(qū)大院綜保4KVA3機(jī)電一區(qū)大院饋電開(kāi)關(guān)400A20機(jī)電一區(qū)大院電絞11.4KW8機(jī)電一區(qū)大院電絞25KW3機(jī)電一區(qū)大院回絞8T2機(jī)電一區(qū)大院架線電機(jī)車10T1機(jī)電一區(qū)大院40T溜子SGW-40T*213機(jī)電一區(qū)大院跟節(jié)40T12機(jī)電一區(qū)大院中間部40T116機(jī)電一區(qū)大院皮帶SSJ-804運(yùn)輸一區(qū)皮帶SSJ-1502運(yùn)輸一區(qū)扒裝機(jī)0.3m32機(jī)電一區(qū)大院乳化液泵XRB2B3機(jī)電一區(qū)大院排砂泵22KW1機(jī)電一區(qū)大院對(duì)旋風(fēng)機(jī)5.5KW*23機(jī)電一區(qū)大院東城井井下待回收設(shè)備明細(xì)名稱型號(hào)數(shù)量(臺(tái)件)現(xiàn)地點(diǎn)備注低防開(kāi)關(guān)80A/80N/120A10高壓開(kāi)關(guān)柜KYGG14-140泵房干式變壓器

51、315KVA5-140繞道移動(dòng)變電站，六一隊(duì)車房移動(dòng)變電站，六一隊(duì)變電所，-140泵房變電所干式變壓器400KVA1高爆開(kāi)關(guān)BGP23-63饋電開(kāi)關(guān)400A3電絞11.4KW1井下口電絞25KW2回絞8T2防爆充電機(jī)1翻車機(jī)1給煤機(jī)K31電瓶車5T1皮帶中間部SSJ-80150米主井下皮帶中間部SSJ-150100米主井下多級(jí)泵200D43*62-140泵房高壓電纜95mm2鋁芯200米井筒第四章、東城井井筒封堵設(shè)計(jì)方案一、東城井主、副、風(fēng)三個(gè)井筒詳見(jiàn)表1（井筒特征情況）表1 井 筒 特 征 情 況 表井筒名稱落底標(biāo)高（m）井筒直徑（m）井筒裝備主 井-147D=5.03t箕斗副 井-147D

52、=5.0單層單車罐籠風(fēng) 井-55D=3.570B2-21N24風(fēng)機(jī)二、井筒周邊地表水受井下反復(fù)采動(dòng)破壞致使地表不斷緩慢下沉，形成大面積塌陷區(qū)，區(qū)內(nèi)常年積水，水位高34.3 m，洪水期間最高水位+36.25 m。東城井周圍地表河流主要有3條，分別為拾屯河、拾新河以及黑璋河。其中，拾屯河位于井田南部，為季節(jié)性河流，全長(zhǎng)13Km，向東延伸通往大運(yùn)河；拾新河起自西北而東南的人工挖掘河流，常年積水，深達(dá)56m，河床不連續(xù)且與塌陷區(qū)連成一片；黑璋河緊靠東城井工業(yè)廣場(chǎng)南側(cè)，與各塌陷區(qū)相連，經(jīng)黑璋村北，通過(guò)王莊礦塌陷區(qū)最終匯入大運(yùn)河，全長(zhǎng)約6 Km。據(jù)觀測(cè)，三條河流平均水位均低于塌陷區(qū)積水位。除上述地表水體外，井田范圍內(nèi)尚有零星分布的魚(yú)塘和縱橫交錯(cuò)的排水溝渠，礦區(qū)地表水系較為發(fā)育。井筒周邊存在河流及塌陷積水區(qū)，主井、副井和風(fēng)井分別距河道和積水區(qū)距離如下表2：東城井周邊主要地表水體距離各井筒距離統(tǒng)計(jì)距離河道（m）塌陷積水區(qū)（m）主井160230副井231205風(fēng)井44500東城井主副井及風(fēng)井井口標(biāo)高均為+37.00 m，始建高度高于歷史最高洪水位+36.25 m，滿足礦井防洪要求。井筒封閉工程必須滿足防洪要求，而風(fēng)井距河道較近，其防洪能力要相應(yīng)地提高，可增