混凝土單層工業(yè)廠房課程設計計算書完整版

1、荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄

2、膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿

3、蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅

4、芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇

5、膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈

6、莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆

7、膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃

8、蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇

9、芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁

10、肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅

11、莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀

12、膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖

13、蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁

14、芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅

15、肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿

16、莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄

17、膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈

18、莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇蚇螀襖蒆蚇袂腿莂蚆羅羂羋蚅蚄膈膄蚄螇羈蒂螃衿膆莈螂羈罿芄螁蟻膄膀莈袃羇膆莇羅芃蒅莆蚅肅莁蒞螇芁芇莄袀肄膃莄羂袇蒂蒃螞肂莈蒂螄裊芄蒁羆肀芀蒀蚆羃膆葿螈腿蒄蒈袁羈莀蒈羃膇芆蕆蚃羀膂薆螅膅肈薅袇羈莇薄蚇膄莃薃蝿肆艿薂袁節(jié)膅薂羄肅蒃薁蚃袇荿蝕螆肅芅蠆袈袆膁蚈薈肁肇 單層工業(yè)廠房混凝土排

19、架課程設計 目錄 一、設計資料二、計算柱截面尺寸確定1.2 荷載計算1.2.1 恒載1.2.2 屋面活荷載1.2.3 風荷載1.2.4 吊車荷載1.3 排架恒載作用下排架屋面活荷載作用下排架風荷載作用下排架吊車荷載作用下排架柱截面設計1.5.1 上柱配筋計算1.5.2 下柱配筋計算1.5.3 柱的裂縫寬度驗算1.5.4 柱箍筋配置1.5.5 牛腿設計1.5.6 柱的吊裝驗算2 3 3 4 4 5 5 6 6 7 8 9 10 13 14 15 16 16 17 12 13 1.6 基礎設計 18 1.6.1 作用于基礎頂面上的荷載計算 18 1.6.2 基礎尺寸及埋置深度 19 1.6.3 基

20、礎高度驗算 20 1.6.4 基礎底板配筋計算 21 1.1 柱截面尺寸確定由圖2可知柱頂標高為12.4 m，牛腿頂面標高為8.6m ，設室 hu=12.9m9.1m=3.8m根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，可由表2.4.2并參考表2.4.4確定柱截面尺寸，見表1。 本例僅取一榀排架進行計算，計算單元和計算簡圖如圖1所示。 2 1.2 荷載計算1.2.1 恒載(1).屋蓋恒載：兩氈三油防水層 0.35kn/m220mm厚水泥砂漿找平層 20×0.02=0.4 kn/m2100mm厚水泥膨脹珍珠巖保溫層 4×0.1=0.4 kn/m2一氈二油隔氣層 0.05 kn/

21、m215mm厚水泥砂漿找平層； 20×0.015=0.3 kn/m2預應力混凝土屋面板（包括灌縫） 1.4 kn/m22.900 kn/m天窗架重力荷載為2×36 kn /榀，天溝板2.02 kn/m，天溝防水層、找平層、找坡層1.5 kn/m，屋架重力荷載為106 kn /榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結構重力荷載設計值為：g1=1.2×(2.90 kn/m2×6m×24m/22×36 kn/22.02 kn/m×6m1.5 kn/m×6m106 kn/2) =382.70 kn (2) 吊車梁及軌道重力荷載設計值：g3

22、=1.2×（44.2kn1.0kn/m×6m）=50.20 kn 3 (3）柱自重重力荷載設計值：上柱 g4a= g4b =1.2×4kn/m×3.8m =18.24 kn下柱 g5a= g5b=1.2×4.69kn/m×9.1m =51.21kn各項恒載作用位置如圖2所示。 1.2.2 屋面活荷載屋面活荷載標準值為0.5 kn/m2，雪荷載標準值為0.35 kn/m2，后者小于前者，故僅按前者計算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設計值為：q1=1.4×0.5 kn/m2×6m×24m/2=50.40knq1 的

23、作用位置與g1 作用位置相同，如圖2所示。 1.2.3 風荷載風荷載標準值按式（2.5.2）計算，其中w0=0.35 kn/m2 ，bz=1.0，uz根據(jù)廠房各部分標高及b類地面粗糙度由附表5.1確定如下：柱頂（標高12.40m） uz=1.067檐口（標高14.30m） uz=1.120天窗架壁底（標高16.99m） uz=1.184天窗架壁頂（標高19.86m） uz=1.247屋頂（標高20.31m） uz=1.256us如圖3a所示，由式（2.5.2）可得排架迎風面及背風面的風荷載標準值分別為：w1k=bzus1uzw0=1.0×0.8×1.067×0.3

24、5 kn/m2 =0.299 kn/m2w2k=bzus2uzw0=1.0×0.8×1.067×0.35 kn/m2 =0.299 kn/m2則作用于排架計算簡圖（圖3.b）上的風荷載設計值為：4 q1=1.4×0.299 kn/m2×6.0m =2.51kn/mq2=1.4×0.187 kn/m2×6.0m =1.57kn/mfw=gq(us1+us2)uzh1+(us3+us4)uzh2+(us5+us6)uzh3bzw0b= 1.4×(0.80.5)×1.120×1.9m(-0.20.6)

25、×1.184×2.69(0.60.6)×1.247×2.87 ×1.0×0.35 kn/m2×6.0m=24.51 kn 1.2.4 吊車荷載由表2.5.1可得200/50kn吊車的參數(shù)為：b=5.55m，k=4.40m，g=75kn，q=200kn，fp,max=215kn，fp,min=45kn。根據(jù)b及k，可算得吊車梁支座反力影響線中歌輪壓對應點的豎向坐標值，如圖4所示。(1）吊車豎向荷載由式（2.5.4）和式（2.5.5）可得吊車豎向荷載設計值為：dmax=gq fp,maxsyi=1.4×215 kn&#

26、215;(10.0800.2670.075)=647.15 kndmin=gq fp,minsyi=1.4×45 kn×2.15=135.45 kn 5 (2）吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力按式（2.5.6）計算，即 11t=a（q+g）=×0.1×（200kn75kn）=6.875 kn 44作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設計值按式（2.5.7）計算，即tmax=gqtsyi=1.4×6.875 kn×2.15=20.69 kn 1.3 排架恒載作用下排架內力分析恒載作用下排架的計算簡圖如圖5所示。圖中的重

27、力荷載g及力矩m是根據(jù)圖2確定，即 6 g1= g1 =382.70kn；g2=g3+g4a =50.20kn+18.24kn=68.44kng3= g5a =51.21kn；m1= g1e1=382.70kn×0.05m=19.14 kn×mm2=( g1+ g4a) e0g3 e3=(382.70 kn+18.24 kn)×0.25m50.20 kn×0.3m=85.18 kn×m 由于圖5a所示排架為對稱結構且作用對稱荷載，排架結構無側移，故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算 c1=´=2.122 ， c3=´=1.132

28、11221+l3(-1)1+l3(-1)nnmm19.14kn×m´2.122+85.18kn×m´1.132ra=1c1+2c3=10.62 kn 12.9mhhrb=-10.62 kn7 求得ri后，可用平衡條件求出柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結構的彎矩圖和軸力圖分別見圖5.b,c。 圖5.d為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負號規(guī)定。 1.3.2 屋面活荷載作用下排架 對于a柱，c1=2.122，c3=1.132，則rm2.52kn×m´2.122+12.6kn×m´

29、;1.132a=m1ahc1+2ahc3=12.9m=1.53 kn(®)rb=-1.53 kn(¬)排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力圖如圖6b.c所示。 1.3.3 風荷載作用下排架內力分析(1)左吹風時計算簡圖如圖7a所示。對于a,b柱，n=0.109,l=0.295,則3é1ùcêë1+l4(n-1)úû11= =0.3298éê1ùë1+l3(n-1)úûra=- q1h c11=-2.51kn/m×12.9m×0.329=-

30、10.65kn(¬)rb=- q2h c11=-1.57kn/m×12.9m×0.329=-6.66 kn(¬)8 r= ra+ rb+ fw=-10.65kn6.66kn24.51kn=-41.82 kn(¬)各柱頂剪力分別為：va= ra-ha r=-10.65kn+0.5×41.82kn=10.26 kn(®)vb= rb-hb r=-6.66kn+0.5×41.82kn=14.25 kn(®)排架吊車荷載作用下排架ma194.15kn×m´1.132c3=-=-17.04 kn

31、(¬) 12.9mh9 mb40.64kn×m´1.132c3=3.57 kn(®) 12.9mhr=ra+rb=-17.04kn+3.57kn=-13.47kn(¬)排架各柱頂剪力分別為：va= ra-ha r=-17.04kn+0.5×13.47kn=-10.31 kn(¬)vb= rb-hb r=3.57kn+0.5×13.47kn=10.31kn(®) rb=排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖9b,c所示。 (2）dmax作用于b柱同理，將“dmax作用于a柱”的情況的a,b柱對換，并注意改

32、變符號，可求得各柱的內力，如圖10所示。10 (3）tmax作用下排架計算簡圖如圖11a所示。對于a，b柱，n=0.109,l=0.295,由表2.5.3得 a=(3.8m-1.4m)/3.8m=0.632,則ù1-a)23é(2+a)(2-3al+lê-(2-3a)únëû=0.629 c5=1éù2ê1+l3(-1)únëûra=- tmaxc5=-20.69kn×0.629=-13.01 kn(¬)rb=- tmaxc5=-13.01 kn(

33、2;)，r=ra+rb=-13.01kn×2=-26.02kn(¬) 各柱頂剪力為：va= ra-ha r=-13.01kn+0.85×0.5×26.02kn=-1.95 kn(¬)vb= rb-hb r=-13.01kn+0.85×0.5×26.02kn=-1.95 kn(¬)排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖11b所示。當tmax方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，大小不變。 11 1.4 內力組合以a柱內力組合為例。表3為各種荷載作用下a柱內力設計值匯總表，表4為a柱內力組合表，這兩表中的控制截面及正負號內力方

34、向如表3中歐那個的例圖所示。內力組合按式（2.5.19）式（2.5.21）進行。除nmax及相應的m和v一項外，其他三項均按式（2.5.19）和式（2.5.20）求得最不利內力值；對于nmax及相應的m和n一項，-和-截面均按（1.2sgk+1.4sqk）求得最不利內力值，而-截面則是按式（2.5.21）即（1.35sgk+sqk）求得最不利內力。對柱進行裂縫寬度驗算時，內力-采用標準值，同時只需對e0/h0>0.55的柱進行驗算。為此，表4中亦給出了mk和nk的組合值，它們均滿足e0/h0>0.55的條件，對本例來說，這些值均取自nmin及相應的m和v一項。 12

35、 1.5 柱截面設計仍以a柱為例?；炷粒篶30, fc=14.3n/mm2，ftk=2.01n/mm2；鋼筋：受力筋為hrb335,fy=fy=300n/mm2，xb=0.550。上下柱均采用對稱配筋。 1.5.1 上柱配筋計算由表4可見，上柱截面共有4組內力。取h0=400mm-40mm=360mm 。經判別，其中三組內力為大偏心受壓；只有（m=26.18 kn×m，n=486.34kn）一組為小偏心受壓，且n<xba1fcbh0=0.550×1.0×14.3n/mm2×400mm×360mm=1132.56 kn,故按此組內

36、力計算時為構造配筋。對3組大偏心受壓內力，在彎矩較大且比較接近的兩組內力中，取較小的一組，即取m=93.01 kn×m，n=446.30 kn由附表11.1查得有吊車廠房排架方向上柱的計算長度l0=2×3.8m=7.6m 。附加偏心距ea取20mm（大于400mm/3）。93.01´106n×mme0=m/n=208mm，ei=e0+ea=208mm +20mm=228mm446300n由l0/h=7600mm/400mm=19>5，故應考慮偏心距增大系數(shù)h。 0.5fca0.5´14.3n/mm2´4002mm2=2.

37、563&gt;1.0，取z1=1.0 z1=n446300n 13 l07600mm=1.15-0.01´()=0.96 h400mml17600mm21()´1.0´0.96=1.391 h=1+(0)2z1z2=1+228mm400mmeih1400´360mmh0¢2asn446300n80.mmx=0.217<=0.222a1fcbh01.0´14.3n/mm2´400mm´360mmh0360mm¢取x=2as進行計算。¢ e¢= hei-h/2+as=1.39

38、1´228mm-400mm/2+40mm=157.1mmne¢446300n´157.1mm¢=730mm2 as=as=2f(h-a)300n/mm´(360mm-40mm)z2=1.15-0.01y0s選3 18（as=763mm2），則r=as/(bh)=763mm2/(400mm×400mm)=0.48%&gt;0.2%,滿足要求。由附表11.1，得垂直于排架方向柱的計算長度l0=1.25×3.8m=4.75m，則 l0/ b =4750mm/400mm=11.88，j=0.95。 ¢¢n

39、u=0.9j(fca+fyas)=0.9´0.95´(14.3n/mm2´400mm´400mm+300n/mm2´763mm2´2)=2347.66kn>nmax=486.34kn滿足彎矩作用平面外的承載力要求。 1.5.2 下柱配筋計算取h0=900mm-40mm=860mm 。與上柱分析方法類似，在表4的8組e0=m/n=512mm，ei=e0+ea=512mm +30mm=542mm 1071900n>5由l0/h=9100mm/900mm=10.1<15，故應考慮偏心距增大系數(shù)h，且取z2=1.0。0.5f

40、ca0.5´14.3n/mm2´100mm´900mm+2´(400mm-100mm)´150mm=z1=n1071900n=1.20&gt;1.0，取z1=1.0。l19100mm21()´1.0´1.0=1.116 h=1+(0)2z1z2=1+542mm900mmeih1400´860mmh0hei=1.116´542mm=604.9mm>0.3h0=0.3´860mm=258mm故為大偏心受壓。先假定中和軸位于翼緣內，則14 x=na1fcbf=1071900n¢

41、=187.4mm>hf=150mm1.0´14.3n/mm2´400mm說明中和軸位于腹板20（as=1272mm2）。按此配筋，經驗算柱彎矩作用平面外的承載力亦滿足要求。1.5.3 柱的裂縫寬度驗算規(guī)范規(guī)定，對e0/h0&gt;0.55的柱應進行裂縫寬度驗算。本題的下柱出現(xiàn)e0/h0&gt;0.55的內力，故應對下柱進行裂縫寬度驗算。驗算過程見表5，其中，下柱的as=1272mm2，es=2.0´105n/mm2；構件受力特征系數(shù)acr=2.1；混凝土保護層厚度c取25mm 。 15 非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構造要求控制。根據(jù)

42、構造要求，上下柱均選用f8200箍筋。1.5.5 牛腿設計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖12所示。其中牛腿截面寬度b=400慢慢，牛腿截面高度h=600mm，h0=565mm 。(1)牛腿截面高度驗算按式（2.6.1）驗算，其中b=0.65，ftk=2.01n/mm2，fhk=0（牛腿頂面無水平荷載），a=-150mm+20mm=-130mm&lt;0,取a=0, fvk按下式確定： fvk=dmaxgq+g3gg=647.15kn50.20kn+=504.08kn 1.41.2fhkftkbho2.01´400´565)=0.65&

43、#180;=590.54kn³fvkafvk0.50.5+ho由式（2.6.1）得：b(1-0.5故牛腿截面高度滿足要求。(2)牛腿配筋計算由于a=-150mm+20mm=-130mm&lt;0,因而該牛腿可按構造要求配筋。根據(jù)構造要 16 求，as³rmibhmm´600mm=480mm2?？v向鋼筋取4 14n=0.002´400（as=616mm2），水平箍筋選用f8100。1.5.6 柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在牛腿與下柱交接處，混凝土達到設計強度后起吊。由表2.4.6可得柱插入杯口深度為h1=0.9×900mm=810mm

44、,取h1=850mm,則柱吊裝時總長度為3.8m+9.1m+0.85m=13.75m,計算簡圖如圖13所示。柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應考慮動力系數(shù)），即q1=mggq1k=1.5´1.35´4.0kn/m=8.1kn/mq2=mggq2k=1.5´1.35´(0.4m+1.0m´25kn/m3)=20.25kn/mq3=mggq3k=1.5´1.35´4.69kn/m=9.50kn/m在上訴荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為： 11m1=q1hu2=´8.1kn/m´3.82m2=58.48kn&

45、#215;m2211m2=´8.1kn/m´(3.8m+0.6m)2+´(20.25kn/m-8.1kn/m)´0.62m2=84.20kn×m221由åmb=ral3-q3l32+m2=0得： 2m1184.20kn×mra=q3l3-2=´9.50kn/m´9.35m-=35.41kn 2l329.35mdm31m3=rax-q3x2，令=ra-q3x=0，得x=3.73m,則下柱段最大彎矩為： 2dx1m3=35.41kn´3.73m-´9.50kn/m´3.732m2

46、=65.99kn×m 2柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見表6。 17 1.6 基礎設計1.6.1 作用于基礎頂面上的荷載計算作用于基礎頂面上的荷載包括柱底（-截面）傳給基礎的m,n,v以及外墻自重重力荷載。前者可由表4中-截面選取，見表7，其中內力標準組合值用于地基承載力驗算，基本組合值用于受沖切承載力驗算和底板配筋計算，內力的正號規(guī)定見圖14b。 由圖14a可見，每個基礎承受的外墻總寬度為6.0m,總高度為14.35m，墻體為 18 240mm磚墻（4.7kn/ m2），鋼框玻璃窗（0.45 kn/ m2），基礎梁重量為16.7kn/根。每個基礎承受的由墻體傳來的重力荷載為：2

47、40mm磚墻 4.7 kn/ m2´6m×14.35m-(5.1m+1.8m)×4.2m=268.46kn 鋼框玻璃窗 0.45 kn/ m2×(5.1m+1.8m)×4.2m=13.04kn 基礎梁 16.7kn nwk=298.20 kn nwk距基礎形心的偏心距ew為：ew=（240mm+900mm）/2=570mm nw=1.2nwk=1.2×298.20kn=357.84kn1.6.2 基礎尺寸及埋深(1)按構造要求擬定高度h:h=h1+a1+50mm由表2.4.6得柱的插入深度h1=0.9hc=0.9´900mm

48、=810mm>800mm，取h1=850mm。由表2.4.7得杯底厚度a1應大于200mm，取a1=250mm,則h=850mm+250mm+50mm=1150mm?；A頂面標高為-0.500m,故基礎埋深d為： d =h+0.5m=1.650m由表2.4.7得杯壁厚度t300mm,取325mm；基礎邊緣高度a2取350mm，臺階高度取400mm,見圖14b。 (2)擬定基礎底面尺寸n+nwk834.65kn+298.20kn2由式（2.7.2）得：ak,macx =5.47m23fa-gmd240kn/m-20kn/m´1.65m適當放大，取a=bl=3.6m×2.

49、4m=8.64m2(3)計算基底壓力及驗算地基承載力gk=gmda=20kn/m3´1.65m´8.64m2=285.12kn11w=lb2=´2.4m´3.62m2=5.184m366基底壓力按式（2.7.3）計算，結果見表8；按式（2.7.8）驗算地基承載力，其中1.2fa=1.2´240kn/m2=288kn/m2，驗算結果見表8。可見，基礎底面尺寸滿足要求。 19 1.6.3 基礎高度驗算這時應采用基底凈反力設計值pj，pj,max和pj,min可按式（2.7.3）計算，結果見表9。對于第2組 am=(1.2m+2.4m)/2=1.8m

50、h=750mm&lt;800mm，取bhp=1.0；ft=1.1n/mm2，則由式（2.7.9）得：0.7bhpftamh0=0.7´1.0´1.1n/mm2´1800mm´705mm=977.13´103n=977.13kn>fl=152.03kn 故基礎高度滿足要求。 20 1.6.4 基礎底板配筋計算(1）柱邊及變階處基底反力計算基礎底板配筋計算時長邊和短邊方向的計算截面如圖16所示。三組不利內力設計值在柱邊及變階處的基底凈反力計算見表10。其中第1,3組內力產生的基底反力示意圖見圖16，第2組內力產生的基底反力示意圖見圖1

51、5；用表列公式計算第2組內力產生的pji和pjiii時，相應的2.25/3.6和2.65/3.6分別用2.202/3.552和2.602/3.552代替，且pj,min=0。(2）柱邊及變階處彎矩計算1pj,max+pjimi=(b-bc)2(2l+lc)2421=´180.80kn/m2´(3.6m-0.9m)2´(2´2.4m+0.4m)=285.57kn×m24 p+p1j,maxjiiimiii=(b-bc)2(2l+lc)2421=´223.99kn/m2´(3.6m-1.7m)2´(2´2.4

52、m+1.2m)=202.15kn×m2421 mp=1pj,max+pj,min=(b-bc)2(2b+bc)2421´166.97kn/m2´(2.4m-0.4m)2´(2´3.6m+0.9m)=239.32kn×m24 1pj,max+pj,minmiÚ=(l-lc)2(2b+bc)2421=´166.97kn/m2´(2.4m-1.2m)2´(2´3.6m+1.7m)=89.16kn×m24 22 (3)配筋計算基礎底板受力鋼筋采用hpb235級（fy=210n/mm2

53、）。長邊方向鋼筋面積為：mi285.57´106n×m2 asi=1367mm20.9h0fy0.9´(1150mm-45mm)´210n/masiiimiii202.15´106n×m2 =1517mm20.9h0fy0.9´(1150mm-45mm)´210n/m選用f14100（as=1539mm2）。基礎底板短邊方向鋼筋面積為：mii239.32´106n×m2 asii=1156mm20.9(h0-d)fy0.9´(1150mm-45mm-10mm)´210n/masiÚmiÚ89.16´106n×m2 =67