課程設(shè)計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)

1、機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)設(shè)計(jì)名稱(chēng)設(shè)計(jì)名稱(chēng) 帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)時(shí)間設(shè)計(jì)時(shí)間 20092009 年年 3-53-5 月月系系 別別 機(jī)電工程系機(jī)電工程系專(zhuān)專(zhuān) 業(yè)業(yè) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化班班 級(jí)級(jí) 姓姓 名名 指導(dǎo)教師指導(dǎo)教師 20092009 年年 5 5 月月 1414 日日目錄目錄一、一、 設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū) .1 1二、二、 傳動(dòng)方案的擬定傳動(dòng)方案的擬定 .2 2三、三、 電動(dòng)機(jī)的選擇和計(jì)算電動(dòng)機(jī)的選擇和計(jì)算 .2 2四、四、 整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的選擇與計(jì)算整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的選擇與計(jì)算 .4 4

2、五、五、 傳動(dòng)零件傳動(dòng)零件的的設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)計(jì)算 .4 4六、六、 聯(lián)軸器的選擇和軸的設(shè)計(jì)計(jì)算聯(lián)軸器的選擇和軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 .3232七、七、 滾動(dòng)軸承的選擇滾動(dòng)軸承的選擇 .3232八、八、 鍵連接的選擇鍵連接的選擇 .3434九、九、 潤(rùn)滑方式及其密封形式的選擇潤(rùn)滑方式及其密封形式的選擇 .3434十、十、 箱體及其附件設(shè)計(jì)箱體及其附件設(shè)計(jì) .3434十一、其他，十一、其他，如如裝配、拆卸、安裝、使用與維護(hù)裝配、拆卸、安裝、使用與維護(hù) .3636十二、參考資料十二、參考資料 .3636十三、總結(jié)十三、總結(jié) .3737十四、附圖十四、附圖 .3838 一、一、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)1.題目題目：設(shè)

3、計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置已知條件：（1）運(yùn)輸帶工作拉力；nf6000 （2）運(yùn)輸帶工作速度；smv7 . 0 （3）滾筒直徑；mmd300 （4）工作機(jī)傳動(dòng)效率；96. 0w （5）輸送帶速度允許誤差為5%； （6）工作情況：兩班制，連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)； （7）工作環(huán)境：室內(nèi)工作，濕度和粉塵含量為正常狀態(tài)，環(huán)境最高溫度為 35 度； （8）要求齒輪使用壽命為 10 年（每年按 300 天計(jì)） ； （9）生產(chǎn)批量：中等。 （10）動(dòng)力來(lái)源：電力，三相交流，電壓 380v。傳動(dòng)方案：如圖 1 所示。設(shè)計(jì)工作量：（1）建立組成減速器的各零件的三維模型及減速器裝配模型； （2）減速器裝配圖 1 張（

4、a0 或 a1 圖紙） ； （3）零件工作圖 1 張（同一設(shè)計(jì)小組的各個(gè)同學(xué)的零件圖不得重復(fù)，須由指導(dǎo)教師指導(dǎo)選定） ； （4）設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū) 1 份。圖圖 1 1二、二、傳動(dòng)方案的擬定傳動(dòng)方案的擬定對(duì)于本次課題的要求，決定采用應(yīng)用廣泛的可傳遞兩平行軸均速運(yùn)動(dòng)的圓柱齒圓柱齒輪輪。傳動(dòng)方案為二級(jí)齒輪傳動(dòng)二級(jí)齒輪傳動(dòng)，采用閉式齒輪傳動(dòng)，可得到良好的潤(rùn)滑和密封，能適應(yīng)在繁重以及惡劣的條件下長(zhǎng)期式作，使用維護(hù)方便。三、三、電動(dòng)機(jī)的選擇和計(jì)算電動(dòng)機(jī)的選擇和計(jì)算(一)電動(dòng)機(jī)的選擇電動(dòng)機(jī)的選擇1. 電動(dòng)機(jī)類(lèi)型的選擇根據(jù)動(dòng)力源和工作條件，選擇 y 系列三相異步電動(dòng)機(jī)。2. 電動(dòng)機(jī)功率的選擇工作及所需的有效功率

5、為：,其中為工6000 0.74.37510001000 0.96wwfvpkwkww作機(jī)傳動(dòng)效率。為了計(jì)算電動(dòng)機(jī)所需功率，需確定傳動(dòng)裝置總效率。設(shè)各效率分wp別為:（v 帶） 、（8 級(jí)閉式齒輪傳動(dòng)） 、（滾動(dòng)軸承） 、（彈性聯(lián)軸器） 。由表12342-2 查得:；;則傳動(dòng)裝置的總效率為：10.9520.9730.9840.99323231240.95 0.970.980.990.833 電動(dòng)機(jī)所需功率為：，4.3755.2520.833dfvpkwkw由表 16-1 選取電動(dòng)機(jī)的額定功率為。5.5kw3. 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇選用常用同步轉(zhuǎn)速 1000r/min 和 1500r/min 兩種作

6、對(duì)比。工作機(jī)轉(zhuǎn)速： 60 100060000 0.7min44.586min3.14 300wvnrrd總傳動(dòng)比，其中為電動(dòng)機(jī)的滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速。wmnni wn現(xiàn)將兩種電動(dòng)機(jī)的有關(guān)數(shù)據(jù)列于表比較表表 1 1 兩種電動(dòng)機(jī)的數(shù)據(jù)比較兩種電動(dòng)機(jī)的數(shù)據(jù)比較方案電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率/ kw同步轉(zhuǎn)速/（rmin）1滿(mǎn)載轉(zhuǎn)速/（rmin）1總傳動(dòng)比i1y132m2-65.5960100021.5312y1632s-45.51400150032.297由上表可知為了能夠合理分配傳動(dòng)比，使傳動(dòng)裝置結(jié)構(gòu)緊湊，決定選擇方案 2。4. 電動(dòng)機(jī)型號(hào)的確定根據(jù)電動(dòng)機(jī)的功率和同步速率，選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為 y132s-4。(二)傳動(dòng)比

7、的分配傳動(dòng)比的分配現(xiàn)總傳動(dòng)比選 v 帶的傳動(dòng)比為;32.297i 。12.5i 減速器傳動(dòng)比；考慮兩級(jí)齒輪潤(rùn)滑問(wèn)題，兩級(jí)大132.297/2.512.9188fii i齒輪應(yīng)有相近的浸油深度。兩級(jí)齒輪減速器高速級(jí)傳動(dòng)比與低速級(jí)傳動(dòng)比的比值為2i3i1.3 即1.3則=;。2i3i2i1.31.3 12.91884.098fi 323.152fiii四、四、整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的選擇與計(jì)算整個(gè)傳動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)的選擇與計(jì)算1. 各軸轉(zhuǎn)速的計(jì)算1231440min1440/2.5min576min576/4.098min140.556min140.556/3.152min44.592mi

8、n44.592minmimiiiiiiiiiviiiwnrnnirrnnirrnnirrnnnr2. 各軸輸入功率的計(jì)算12323345.2525.252 0.954.98944.9894 0.97 0.984.7434.743 0.97 0.984.5094.509 0.98 0.994.374nidiiiiiiiiiviiipkwppkwkwppkwkwppkwkwppkwkw 3. 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩計(jì)算95509550 5.252144034.83195509550 4.9894 57682.72495509550 4.743 140.556322.26095509550 4.509 44

9、.592965.66295509550 4.34 44.5nnmiiiiiiiiiiiiiiiiiiivivivtp nn mn mtp nn mn mtpnn mn mtpnn mn mtpn92929.472n mn m將各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)列于下表表表 2 2 各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)軸號(hào)轉(zhuǎn)速/（rmin）1功率/kw方案/n m傳動(dòng)比電動(dòng)機(jī)軸14405.25234.8315764.989482.724140.5564.743322.26044.5924.509965.66544.5924.374929.4722.54.0983.1521五、五、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算傳動(dòng)零件

10、的設(shè)計(jì)計(jì)算(一一)v 帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)注：本設(shè)計(jì)采用高等教育出版社出版的機(jī)械設(shè)計(jì)講述的計(jì)算方法。有關(guān)設(shè)計(jì)計(jì)算公式、圖表、數(shù)據(jù)引用此書(shū)。1. 確定計(jì)算功率dp已知額定功率；。由所引用教材表 5-6 查5.5pkw1460minmnr12.5i 得工作情況系數(shù),則。1.2ak 1.2 5.56.6dapk pkwkw2. 選取窄 v 帶帶型根據(jù)、，由所引用教材圖 5-7 選用 a 型 v 帶。dpmn3. 確定帶輪基準(zhǔn)直徑由所引用教材表 5-7 取主動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑；1120dmm驗(yàn)算帶的速度 13.14 120 14409.043260 100060000mdnvm sm s ，帶速合適。5

11、10.69725m sm sm s從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑，因?yàn)閰⒖急?5-8 給出的帶輪21 1120 2.5300ddimmmm基準(zhǔn)直徑系徑。取=315mm.2d4. 確定窄 v 帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度和傳動(dòng)中心距根據(jù) 0.7（,初步確定中心距。則120120.7()2()ddddddadd0560amm2221012()(315 120)2()2 560(120315)224 560dddladdmma 。由所引用教材查表 5-3 取帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度。1820mm1800dlmm實(shí)際中心距（560+）mm570mm。a20ddlla1800 18202 a 的調(diào)整范圍：minmax0.015543,0.0362

12、4ddaalmm aalmm5. 驗(yàn)算主動(dòng)輪上的包角，主動(dòng)輪上211315 12018057.318057.5160.4120570dda的包角合適。6. 計(jì)算窄 v 帶的根數(shù) z 由式（5-21） ，z=()dooalppp k k 由表 5-5 查得 ，1.93opkw 由表 5-10 查得 ，0.17opkw由表 5-9 查得 ，0.95ak 由表 5-3 查得 ，得1.01lk ，取 z=46.63.28()(1.930.17)dooalpzpp k k7. 計(jì)算預(yù)緊力 fo由所引用教材查表 8-3 得到 v 帶單位長(zhǎng)度,則：0.10qkg m220(2.5)5.55005000.1

13、9.04 4 9.040.95cakpfqvnk zv2. 5（-1）。132.25n8. 計(jì)算作用在軸上的壓軸力 fq101602sin2 4 132.25 sin104222qfzfnn v 帶傳動(dòng)的主要參數(shù)歸于表表表 3v3v 帶傳動(dòng)的主要參數(shù)帶傳動(dòng)的主要參數(shù)名稱(chēng)結(jié)果名稱(chēng)結(jié)果名稱(chēng)結(jié)果帶型a傳動(dòng)比12.5i 根數(shù)4z 基準(zhǔn)長(zhǎng)度1800mmdl 預(yù)緊力0132.25fn帶輪基準(zhǔn)直徑1120mmddmm3152dd中心距570mma 壓軸力1042qfn9. 帶輪設(shè)計(jì)由所引用教材查表 8-10 知道:;。則帶輪輪緣寬度:150.3emm9fmmb。大帶輪轂孔直徑由后續(xù)高速軸設(shè)計(jì)而(1)2(4

14、1) 152 963zefmmmm 定，。大帶輪轂寬度:當(dāng)時(shí)候，1135ddmml1.5bd(1.5 2)70ldmm帶輪結(jié)構(gòu)圖。(二二)高速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)高速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)1. 選定高速級(jí)齒輪類(lèi)型、精度等級(jí)、材料1)按傳動(dòng)方案選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。2)運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)械，速度不高，故選用 8 級(jí)精度。3)材料選擇 由所引用教材查 10-1 選擇小齒輪為 45 鋼，調(diào)制處理，平均硬度為235hbs。大齒輪材料為 45 鋼，正火，硬度為 200hbs,二者硬度相差 40hbs。4)選擇小齒輪齒數(shù)，則:，取。齒數(shù)123z 2214.098 2392.225zi z293z 比。93/23u 5)初選螺旋

15、角。152. 按齒面接觸接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)213121thetdhk tz zudu (1)確定公式內(nèi)的各項(xiàng)數(shù)值試選載荷系數(shù)。1.6tk 由所引用教材圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù)。2.433hz由所引用教材圖 10-26 得;則:。10.77020.869121.639小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。51125.8931.2589 10ittn mn mm由所引用教材表 10-7 選取齒寬系數(shù)。1d由所引用教材表 10-6 查得材料的彈性系數(shù)（大齒輪用鑄造鍛造，小189.9ezmpa齒輪用鍛造） 。由所引用教材圖 10-21d 按齒面硬度查得小齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限，1lim580mpa由所引用教材圖 10-2

16、1c 按齒面硬度查得大齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限。2lim310mpa按公式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)系數(shù)；9116060 648.889 1 (2 8 300 10)1.869 10hnn jl 。982121.869 10 3.9314.755 10nn i由所引用教材圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù),。10.90hnk21.05hnk計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為 1%，安全系數(shù),則1s ;111lim0.90 5805221hnhkmpampas;222lim1.05 310325.51hnhkmpampas。 12522325.5423.7522hhhmpampa(2)計(jì)算計(jì)算小齒輪分度圓直徑2

17、13121thetdhk tz zudu 2532 1.6 1.2589 103.958 1 189.9 2.4331 1.6393.958423.75 71.507mm計(jì)算圓周速度113.14 71.507 648.8892.42860 100060000td nvm s計(jì)算齒寬及系數(shù)bntm11 71.50771.507dtbdmmmm 11cos1471.507 cos142.89124tntdmmmz齒高，。2.252.25 2.8916.505nthmmmmm71.507 6.50510.993b h 計(jì)算縱向重合度。10.318tan0.318 1 24 tan141.903dz

18、計(jì)算載荷系數(shù)k由所引用教材表 10-2 查得:使用系數(shù);根據(jù)、8 級(jí)精度，由1.00ak 2.428vm s所引用教材圖 10-8 查得:動(dòng)載荷系數(shù);引用教材表 10-4 查得:1.14vk （假設(shè)）由所引用教材表 10-4 查得 8 級(jí)精度、1.4hfkk100atk f bn mm調(diào)制小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱(chēng)布置時(shí): 2231.150.18(1 0.6)0.31 10hddkb 31.150.18(1 0.6 1) 1 0.31 1071.5071.46 根據(jù)、，由所引用教材表 10-13 查得:。故動(dòng)載荷10.991b h 1.46hk1.39fk系數(shù)。1 1.14 1.4 1.462.33

19、0avhhkk k kk 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑311ttddk k371.5072.330 1.681.051mm計(jì)算模數(shù)。11cos81.507 cos143.2724ndmmmz3. 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)213212cosfasatdfktyy ymz(3)確定計(jì)算參數(shù)1)計(jì)算載荷系數(shù)。1 1.14 1.4 1.392.218avffkk k kk 2)根據(jù)縱向重合度，從所引用教材圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù)1.903。0.88y3)計(jì)算當(dāng)量系數(shù);11332426.27coscos 14vzz。223395104.089coscos 14vzz4)查取齒輪系數(shù)及應(yīng)

20、力校正系數(shù)，由所引用教材表 10-5 查得:,。12.591fay22.176fay11.596say21.798say5)由所引用教材圖 10-20c 按齒面硬度查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，按齒面硬度查得大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限。1440fehbs1318fehbs6)由所引用教材圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù),。10.89fnk20.91fnk7)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取彎曲疲勞安全系數(shù),1.4s ，1110.89 440279.711.4fnfefkmpampas。1110.86 318206.71.4fnfefkmpampas8)計(jì)算大小齒輪的并加以比較，fasafy y，大齒

21、輪的1112.591 1.5960.01478279.71fasafyy2222.176 1.7980.01893206.7fasafyy數(shù)值大。(4)計(jì)算（按大齒輪）213212cosfasatdfktyy ymz 。52322 2.218 1.2589 100.88 cos 140.018932.121 241.639mmmm對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度nm計(jì)算的法面模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載的承載能nm力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（既模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)。故可取彎曲疲勞強(qiáng)度算得的并就近圓整為標(biāo)準(zhǔn)

22、值，而按接1.714mm2.00nmmm觸強(qiáng)度計(jì)算的重新修正齒輪齒數(shù)，181.051dmm，取，則11cos1481.051 cos1439.322ndzm140z ，取。實(shí)際傳動(dòng)比22 13.931 40157.24zi z2157z ，與原分配傳動(dòng)比 4.082 基本一致。221157 403.925izz4. 幾何尺寸計(jì)算(5)中心距計(jì)算 ，將中心距圓整為。12()(40 157) 2203.032cos2 cos14nzz mammmm203amm(6)按圓整后的中心距修正螺旋角12()(40 157) 2arccosarccos13.96522 203nzz mmma(7)計(jì)算大小齒

23、輪的分度圓直徑1140 282.437coscos13.965mz mdmmmm22157 2323.563coscos13.965mz mdmmmm(8)計(jì)算齒輪寬度，圓整后取。則:11 82.43782.437dtbdmmmm 83bmm（大齒輪）;小齒輪。因、發(fā)生變化，故相283bmm188bmm1z2z1db應(yīng)有關(guān)參數(shù)、等需要修正，1fay1say2fay2sayvkhkfkyhz然后再修正結(jié)果,看齒輪強(qiáng)度是否足夠。(9)修正計(jì)算結(jié)果1)；11334043.768coscos 13.965vzz2233157171.788coscos 13.965vzz由所引用教材表 10-5 查得：

24、，。12.364fay22.132fay11.678say21.842say2)由所引用教材圖 10-26 查得：，。10.82320.892121.7153)，根據(jù)縱向重合度10.318tan0.318 1 40 tan13.9653.163dz ，從所引用教材圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù)。3.1630.882y4) ,根據(jù)、8 級(jí)113.14 82.437 648.8892.79960 100060000td nvm s2.799vm s精度，從所引用教材圖 10-8 查得：動(dòng)載荷系數(shù)。1.15vk 5)齒高，由所引用教材2.252.25 24.5nthmmmmm83 4.518.4

25、44b h 表 10-4 查得 8 級(jí)精度、調(diào)制小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱(chēng)布置時(shí)：2231.150.18(1 0.6)0.31 101.150.18(1 0.6 1) 1 0.31hddkb ，根據(jù)、，由所引用教材圖 10-1331082.4371.46418.444b h 1.464hk查得：。1.46fk6)，51122 1.2589 103054.282.437ttfnnd1 3054.283atk fn mmb，故查取、時(shí)，假設(shè)是36.798n mm100n mmhkfk100atk f bn mm合適的。任用。1.4hfkk7)齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算用載荷系數(shù)=avhhkk k kk1 1.

26、15 1.4 1.464,齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算用載荷系數(shù)2.3151 1.15 1.4 1.46avffkk k kk 。2.3998)由教材圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù)。2.437hz9)213121thetdhk tz zudu 2532 2.357 1.2589 103.925 12.473 189.880.481 1.7153.925423.75mmmm10)，大齒1112.364 1.6780.01418279.71fasafyy2222.132 1.8420.01900206.7fasfyy輪的數(shù)值大。11)213212cosfasatdfktyy ymz，實(shí)際52322 2.35

27、1 1.2589 100.882 cos 13.9650.019001.5041 401.715mmmm、，均大于計(jì)算要求，故齒輪的強(qiáng)度足夠大。182.437dmm2nmmm5. 齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)小齒輪 1 由于直徑較小，采用齒輪結(jié)構(gòu);大齒輪 2 采用孔板式結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)尺寸按經(jīng)驗(yàn)公式和后續(xù)設(shè)計(jì)的中間軸配合段直徑計(jì)算，如表 4 所示；大齒輪 2 結(jié)構(gòu)草圖如圖 2 所示。高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的尺寸歸于表 5。 圖圖 2 大齒輪結(jié)構(gòu)尺寸大齒輪結(jié)構(gòu)尺寸 表表 4 大齒輪結(jié)構(gòu)尺寸大齒輪結(jié)構(gòu)尺寸名稱(chēng)結(jié)構(gòu)尺寸經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式結(jié)果mm轂孔直徑d由中間軸設(shè)計(jì)而定24dd55輪轂直徑3d31.6dd88輪轂寬度l1.2 1.5l

28、d83腹板最大直徑0d010 14anddm270板孔分布圓直徑1d1032ddd220板孔直徑2d2030.25 0.35ddd50腹板厚度c0.2 0.3cb20(三三)低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)1. 選定低速級(jí)齒輪類(lèi)型、精度等級(jí)、材料6)按傳動(dòng)方案選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng)。7)運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)械，速度不高，故選用 8 級(jí)精度。8)材料選擇 由所引用教材查 10-1 選擇小齒輪為 45 鋼，調(diào)制處理，平均硬度為230hbs。大齒輪材料為 45 鋼，正火，硬度為 190hbs,二者硬度相差 40hbs。9)選擇小齒輪齒數(shù)，則:，取。齒數(shù)323z 4333.152 2372.496

29、zi z473z 比。73/23u 10) 初選螺旋角。152. 按齒面接觸接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)223121thetdhk tz zudu (1)確定公式內(nèi)的各項(xiàng)數(shù)值試選載荷系數(shù)。1.6tk 由所引用教材圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù)。2.433hz由所引用教材圖 10-26 得;則:。10.76520.871121.636小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。52470.4134.70413 10iitn mtn mm由所引用教材表 10-7 選取齒寬系數(shù)。1d由所引用教材表 10-6 查得材料的彈性系數(shù)（大齒輪用鑄造鍛造，小189.9ezmpa齒輪用鍛造） 。由所引用教材圖 10-21d 按齒面硬度查得小齒輪接觸疲

30、勞強(qiáng)度極限，1lim580hmpa由所引用教材圖 10-21c 按齒面硬度查得大齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限。2lim310hmpa按公式計(jì)算應(yīng)力循環(huán)系數(shù)；。811604.754 10hnn jl82121.572 10nn i由所引用教材圖 10-19 查得接觸疲勞壽命系數(shù),。11.05hnk21.12hnk計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為 1%，安全系數(shù),則1s ;111lim1.05 5806091hnhhkmpampas;222lim1.12 310347.21hnhhkmpampas。 12609347.2478.122hhhmpampa(2)計(jì)算計(jì)算小齒輪分度圓直徑223121thetd

31、hk tz zudu 2532 1.6 4.7041 103.043 1 189.8 2.4331 1.6363.043478.1 104.479mm計(jì)算圓周速度123.14 104.14790.90360 165.0700060000td nvm s計(jì)算齒寬及系數(shù)bntm11 104.479104.479dtbdmmmm 11cos14104.479 cos144.43323tntdmmmz齒高，。2.252.25 4.4339.974nthmmmmm104.479 9.97410.475b h 計(jì)算縱向重合度。10.318tan0.318 1 23 tan141.635dz 計(jì)算載荷系數(shù)k

32、由所引用教材表 10-2 查得:使用系數(shù);根據(jù)、8 級(jí)精度，由1.00ak 0.903vm s所引用教材圖 10-8 查得:動(dòng)載荷系數(shù);引用教材表 10-4 查得:1.00vk （假設(shè)）由所引用教材表 10-4 查得 8 級(jí)精度、1.4hfkk100atk f bn mm調(diào)制小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱(chēng)布置時(shí): 2231.150.18(1 0.6)0.31 10hddkb 31.150.18(1 0.6 1) 1 0.31 10104.4791.470 根據(jù)、，由所引用教材表 10-13 查得:。故動(dòng)載10.475b h 1.470hk1.39fk荷系數(shù)。1 1.075 1.4 1.4702.212a

33、vhhkk k kk 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑311ttddk k3104.4792.212 1.6116.390mm計(jì)算模數(shù)。11cos116.390 cos144.93923ndmmmz3. 按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)223232cosfasatdfkt yy ymz確定計(jì)算參數(shù)1)計(jì)算載荷系數(shù)。1 1.075 1.4 1.392.092avffkk k kk 2)根據(jù)縱向重合度，從所引用教材圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù)1.635。0.88y3)計(jì)算當(dāng)量系數(shù);31332324.745coscos 14vzz。42337075.31coscos 14vzz4)查取齒輪系數(shù)及應(yīng)

34、力校正系數(shù)，由所引用教材表 10-5 查得:,。12.628fay22.229fay11.588say21.761say5)由所引用教材圖 10-20c 按齒面硬度查得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限，按齒面硬度查得大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限。1440fehbs2318fehbs6)由所引用教材圖 10-18 查得彎曲疲勞壽命系數(shù),。10.89fnk20.93fnk7)計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力，取彎曲疲勞安全系數(shù),1.4s ，1110.89 440279.711.4fnfefkmpampas。1120.93 240211.241.4fnfefkmpampas8)計(jì)算大小齒輪的并加以比較，fasafy y，大

35、齒輪的1112.628 1.5880.01492279.71fasafyy2222.229 1.7610.01858211.24fasafyy數(shù)值大。計(jì)算（按大齒輪）223212cosfasatdfkt yy ymz 。52322 2.093 4.7041 100.88 cos 140.018583.2841 231.636mmmm對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度nm計(jì)算的法面模數(shù)，由于齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載的承載能nm力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力，僅與齒輪直徑（既模數(shù)與齒數(shù)的乘積）有關(guān)。故可取彎曲疲勞強(qiáng)度算得的并就近圓整為標(biāo)

36、準(zhǔn)值，而按接2.706mm3.25nmmm觸強(qiáng)度計(jì)算的重新修正齒輪齒數(shù)，197.09dmm，取，則13cos14116.39 cos1434.953.25ndzm335z ，取。實(shí)際傳動(dòng)比43 13.024 35105.84zi z4106z ，與原分配傳動(dòng)比 3.167 基本一致。343106 353.028izz4. 幾何尺寸計(jì)算中心距計(jì)算 ，將中心距圓整為342()(35 106) 3.25234.7792cos2 cos14nzz mammmm。2235amm按圓整后的中心距修正螺旋角3421()(35 106) 2arccos14.26522 234.779nzz mmma計(jì)算大小齒

37、輪的分度圓直徑33235 3116.667coscos14.265nz mdmmmm44106 3.25353.333coscos14.265nz mdmmmm計(jì)算齒輪寬度，圓整后取。則:11 116.667116.667dtbdmmmm 117bmm（大齒輪）;小齒輪。因、發(fā)生變化，故4117bmm3122bmm3z4z1db2相應(yīng)有關(guān)參數(shù)、等需要修正，1fay1say2fay2sayvkhkfkyhz然后再修正結(jié)果,看齒輪強(qiáng)度是否足夠。(3)修正計(jì)算結(jié)果1)33333537.762coscos 14.265vzz；由所引用教材表 10-5 查得：4233106114.365coscos 1

38、4.265vzz，。12.424fay22.171fay11.676say21.804say2)由所引用教材圖 10-26 查得：，。10.81220.879121.6913)，根據(jù)縱向重合度30.318tan0.318 1 35 tan14.2652.537dz ，從所引用教材圖 10-28 查得螺旋角影響系數(shù)。2.5370.875y4) ,根據(jù)、8 級(jí)精113.14 116.667 165.071.00860 100060000td nvm s1.008vm s度，從所引用教材圖 10-8 查得：動(dòng)載荷系數(shù)。1.08vk 5)齒高，由所引用教材表2.252.25 3.257.313nthm

39、mmmm15.999b h 10-4 查得 8 級(jí)精度、調(diào)制小齒輪相對(duì)支承非對(duì)稱(chēng)布置時(shí)：2231.150.18(1 0.6)0.31 101.150.18(1 0.6 1) 1 0.31hddkb ，根據(jù)、，由所引用教材圖 10-13310116.6671.47415.999b h 1.474hk查得：。1.44fk6)，故查取、2328064.15ttfndatk fb68.92n mm100n mmhk時(shí)，假設(shè)是合適的。任用。fk100atk f bn mm1.4hfkk7)齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算用載荷系數(shù)=avhhkk k kk1 1.08 1.4 1.474,齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算用載荷系

40、數(shù)2.0571 1.08 1.4 1.44avffkk k kk 。2.1778)由教材圖 10-30 選取區(qū)域系數(shù)。2.43hz9)223121thetdhk tz zudu 2532 2.229 4.704 103.043 1 189.8 2.439115.3141 1.6913.043478.1mmmm10)，大齒1112.424 1.6760.01452279.71fasafyy2222.171 1.8040.01854211.24fasfyy輪的數(shù)值大。11)2223232cosfasatdfkt yy ymz，實(shí)際52322 2.177 4.7041 100.875 cos 14.

41、2650.018542.481 351.691mmmm、，均大于計(jì)算要求，故齒輪的強(qiáng)度足夠大。1116.667dmm3.25nmmm5. 齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)小齒輪 1 由于直徑較小，采用齒輪結(jié)構(gòu);大齒輪 2 采用孔板式結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)尺寸按經(jīng)驗(yàn)公式和后續(xù)設(shè)計(jì)的中間軸配合段直徑計(jì)算，分別見(jiàn)表 5表表 5 5 低速級(jí)大齒輪結(jié)構(gòu)尺寸低速級(jí)大齒輪結(jié)構(gòu)尺寸名稱(chēng)結(jié)構(gòu)尺寸經(jīng)驗(yàn)計(jì)算公式結(jié)果mm轂孔直徑d由中間軸設(shè)計(jì)而定32dd100輪轂直徑3d31.6dd160輪轂寬度l1.2 1.5ld115腹板最大直徑0d010 14anddm280板孔分布圓直徑1d1032ddd220板孔直徑2d2030.25 0.35ddd50

42、腹板厚度c0.2 0.3cb20低速級(jí)齒輪和高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)過(guò)程一樣，整理的下列表格表表 5 5 高速級(jí)齒輪和低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的尺寸高速級(jí)齒輪和低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的尺寸高速機(jī)齒輪傳動(dòng)低速級(jí)齒輪傳動(dòng)名稱(chēng)計(jì)算公式結(jié)果計(jì)算公式結(jié)果法面模數(shù)nm2.5nm3.25法面壓力角n20n20螺旋角14.82515.241齒數(shù)12zz239312zz 2373傳動(dòng)比2i4.0982i3.1521d59.4823d95.35分度圓直徑2d240.5174d302.64*112aanddh m72*332aanddh m114齒頂圓直徑*222aanddh m252*442aanddh m320*112()fand dd

43、hc m 50*332()fanddhc m50齒根圓直徑*222()fanddhc m210*442()fanddhc m265中心距12()2cosnm zza 15012()2cosnm zza199齒寬125bbbb125954bb345bbbb349186bb(四四)軸的設(shè)計(jì)軸的設(shè)計(jì)1. 軸的材料選擇和最小直徑估算根據(jù)工作條件，初選軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度法進(jìn)行最小直徑估算，即：。初算軸徑時(shí)，對(duì)于直徑的軸，有一個(gè)鍵槽時(shí)，3min0pdan100dmm軸徑增大;有兩個(gè)鍵槽時(shí)，軸徑應(yīng)增大。對(duì)于直徑的軸，有一個(gè)鍵3%7%100dmm槽時(shí)，軸徑增大;有兩個(gè)鍵槽時(shí)，軸徑應(yīng)增大

44、。然后將軸圓整為5% 7%10% 15%直徑。應(yīng)注意這樣的直徑，只能作為承受扭矩作用的軸段的最小直徑。值由mind0a所引用教材表 15-3 確定:高速軸。中間軸，低速軸。01125a 02120a03110a高速軸:，因?yàn)楦咚佥S最小直徑處安1331min0114.989412525.67576pdammn裝大帶輪，設(shè)有一個(gè)鍵槽，則，1min1min(1 7%)25.67 (1 0.07)27.49ddmmmm取為整數(shù)。1min30dmm中間軸: ，因?yàn)橹虚g軸處安裝滾動(dòng)2332min0224.74312038.77140.556pdammn軸承，取標(biāo)準(zhǔn)值為。2min40dmm低速軸: ，因?yàn)榈?/p>

45、速軸最小徑處安3333min0334.50911051.2444.592pdammn裝聯(lián)軸器，設(shè)有一個(gè)鍵槽，則，3min3min(1 7%)51.24 (1 0.07)54.83ddmmmm參見(jiàn)聯(lián)軸器的孔徑，。3min55dmm2. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中間軸的結(jié)構(gòu)如下圖：圖圖 3各軸段直徑的確定 1:最小直徑，滾動(dòng)軸承處軸段，。滾動(dòng)軸承選取 30208，其21d212min40ddmm尺寸為。408019.7518dd tbmmmmmmmm:低速級(jí)小齒輪軸段，。22d2250dmm:軸環(huán)，根據(jù)齒輪的軸向定位要求，。23d2360dmm:高速級(jí)大輪齒輪軸段，。24d24

46、50dmm:滾動(dòng)軸承處軸段，。25d2540dmm各軸段長(zhǎng)度的確定 2:由滾動(dòng)軸承、擋油盤(pán)及裝配關(guān)系確定，。21l2142lmm:由低速級(jí)小齒輪的轂孔寬度確定，。22l391bmm2290lmm:軸環(huán)寬度，。23l2310lmm:由高速級(jí)大齒輪的轂孔寬度確定，。24l254bmm2452lmm:由滾動(dòng)軸承、擋油盤(pán)及裝配關(guān)系確定，。25l2542lmm細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3由表 10-1 查出高速級(jí)大齒輪處鍵（，） ，低速級(jí)小齒輪處鍵141945b hlmmmmmm5.5tmm0.30rmm（，）;齒輪輪轂與軸的配合14980b hlmmmmmm5.5tmm0.30rmm選為;滾動(dòng)軸承與軸的配合采用過(guò)

47、盈配合，此軸段的直徑公差為;查5076hr40 6m表 15-2 處的過(guò)度圓角半徑為,倒角為,各軸表面粗糙度如下圖2r 2c 高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)各軸段直徑的確定 1:最小直徑，安裝大帶輪的外伸軸段，。11d111min30ddmm:密封處軸段，根據(jù)大帶輪的軸向定位要求，定位高度，以12d11(0.07 0.1)hd及密封圈的標(biāo)準(zhǔn)（擬采用氈圈密封） ，。1240dmm:滾動(dòng)軸承處軸段，。滾動(dòng)軸承選取 6209,其尺寸為13d1345dmmddb。45859020.75mmmmmm:過(guò)渡軸端，由于各級(jí)齒輪傳動(dòng)的線(xiàn)速度在內(nèi)，滾動(dòng)軸承采用脂潤(rùn)滑，考14d3m s慮檔油盤(pán)的軸向定位，。14

48、55dmm齒輪處軸段，由于小齒輪直徑較小，采用齒輪軸結(jié)構(gòu)。所以軸和齒輪的材料和熱處理方式一樣，均為 45 鋼，調(diào)制處理。:滾動(dòng)軸承處軸段，。15d151350ddmm:滾動(dòng)軸承處軸段,.16d1645dmm各軸段長(zhǎng)度確定 2:由大帶輪的轂孔寬度確定，。11l63bmm1161lmm:由箱體結(jié)構(gòu)、軸承端蓋、裝配關(guān)系等確定，12l1250lmm:由滾動(dòng)軸承、裝配關(guān)系等確定，。13l1342lmm:由裝配關(guān)系、箱體結(jié)構(gòu)等確定，。14l14128lmm:由高速級(jí)小齒輪寬度確定，。15l188bmm1588lmm:由滾動(dòng)軸承、擋油盤(pán)及裝配關(guān)系確定，16l1642lmm細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3由表 10-1 查出

49、大帶輪處鍵（，161080b hlmmmmmm4.0tmm） ，大帶輪輪轂與軸的配合選為;滾動(dòng)軸承與軸的配合采用過(guò)盈0.20rmm3076hn配合，此軸段的直徑公差為;查表 15-2 處的過(guò)度圓角半徑為,倒角為45 6m2r ,各軸表面粗糙度如下圖。(圖 4)1.6c 低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)低速軸的軸系結(jié)構(gòu)如下圖：圖圖 5各軸段直徑的確定 1:滾動(dòng)軸承處軸段，滾動(dòng)軸承選取 30217，其尺寸為31d3175dmmddb。7513025mmmmmm:低速級(jí)大齒輪軸段，。32d3285dmm:軸環(huán)，根據(jù)齒輪的軸向定位要求，。33d33100dmm:過(guò)度軸段，考慮檔油盤(pán)的軸向定位，。34d

50、3491dmm:滾動(dòng)軸承處軸段，。35d353175ddmm:密封處軸段，根據(jù)聯(lián)軸器的軸向定位要求，以及密封圈的標(biāo)準(zhǔn)（擬采用氈圈36d密封） ，。3670dmm:最小直徑，安裝聯(lián)軸器的外伸軸段，。37d373min55ddmm各軸段長(zhǎng)度的確定 2:由滾動(dòng)軸承、擋油盤(pán)及裝配關(guān)系等確定，。31l3150lmm:由低速級(jí)大齒輪的轂孔寬確定，。32l486bmm3285lmm:軸環(huán)寬度，。33l3310lmm:由裝配關(guān)系、箱體結(jié)構(gòu)等確定，。34l3460lmm:由滾動(dòng)軸承、擋油盤(pán)及裝配關(guān)系確定，。35l3550lmm:由箱體結(jié)構(gòu)、軸承端蓋、裝配關(guān)系等確定，70mm36l36l:由聯(lián)軸器的轂孔寬決定，。

51、37l107lmm37105lmm細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 3由表 10-1 查出速級(jí)大齒輪處鍵（，221480b hlmmmmmm9.0tmm）;齒輪輪轂與軸的配合選為;滾動(dòng)軸承與軸的配合采用過(guò)盈配合，0.5rmm8576hn此軸段的直徑公差為;查表 15-2 處的過(guò)度圓角半徑為,倒角為75 6m2.5r 2c (五五)軸的校核軸的校核1.1. 軸的力學(xué)模型建立軸的力學(xué)模型建立中間軸的力學(xué)模型的建立齒輪對(duì)軸的作用點(diǎn)按簡(jiǎn)化原則應(yīng)在齒輪寬度的中點(diǎn)，因此可決定中間軸上兩齒輪力的作用點(diǎn)位置。軸上安裝的 30208 軸承，從表 12-6 中知道，它的載荷作用中心到軸承的外端面的距離,故計(jì)算出支點(diǎn)跨距和軸上各力作用

52、點(diǎn)相互位置尺寸。支點(diǎn)18.6amm跨距（實(shí)際）;低速級(jí)小齒輪力作用點(diǎn) c 到左支點(diǎn) a 距離265lmm265.2lmm（實(shí)際）;兩齒輪的力作用點(diǎn)之間的距離（實(shí)際186lmm185.65lmm2113lmm）;2112.5lmm高速級(jí)大齒輪的力作用點(diǎn) d 到右支點(diǎn) b 距離（實(shí)際） 。366lmm365.75lmm計(jì)算軸上的作用力初步選定高速級(jí)小齒輪為右旋，高速級(jí)大齒輪為左旋 ;根據(jù)中間軸所受軸向力最小的要求，低速級(jí)小齒輪為左旋，低速級(jí)大齒輪為右旋。根據(jù)要求的傳動(dòng)速度方向，繪制的軸力學(xué)模型圖見(jiàn)下圖圖圖 3 軸的力學(xué)模型及轉(zhuǎn)矩、彎矩圖軸的力學(xué)模型及轉(zhuǎn)矩、彎矩圖2. 計(jì)算軸上的作用力齒輪 2:31

53、21122 125.893ff103054.2882.437tttnnd 211tantan20fff3054.281145.52coscos13.965nrrtnn 211fff tan3054.28 tan13.965759.54aatnn齒輪 3:323322 470.413f108064.20116.667ttnnd 33tantan20ff8064.203028.51coscos14.265nrtnn33ff tan8064.20 tan14.2652050.29atnn3.3. 計(jì)算支反力計(jì)算支反力垂直面支反力（xz 平面）由繞支點(diǎn) b 的力矩和,得:0bvm32123232332

54、3()()22ravraarddflllf lfffll 323.563116.6671145.52 66759.542050.293028.51 (11366)22n224018.49( )n ，方向向下。123224018.86 ()845.35( )ravfllln 同理，由繞支點(diǎn) a 的力矩和，得:0avm321232123123()()22rbvrraaddflllfllf lff323.563116.6671145.5286 1133028.51 86759.542050.2922n274973.49( )n ,方向向下。123274973.49 ()1037.64( )rbvfl

55、lln 軸上合力，得:0vf ，計(jì)算無(wú)誤。231037.64845.35 1145.523028.510ravrbvrrffff水平面支反力（xy 平面）由繞支點(diǎn) b 的力矩和,得:0bhm12323323()()rahttflllf lfll3054.28 668064.20 (11366)1645074.28nn1231645074.28 ()6207.83rahfllln由繞支點(diǎn) a 的力矩和,得:0ahm12331212()()rbhttflllf lfll8064.20 863054.28 (86 113)1301322.92nn1231301322.92 ()4910.65rbhf

56、llln軸上合力,校核:0hf 23(3054.288064.206207.834910.65)0ttrahrbhffffna 點(diǎn)總支反力2222(845.35)(6207.83)6265.12ravrahrafffn a 點(diǎn)總支反力2222(1037.64(4910.65)5019.08rbvrbhrbfffn4. 繪轉(zhuǎn)矩、彎矩圖垂直面內(nèi)的彎矩圖c 處彎矩:1845.35 8672700.1ravcvmfln mmn mm 左1332( 845.35 862050.29 116.667)ravacvmflfdn mm 右192300.69n mm d 處彎矩 : 2232(759.54 32

57、3.563 2 1037.64 66)arbvdvmfdfl左54395.28n mmn mm31037.64 6668484.24rbvdvmfln mmn mm 右水平面內(nèi)的彎矩圖c 處彎矩:16207.83 86533873.38chrahmfln mmn mm d 處彎矩: 34910.65 66324102.9dhrbhmfln mmn mm 合成彎矩圖c 處:2222(72700.1)(533873.38)538800.60chccvmmmn mmn mm左左 2222(192300.69)(533873.38)567450.74chccvmmmn mmn mm右右d 處:2222

58、(54395.28)(324102.9)328635.87dhddvmmmn mmn mm左左2222(68484.24)(324102.9)331259.39dhddvmmmn mmn mm右右轉(zhuǎn)矩圖2470413iittn mm當(dāng)量彎矩圖因?yàn)槭菃蜗蚧剞D(zhuǎn)軸，所以扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力視為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，折算系數(shù)。0.62470413 0.6282247.8tn mmn mmc 處: 538800.60ccmmn mm左左22222(567450.7)(282244)()633767889.ccmmn mmntmm右右d 處: 22222(328635.)(2822487()4332037.8.6ddmm

59、n mmn mmt左左331259.39ddmmn mm右右5. 彎扭合成強(qiáng)度校核進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和轉(zhuǎn)矩的截圖（即危險(xiǎn)截面 c）的強(qiáng)度。33633769.838.0930.10.1 55cccammmpampawd右右根據(jù)選定的軸的材料 45 鋼，調(diào)制處理，由所引用教材表 15-1 查得。因160mpa為，故強(qiáng)度足夠。1ca六、六、聯(lián)軸器的選擇和軸的設(shè)計(jì)計(jì)算聯(lián)軸器的選擇和軸的設(shè)計(jì)計(jì)算根據(jù)工作要求，為了緩和沖擊，保證減速器的正常工作輸出軸選用彈性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器?？紤]到轉(zhuǎn)矩變化很小，取 ka=1.3，。按照計(jì)1.3 929.4721208.314caaivtk tn m算轉(zhuǎn)矩小于

60、聯(lián)軸器公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩的條件，查標(biāo)準(zhǔn) gb/t5014-1985 或手冊(cè)，選用 hl6 型彈cat性柱銷(xiāo)聯(lián)軸器，其公稱(chēng)轉(zhuǎn)矩為 2000n.m，孔徑 d=55mm，l=142mm，l1=107mm，許用轉(zhuǎn)速為 2500r/min，故適用。標(biāo)記 hl6 聯(lián)軸器gb/t5014-2003.60 10760 107jbjb七、七、滾動(dòng)軸承的選擇滾動(dòng)軸承的選擇以中間軸上的滾動(dòng)軸承為例。（一） 滾動(dòng)軸承的選擇根據(jù)載荷及速度情況，擬定選用圓錐磙子軸承。又中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，根據(jù)，選取 30208，由表 12-4c 查得,212540ddmm63.0rckn074.0rckn0.37e y=1.6,。00.9y （二）