三相橋式全控整流電路

1、 第六章 引言 6.1 同步電機的勵磁簡介同步電機的勵磁繞組通常由外電源提供勵磁電流，這些勵磁電源可分為兩大類：一類是用直流電源提供勵磁的直流勵磁機系統(tǒng)；另一類是用硅整流裝置將交流變成直流后提供勵磁的半導(dǎo)體勵磁系統(tǒng)。隨著半導(dǎo)體技術(shù)的發(fā)展，可控硅整流裝置已廣泛應(yīng)用于同步電機勵磁系統(tǒng)?？煽毓枵餮b置將交流勵磁機輸出的三相交流電流轉(zhuǎn)換成直流電流，勵磁調(diào)節(jié)器根據(jù)發(fā)電機運行工況調(diào)節(jié)可控硅整流器的導(dǎo)通角，以此調(diào)節(jié)可控硅整流裝置的輸出電壓，從而調(diào)節(jié)發(fā)電機的勵磁。6.2 研究同步電機勵磁系統(tǒng)的背景在電力系統(tǒng)的運行中，同步發(fā)電機是電力系統(tǒng)獲得無功功率的重要來源之一，通過調(diào)節(jié)勵磁電流可以維持發(fā)電機端電壓，改變發(fā)電

2、機的無功功率。不論系統(tǒng)是在正常運行情況下還是在故障情況下，同步發(fā)電機的勵磁電流都必須得到有效控制，因此勵磁系統(tǒng)是同步發(fā)電機的重中之重。勵磁系統(tǒng)的安全運行，不僅關(guān)系到發(fā)電機及電力系統(tǒng)的運行穩(wěn)定性，而且關(guān)系到發(fā)電機及與其相關(guān)聯(lián)的電力系統(tǒng)的經(jīng)濟運行指標。對同步發(fā)電機勵磁系統(tǒng)基本要求有：一、具有十分高的可靠性；二、保證發(fā)電機具有足夠的勵磁容量；三、具有足夠的強勵能力；四、保證發(fā)電機電壓調(diào)差率有足夠的整定范圍；五、保證發(fā)電機電壓有足夠的調(diào)節(jié)范圍；六、保證發(fā)電機勵磁自動控制系統(tǒng)具有良好的調(diào)節(jié)特性等。6.3 本文主要研究內(nèi)容三相橋式全控整流電路是將交流電壓轉(zhuǎn)化為直流電壓，進而轉(zhuǎn)化為直流勵磁電流的一個橋梁，所

3、以對它的分析研究就顯的尤為重要。本次設(shè)計中綜合運用MATLAB中的Simulink模塊搭建三相橋式全控整流電路，仿真分析了在不同觸發(fā)角情況下的輸出電壓波形，并在分析后通過電力系統(tǒng)綜合自動化實驗臺上的示波器觀察勵磁裝置中的六路脈沖、變壓器二次測交流電壓波形以及經(jīng)整流后輸出的直流電壓波形。 第七章 三相橋式全控整流電路簡介71 主電路原理說明 如圖2.1，共陰極組陰極連接在一起的3個晶閘管（VT1，VT3，VT5）共陽極組陽極連接在一起的3個晶閘管（VT4，VT6，VT2）。 圖2.1 三相橋式全控整流電路原理圖 對觸發(fā)脈沖的要求：按VT1-VT2-VT3-VT4-VT5-VT6的順序，相位依次差

4、60，共陰極組VT1、VT3、VT5的脈沖依次差120，共陽極組VT4、VT6、VT2也依次差120，同一相的上下兩個橋臂，即VT1與VT4、VT3與VT6、VT5與VT2，脈沖相差180。 在第（1）段期間，a相電壓最高，而共陰極組的晶閘管被觸發(fā)導(dǎo)通，b相電位最低，所以供陽極組的晶閘管被觸發(fā)導(dǎo)通。這時電流由a相經(jīng)流向負載，再經(jīng)流入b相。變壓器a、b兩相工作，共陰極組的a相電流為正，共陽極組的b相電流為負。加在負載上的整流電壓為 =-= (2-1) 經(jīng)過60后進入第(2)段時期。這時a相電位仍然最高，晶閘管繼續(xù)導(dǎo)通，但是c相電位卻變成最低，當經(jīng)過自然換相點時觸發(fā)c相晶閘管，電流即從b相換到c相

5、，承受反向電壓而關(guān)斷。這時電流由a相流出經(jīng)、負載、流回電源c相。變壓器a、c兩相工作。這時a相電流為正，c相電流為負。在負載上的電壓為=-= (2-2)再經(jīng)過60，進入第(3)段時期。這時b相電位最高，共陰極組在經(jīng)過自然換相點時，觸發(fā)導(dǎo)通晶閘管，電流即從a相換到b相，c相晶閘管因電位仍然最低而繼續(xù)導(dǎo)通。此時變壓器bc兩相工作，在負載上的電壓為=-=(2-3)余相依此類推。由上述三相橋式全控整流電路的工作過程可以看出：1.三相橋式全控整流電路在任何時刻都必須有兩個晶閘管導(dǎo)通，而且這兩個晶閘管一個是共陰極組，另一個是共陽極組的，只有它們能同時導(dǎo)通，才能形成導(dǎo)電回路。2. 三相橋式全控整流電路就是兩

6、組三相半波整流電路的串聯(lián)，所以與三相半波整流電路一樣，對于共陰極組觸發(fā)脈沖的要求是保證晶閘管、和依次導(dǎo)通，因此它們的觸發(fā)脈沖之間的相位差應(yīng)為120。對于共陽極組觸發(fā)脈沖的要求是保證晶閘管、和依次導(dǎo)通，因此它們的觸發(fā)脈沖之間的相位差也是120。3.由于共陰極的晶閘管是在正半周觸發(fā)，共陽極組是在負半周觸發(fā)，因此接在同一相的兩個晶閘管的觸發(fā)脈沖的相位應(yīng)該相差180。4. 三相橋式全控整流電路每隔60有一個晶閘管要換流，由上一號晶閘管換流到下一號晶閘管觸發(fā)，觸發(fā)脈沖的順序是：1234561，依次下去。相鄰兩脈沖的相位差是60。5.由于電流斷續(xù)后，能夠使晶閘管再次導(dǎo)通，必須對兩組中應(yīng)導(dǎo)通的一對晶閘管同時

7、有觸發(fā)脈沖。為了達到這個目的，可以采取兩種辦法；一種是使每個脈沖的寬度大于60（必須小于120），一般取80100，稱為寬脈沖觸發(fā)。另一種是在觸發(fā)某一號晶閘管時，同時給前一號晶閘管補發(fā)一個脈沖，使共陰極組和共陽極組的兩個應(yīng)導(dǎo)通的晶閘管上都有觸發(fā)脈沖，相當于兩個窄脈沖等效地代替大于60的寬脈沖。這種方法稱雙脈沖觸發(fā)。帶電阻負載時的工作情況 =0時的情況 圖2.2 三相橋式全控整流電路帶電阻負載a =0的波形 a=30時的工作情況 圖2.3 三相橋式全控整流電路帶電阻負載a =30時的波形 當=60o 圖 2.4 三相橋式全控整流電路帶電阻負載a =60時的波形 當=90o 圖2.5 三相橋式全控

8、整流電路帶電阻負載a =90時的波形小結(jié)當a60時，ud波形均連續(xù)，對于電阻負載，id波形與ud波形形狀一樣，也連續(xù)。當a60時，ud波形每60中有一段為零，ud波形不能出現(xiàn)負值。如果繼續(xù)增大角到120，輸出電壓ud波形將全為零，因此平均值也為零，由此可知三相橋式全控整流電路帶電阻負載時，角的移向范圍為0120。 b 阻感負載時的工作情況 三相橋式全控整流電路大多用于向阻感負載和反電動勢阻感負載供電（即用于直流電機傳動），下面主要分析阻感負載時的情況，對于帶反電動勢阻感負載的情況，只需在阻感負載的基礎(chǔ)上掌握其特點，即可把握其工作情況。 當60o時，ud波形連續(xù)，電路的工作情況與帶電阻負載時十分

9、相似，各晶閘管的通斷情況、輸出整流電壓ud波形、晶閘管承受的電壓波形等都一樣。只不過負載不同，相同的輸出電壓加在負載上，輸出的負載電流波形不同。負載是純電阻時，輸出電流波形與輸出電壓波形相同；當負載是阻感負載時，因為電感的存在，負載電流波形變得平直，而當電感特別大的時候，負載電流的波形可近似看作一條水平線。 圖2.6三相橋式整流電路帶阻感負載，a =30時的波形圖中除給出ud波形和id波形外，還給出了晶閘管VT1電流 iVT1 的波形，可與圖2.3帶電阻負載時的情況進行比較。當60o時，阻感負載時的工作情況與電阻負載時不同，電阻負載時ud波形不會出現(xiàn)負的部分，而阻感負載時，由于電感L的作用，u

10、d波形會出現(xiàn)負的部分。若電感L值足夠大，ud中正負面積將基本相等，ud平均值近似為零。這表明，帶阻感負載時，三相橋式全控整流電路的角移相范圍為090。3 定量分析 在以上的分析中已經(jīng)說明，整流輸出的波形在一周期內(nèi)脈動6次，且每次脈動的波形相同，因此在計算其平均值時，只需對一個脈波（即1/6周期）進行計算即可。此外，以線電壓的過零點為時間坐標的零點，于是可得當整流輸出電壓連續(xù)時（即帶阻感負載時，或帶電阻負載60o時）的平均值為 電阻負載且60時，整流電壓平均值為 第八章 三相橋式全控整流電路 matlab(simulink)仿真及其結(jié)果分析8.1 三相橋式全控整流電路的仿真下圖即為啟動Matla

11、b R2012a,進入Simulink后，在新建文檔后繪制的三相橋式全控整流電路系統(tǒng)模型圖： 圖3.1 三相橋式全控整流系統(tǒng)模型圖8.2模型圖各模塊的參數(shù)設(shè)置1.三相交流電源參數(shù)設(shè)置： 三相電源的相位互差120，設(shè)置交流峰值相電壓為380V，頻率為50Hz，內(nèi)阻為0.001，參數(shù)對話框如圖3.2所示 圖3.2 三相交流電源參數(shù)2.通用變換橋參數(shù)設(shè)置： （1）通用變換器橋模塊是由6個功率開關(guān)原件組成的橋式通用三相變換器模塊。功率電子原件的類別和變換器的結(jié)構(gòu)可通過對話框進行選擇。 （2）通用變換器橋的圖標如圖3.1所示（ Universal Bridge）。本例中設(shè)置 橋的結(jié)構(gòu)為三相，緩沖電阻:單

12、位為，為了消除模塊中的緩沖電路， 可將緩沖電阻的參數(shù)設(shè)定為 inf。緩沖電容,單位為F，為了消除模塊中的緩沖電路，可將緩沖電容的參數(shù)設(shè)置為inf。電力電子器件擇通用變換器橋中使用的電力電子的類型。其他參數(shù)設(shè)置如圖3.5所示： 圖3.5 通用變換橋參數(shù)圖3. 同步6脈沖觸發(fā)器的參數(shù)設(shè)置： 在本次設(shè)計中設(shè)置同步電壓頻率為50Hz，脈沖寬度為10，如果勾選了“ Double Pulsing”觸發(fā)器就能給出間隔60的雙脈沖。下圖為同步6脈沖觸發(fā)器參數(shù)設(shè)置對話框： 圖3.6 同步6脈沖觸發(fā)器參數(shù)圖4.常數(shù)模塊參數(shù)的設(shè)置 打開仿真參數(shù)窗，選擇ode23tb算法，將相誤差設(shè)置為le-3,開始仿真時間為0，停

13、止時間設(shè)置為0.02 。 圖3.7為常數(shù)模塊參數(shù)設(shè)置對話框：圖3.7 常數(shù)模塊參數(shù)圖5. 負載的參數(shù)設(shè)置： 圖3.8 純阻性負載參數(shù)圖 圖3.9 阻感性負載參數(shù)圖8.3仿真波形及結(jié)果分析帶電阻性負載三相全控整流系統(tǒng)仿真圖形及結(jié)果如下：=30 圖3.10 直流電壓波形 圖3.11 直流電流波形 圖3.12 晶閘管T1電壓波形=60 圖3.13 直流電壓波形 圖3.14 直流電流波形 圖3.15 晶閘管T1電壓波形=90 圖3.16 直流電壓波形 圖3.17 直流電流波形 圖3.18 晶閘管T1電壓波形結(jié)果分析：當0時晶閘管不在自然換流點換相，而是從自然換相點后移角度開始換相。當電阻性負載60時，

14、波形均連續(xù)，60時，波形斷續(xù)。對于電阻負載，波形與波形形狀一樣，也連續(xù)。當60時，波形每60中有一段為零，波形不能出現(xiàn)負值，帶電阻負載時三相橋式全控整流電路角的移相范圍是120 。電阻電感性負載三相橋式全控整流系統(tǒng)仿真圖形及結(jié)果分析：=30 圖3.19 直流電壓波形 圖3.20 直流電流波形=60 圖3.21 直流電壓波形 圖3.22 直流電流波形=90 圖3.23 直流電流波形結(jié)果分析：三相橋式相控整流電路帶阻感性負載時，當60時，的波形連續(xù)，其工作情況與三相橋式相控整流帶電阻性負載十分相似，各晶閘管的通斷情況、輸出整流電壓波形、晶閘管承受的電壓波形等，與三相橋式相控整流電路帶電阻負載時都一

15、樣。但由于電感的作用，使得負載電流波形變得平直，當電感足夠大的時候，負載電流波形可近似為一條水平線。當60時，電感性負載時的工作情況與電阻負載時不同，電阻負載時，的波形不會出現(xiàn)負的部分，而電感性負載時，由于電感的作用，波形會出現(xiàn)負的部分。并且在 = 90時，的波形上下對稱，平均值為零。因此帶感性負載時，三相橋式相控整流的移相范圍為90。另外，由于大電感負載電流連續(xù)，晶閘管承受的最大正、反壓均為變壓器二次線電壓峰值。第九章 同步發(fā)電機勵磁控制實驗 不同角（控制角）對應(yīng)的勵磁電壓波形實驗9.1實驗設(shè)備THLZD-2 型電力系統(tǒng)綜合自動化實驗平臺是一套集多種功能于一體的綜合型實驗裝置，展示了現(xiàn)代電能

16、發(fā)出和輸送全過程的工作原理。這套實驗裝置由THLZD-2 電力系統(tǒng)綜合自動化實驗臺（簡稱“實驗臺”）、THLZD-2 電力系統(tǒng)綜合自動化控制柜（簡稱“控制柜”）、無窮大系統(tǒng)和發(fā)電機組和三相可調(diào)負載箱等組成。THLZD-2 型電力系統(tǒng)綜合自動化實驗臺 圖4.1 電力系統(tǒng)綜合自動化實驗臺輸電線路的具體結(jié)構(gòu)如下圖所示： 圖4.2 單機無窮大系統(tǒng)電力網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)圖9.1.2 THLZD-2 型電力系統(tǒng)綜合自動化控制柜 圖4.3 電力系統(tǒng)綜合自動化控制柜9.2 實驗?zāi)康? 了解實驗所用的電力系統(tǒng)綜合化實驗平臺（THLZD-2型）及相關(guān)實驗裝置。2 加深理解三相橋式全控整流的工作原理。3 觀察三相橋式全控整流

17、的各點工作波形。4 了解移相觸發(fā)電路的特性和工作原理。5 觀察觸發(fā)脈沖及其相位的移相范圍。9.3 實驗內(nèi)容與步驟 1 觀察六路觸發(fā)脈沖 （1）先將實驗臺的電源插頭插入控制柜左側(cè)的大四芯插座。接著依次打開控制柜的“總電源”、“三相電源”和“單相電源”的電源開關(guān)；再打開實驗臺的“三相電源”和“單相電源”的開關(guān)。 （2）將實驗臺上的“勵磁方式”選為“微機控制”，同時選擇“勵磁電源”為“他勵”方式。 （3）不啟動機組，不加勵磁電源，將控制柜上的“勵磁電源”選至“關(guān)”的位置。 （4）選定THLWL-3微機勵磁裝置里的菜單項“系統(tǒng)設(shè)置”，在進入，設(shè)置“勵磁調(diào)節(jié)方式”為“恒”方式。 （5）將示波器接入控制柜

18、上的六路脈沖測試孔（A+,A-,B+,B-,C+和C-）中的任一路，示波器探頭的地接“com1”。通過示波器可觀測到觸發(fā)的雙窄脈沖。按下THLWL-3微機勵磁裝置面板上的“+”鍵，逐步增大給定電壓，可移動觸發(fā)脈沖的位置。9.3.1 示波器上的六路脈沖波形圖4.4為控制柜上示波器顯示的六路脈沖圖形： A+ C- B+ A-C+B- 圖4.4 六路脈沖波形圖 由以上的六路脈沖圖形可以得出如下結(jié)論：本次實驗脈沖觸發(fā)為雙窄脈沖，即對每一個晶閘管一周期內(nèi)觸發(fā)兩次，其間隔相差60,實際這也可以使同一時刻有兩個晶閘管受到觸發(fā)，以保證電流回路的形成。9.3.2研究控制角的改變對輸出波形的影響圖4.5為不同控制

19、角對應(yīng)的不同的輸出直流電壓波形: 圖4.5 不同控制角對應(yīng)的實際輸出電壓波形圖9.4 結(jié)論上圖為改變控制角時的波形圖，由波形圖可以看出，不同的控制角對應(yīng)著不同的勵磁電壓，因此在電力系統(tǒng)的運行中,無論在正常運行情況下,或在事故運行情況下,改變同步發(fā)電機的勵磁電壓(也即改變同步發(fā)電機的勵磁電流) 對電力系統(tǒng)的運行都有著十分重要的影響。9.5 思考與分析 9.5.1換流重疊角 輸出電壓的波形我們發(fā)現(xiàn)實際波形與理想波形存在差異，其中主要一點是由于換流重疊角所示。實際的交流供電電源，總存在電源阻抗，如電源變壓器的漏電感、銅導(dǎo)線電阻以及為了限制短路電流加上交流進線電抗等。當交流側(cè)存在電抗時，在電源相線中的

20、電流就不可能突變，換流時原導(dǎo)通相電流衰減到零需要時間，而導(dǎo)通相電流的上升也需要時間，即電路的換流不是瞬間完成，而是有一段換流時間。將以上分析運用到實際當中，就不難知道通常在晶閘管可控整流電路的分析中, 往往不考慮包括變壓器漏感在內(nèi)的交流側(cè)電感的影響, 認為換相是瞬時完成的。但實際上變壓器繞組總有漏感, 該漏感可用一個集中的電感 表示, 并將其折算到變壓器二次側(cè)。由于電感電流無法突變, 因此換流過程不能瞬間完成, 而是需要經(jīng)歷一段時間, 即存在換流重疊現(xiàn)象。本章中我們在基本了解換流重疊角產(chǎn)生原因的基礎(chǔ)上，進一步分析考慮變壓器漏感時換流過程中電流過渡波形凹升凸降變化的原理及換流重疊角的計算方法。9

21、.5.2 換流重疊區(qū)相關(guān)電流電壓的分析圖4.6為三相半波可控整流電路帶電感負載的電路圖。圖4.7為考慮變壓器漏感時的該電路整流電流波形。假設(shè)負載中電感很大, 負載電流為水平線。 圖4.6 三相半波可控整流電路帶電感負載的電路 圖4.7 考慮變壓器漏感時的該電路整流電流波形該電路在交流電源的一周期內(nèi)有3 次晶閘管換流過程, 因各次換流情況一樣, 這里只分析從 換流至 的過程。在 時刻之前 導(dǎo)通, 流過電流, d 點電位 。若在 時刻觸發(fā) , 此時由于 , 若無漏感 , 則d 點電位立刻躍變?yōu)? 迫使反偏關(guān)斷, 由躍減為零, 躍升為。然而在有漏感的情況下, 的增大使其對應(yīng)支路的兩端產(chǎn)生自感電勢來反

22、抗電流的增加, 極性為左正右負以 表示, = （4-1） 電感電流不能突變; 同時 =-在減小, 在其對應(yīng)支路中的 兩端同樣形成自感電勢來反抗電流 的減小, 延續(xù) 的導(dǎo)通時間, 極性為左負右正以 表示:=- （4-2）可見、 均不能突變, 不能很快變?yōu)?, 也不能很快從 減到零, 從而 不能關(guān)斷。結(jié)果是 和 同時導(dǎo)通, 并且滿足+ = , 相當于將a、b 兩相短路, 兩相間電壓差為- , 在兩相組成的回路中形成環(huán)流 = 如圖所示, 滿足: - 2 + （4-3）從而由式（4-1）、（4-2）、（4-3） 得： (- ) （4-4） 由于回路中有兩個漏感, = 是逐漸增大的,需經(jīng)過一定時間才能升

23、到 ,而 - 是逐漸減小的, 下降到零也需要花費同樣長的時間。當 增大到等于 時, 0, 關(guān)斷, 換流過程結(jié)束。在此過程中兩只晶閘管同時導(dǎo)通的現(xiàn)象通常稱作換流重疊。換流過程持續(xù)時間用電角度表示, 稱作換流重疊角。換流過程中電流的變化波形如圖4.7 所示。鑒于圖中時刻附近, b、a 兩點間電位差 - 隨時間是增大的, 其變化率為正。通過對式(4- 2) 求導(dǎo)數(shù)有:2 (4-5)此式說明 的上升過程為凹升函數(shù), 自然 應(yīng)為凸降函數(shù)。9.5.3 換流重疊角的計算分析方法我們還關(guān)心換流重疊角的計算。參照圖4.7, 設(shè)每周期脈波數(shù)為m, 在控制角為并且不考慮換流重疊角影響時, 波形在1/ m 周期上的面

24、積為。在控制角為并且不考慮換流重疊角影響時, 波形在1/ m 周期上的面積為, 則有- 2 ,式中為每個小陰影區(qū)面積。取平均得: 即- （4-6） 從而得換相重疊角的計算通式: (4-7)其中 式( 4-7) 適合于多種整流電路的換流重疊角計算問題。當控制角在對應(yīng)脈波的正弦峰值點以左的范圍內(nèi)時( 比如圖4.7 中) , 越小則越大。9.5.4 波形的尖峰（毛刺） 圖4.8 實際電源電壓波形圖 圖4.8為通過示波器的端口導(dǎo)出顯示的線電壓的波形，結(jié)合第三章的輸出電壓的波形圖中我們可以觀測出，實際波形與我們的理想波形有不同,實際波形上充滿了尖峰，而尖峰的產(chǎn)生實際是由于輸入數(shù)碼發(fā)生變化時刻產(chǎn)生的瞬時誤

25、差造成的，也即是由于開關(guān)在換向過程中，“導(dǎo)通”延遲時間與“截止”延遲時間不相等所致，有些地方也稱為“毛刺”。尖峰的持續(xù)時間雖然很短（一般在數(shù)十毫微秒數(shù)量級），但幅值可能很大。 要克服尖峰干擾信號的影響，主要有以下幾種方案：（1）可以在輸出端加接一個小電容以吸收干擾。（2）采用先鎖存數(shù)字信號，后進行加法運算。以上2種實際上是以犧牲變換速度來消除尖峰信號的影響。（3）外接一種消峰電路，能有效地去除尖峰，其電路由一個單穩(wěn)觸發(fā)器和一個快速采樣保持器組成。均值也不一樣，導(dǎo)致最終的波形不一樣。 第十章 結(jié)論 本文在對三相橋式全控整流電路理論分析的基礎(chǔ)上，利用MATLAB 面向?qū)ο蟮脑O(shè)計思想和電氣元件的仿真

26、系統(tǒng)，建立了基于Simulink的三相橋式全控整流電路的仿真模型，并對其進行仿真研究。在對三相橋式全控整流電路帶電阻負載時的工作情況進行仿真分析的基礎(chǔ)上，驗證了當觸發(fā)角0，負載電流電壓波形是連續(xù)的；當時，負載電流不連續(xù)；同時也驗證了三相橋式全控整流電路觸發(fā)角而在對三相橋式全控整流電路帶電阻電感性負載時的工作情況進行仿真分析的基礎(chǔ)上，驗證了當觸發(fā)角0，負載電流電壓波形是連續(xù)的，這與電阻性負載一樣所不同的是由于電感負載的存在，同樣的整流輸出電壓加在負載上得到的負載電流波形不同。由于電感的作用，使得負載電流波形變得平直，當電感足夠大的時候，負載電流的波形可近似為一條水平線。當時，電感性負載時的工作情況與電阻負載時不同。電阻負載時，波形不會出現(xiàn)負的部分，波形斷續(xù)，而電感性負載時，由于負載電感感應(yīng)電勢的作用，波形會出現(xiàn)負的部分，并且當波形上下對稱，平均值為零，因此，帶電感性負載三相橋式全控整流電路的移相范圍為90。而在通過仿真得出理想輸出電壓電流與脈沖的波形后，我們又通過電力系統(tǒng)綜合自動化實驗臺與實驗柜進行實際輸出電壓電流波形與脈沖的觀測，