某小商品批發(fā)大樓畢業(yè)設(shè)計計算書

1、第一章 結(jié)構(gòu)選型布置1.1 設(shè)計題目已知條件題目：蘇州小商品批發(fā)大樓設(shè)計本工程建設(shè)地點為江蘇省蘇州市內(nèi)，為五層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，總建筑面積2700左右，總高度為22.6m,其它條件如下：1.抗震設(shè)防烈度為6度，其余按建筑抗震設(shè)計規(guī)范 gb500112010考慮。2.氣象條件 蘇州夏季主導(dǎo)風向為東南、東風，冬季主導(dǎo)風向為東北、東風。年最高氣溫為40度，最低氣溫為零下8度。50年一遇的的風壓為0.45kn/，雪壓為0.4kn/,雪荷載準永久值分區(qū)為區(qū)，地面粗糙度類別為b類。 3.工程地質(zhì)條件：地質(zhì)報告見表1-1表1-1 地質(zhì)報告 地質(zhì)報告編號土體名稱平均厚度（米）%kn/m3esxc壓縮系數(shù)壓縮

2、橫量fkkpa1-1素填土0421-2粘土0.783216.80.97512180.422.072002粘土5.053017.80.829618190.489.573003粘土6.222418.60.789524200.419.174004未風化的巖石，未鉆透4.荷載資料（1）交易大樓樓面活載，查建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb500092001)，確定樓面活載標準值為3.5。（2）不上人屋面：活載標準值為0.5；（3）屋面構(gòu)造：40厚細石混凝土，5厚高聚物改性瀝青防水卷材， 20厚1：3水泥砂漿找平，120厚水泥膨脹珍珠巖找坡層，20厚1：3水泥砂漿找平層，120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板。（4）樓面構(gòu)造：2

3、0厚板底抹灰，120厚鋼筋混凝土板，30厚水磨石面層第2頁（5）填充墻：外墻及內(nèi)墻采用40厚加氣混凝土小型砌塊，雙面抹20厚砂漿。女兒墻高0.6m。1.2 結(jié)構(gòu)選型本工程采用框架結(jié)構(gòu)?？蚣芙Y(jié)構(gòu)體系的特點：框架結(jié)構(gòu)是由梁、柱構(gòu)件通過節(jié)點連接形成的骨架結(jié)構(gòu)，框架結(jié)構(gòu)的特點是由梁、柱承受豎向和水平荷載，墻體起維護作用，其整體性和抗震性均好于混合結(jié)構(gòu)，且平面布置靈活，可提供較大的使用空間，也可構(gòu)成豐富多變的立面造型。國外多采用鋼為框架材料，國內(nèi)主要為鋼筋混凝土框架?？蚣芙Y(jié)構(gòu)布置原則：(1)結(jié)構(gòu)平面形狀和立面體型宜簡單、規(guī)則，使各部分剛度均勻?qū)ΨQ，減少結(jié)構(gòu)產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)的可能性；（2）控制結(jié)構(gòu)高寬比，以減少水

4、平荷載下的側(cè)移；（3）盡量統(tǒng)一柱網(wǎng)和層高，以減少構(gòu)件種類規(guī)格，簡化設(shè)計和施工；（4）房屋的總長度宜控制在最大溫度伸縮縫間距內(nèi)，當房屋長度超過規(guī)定的值時，可設(shè)伸縮縫將房屋分成若干溫度區(qū)段。第二章 確定計算簡圖2.1 確定計算簡圖該框架柱網(wǎng)平面布置規(guī)則，選擇中間軸位置的一榀橫向框架進行設(shè)計計算，框架的計算簡圖如2-1所示,圖2-1 計算單元假定底層柱下端固定于基礎(chǔ)，按工程地質(zhì)資料提供的數(shù)據(jù)，查抗震規(guī)范可判斷該場地為類場地土。柱子的高度底層為：h1=4.65+0.55=5.2m（初步假設(shè)基礎(chǔ)高度0.55m），二五層柱高為h2h5=4.20m。柱節(jié)點剛接，橫梁的計算跨度取柱中心至中心間距離，三跨分別為

5、：l=6000、6000、6000。計算簡圖見圖2-2。圖2-2 計算簡圖2.2 梁截面尺寸的確定(1)框架主梁： ab、bd跨：h=(1/121/8)l=(1/121/8)6000=500750,取700mm;b=(1/21/3.5)h=(1/21/3.5)700=350200,取350mm 定為bh=350mm700mm。(2) 縱向框架梁：定為bh=350mm700mm。(3) 次梁：h=(1/181/15)l=(1/181/15)6000=333400,取400mm 定為bh=200mm400mm。2.3 柱截面尺寸的確定、軸邊柱均為500mm500mm 、軸邊柱均為500mm500m

6、m.2.4 板的確定ab.bc.cd跨：h120mm，取120mm；2.5材料強度等級混凝土：基礎(chǔ)墊層混凝土采用c10，其余采用c30。鋼筋：主要構(gòu)件縱向受力鋼筋選擇hrb335、hrb400鋼筋，其余采用hpb300鋼筋。2.6荷載種類框架結(jié)構(gòu)一般承擔的荷載主要有：樓（屋）面恒載、使用活荷載、風荷載、地震作用及框架自重。樓（屋）面恒、活荷載的傳遞路線：樓面豎向荷載 樓板 梁（主梁、次梁） 柱 基礎(chǔ) 地基雙向板荷載傳遞路線：樓面豎向荷載樓板 縱、橫向框架梁 柱 基礎(chǔ) 地基2.7荷載計算以軸線橫向框架為計算分析對象 a) 恒載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖b）活載作用下結(jié)構(gòu)計算簡圖圖2-3 計算簡圖1.屋面

7、橫梁豎向線荷載標準（1）恒載(圖2-3a)屋面恒載標準值： 40厚c20細石混凝土 250.04=1 5厚高聚物改性瀝青防水卷材 0.4 20厚1：3水泥砂漿找平層 200.002=0.04 120厚水泥膨脹珍珠巖找坡層 40.12=0.48 20厚1：3水泥砂漿找平 層 200.002=0.04 120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 250.12=3 屋面恒載標準值合計： 4.96主梁自重 0.70.3525=6.13 ab、bc、cd跨梁側(cè)粉刷 （0.7-0.12）0.02217=0.62 合計： 6.75 作用在頂層框架梁上的線恒荷載標準值為：梁自重： g5ab1= g5bc1=g5cd1=6.75

8、板傳來的荷載： g5ab2= g5bc2=g5cd2=4.966=29.76（2）活載作用在頂層框架梁上的線活荷載標準值為： q5ab=q5bc=q5cd=0.56 =32.樓面橫梁豎向線荷載標準值（1）恒載20厚板底抹灰0.0220=0.40120厚鋼混凝土現(xiàn)澆板 0.1225=3.0030厚水磨石面層0.030.65=0.0195樓面恒載標準值：3.42ab、bc、cd跨 框架梁自重： 6.75作用在樓面層框架梁上的線恒荷載標準值為：梁自重： gab1=gbc1=gcd1=6.75 板傳來荷載： gab2=gcd2=gbc2=3.426=20.52（2）活載（圖2-3b）樓面活載： q a

9、b=q bc=q cd=2.56=153.屋面框架節(jié)點集中荷載標準值： 恒載 次梁自重邊跨（ab，cd跨） 0.20.425 = 2梁側(cè)粉刷 2(0.4-0.12)0.0217 = 0.19 合計: 2.19作用在頂層次梁上的線恒荷載標準值為：梁自重： g5ab1 =g5cd1 = 2.19板傳來的荷載： g4ab2 = g4cd2 = 4.963=14.88 合計: 17.07 邊跨連系梁自重： 0.350.7325 = 18.38 粉刷： 2(0.7-0.12)0.02317 = 1.18 0.6 m高女兒墻： 0.630.2411.8= 5.10 粉刷： 0.620.02317 = 1.

10、22連系梁傳來次梁荷載： 0.517.076= 51.21 頂層邊節(jié)點集中荷載： g4a= g4d = 77.09中柱連系梁自重 ： 0.350.7325=18.38 粉刷： 2(0.7-0.12)0.02317 = 1.18 連系梁傳來屋面自重 ： 4.9661.5=44.64 連系梁傳來次梁荷載 0.517.076=51.21頂層中節(jié)點集中荷載： g5b=g5c=110.41（2）活載：q4a=q4d=0q4b=q4c=1/2(4.2+4.2-3) 3/20.7=2.844.樓面框架節(jié)點集中荷載標準值：恒載： 外圍填充墻自重（6-0.5）（4.2-0.7）-21.22.10.2411.8=

11、41.8內(nèi)部橫墻自重（6-0.5）（4.2-0.7）-21.82.10.2411.8=34.66作用在樓面次梁上的線恒荷載: 梁自重 ： g2ab1=g2cd1=2.19 板傳來荷載： g2ab2=g2cd2=3.423= 10.2612.45 邊柱連系梁自重： 13.5 粉刷： 0.98連系梁傳來樓次梁荷載： 1/212.456 = 37.35填充墻自重 41.8 框架柱自重 0.50.54.225=26.25 中間層邊節(jié)點集中荷載： ga=gd=119.88 中柱連系梁自重： 13.5粉刷： 0.98連系梁傳來樓面自重： 1/2（6+6-3）3/24.52.92 = 37.35連系梁傳來次

12、梁荷載： 1/216.016=48.03 填充墻自重 34.66柱傳來集中荷載 0.50.54.225 = 26.25中間層中節(jié)點集中荷載：gb =gc = 160.77 (2)活載：qa=qd=0 qb=qc=1/2(6+6-3)3/22.5=10.135.風荷載已知基本風壓w0=0.45kn/m2，地面粗糙度屬b類，按荷載規(guī)范風載體型系數(shù)：迎風面為0.8；背風面為0.5因結(jié)構(gòu)高度h=22.6m30m（從室外地面算起），取風振系數(shù)計算過程如表2-1所示，風荷載圖見圖2-4：圖 2-4 橫向框架上的風荷載表2-1 風荷載計算層次zsz(m)zw0(kn/m2)a(m2)pi(kn)51.01.

13、322.61.290.4528.821.7341.01.317.81.200.4525.217.6931.01.313.61.100.4525.216.2121.01.39.41.000.4525.214.7211.01.35.21.000.4531.218.256.地震作用1)建筑物總重力荷載代表值gi的計算（a）集中于屋蓋處的質(zhì)點重力荷載代表值g 550%雪載： 0.50.43018=108kn層面恒載： 4.963018=2678.4kn橫梁： 6.75187=850.5kn次梁： 2.19184= 157.68kn縱梁： 6.75304=810kn女兒墻： 0.60.2411.8（30

14、2182）=163.12kn柱重： 0.20.2250.6280.50.5252.128=29.93kn外圍橫墻和內(nèi)橫墻: 1.75(6-0.5)0.2411.816-1.81.05 0.2411.810=382.6kn內(nèi)部縱墻： 1.75(6-0.5)0.2411.811=299.84kn鋼窗：0.50.4（272.12.1+22.11.55）=25.12kn g5=5505.19kn（b）集中于標準層處的質(zhì)點重力荷載代表值g 3g 250%樓面活載： 0.53.5(3018-36) =913.5kn屋面恒載： 3.42(3018-36)=1785.24kn橫梁： 850.5kn次梁： 15

15、7.68kn縱梁： 810kn柱重： 0.50.54.22528=735kn外圍橫墻和內(nèi)橫墻： 382.62 =765.2kn內(nèi)部縱墻： 299.84kn松木門： 3.912=7.82kn鋼窗： 25.122 = 50.24kn g4=g 3=g 2=6375.02kn （c）集中于底層的質(zhì)點重力荷載標準值g150%樓面活載： 0.53.5(3018-36) =913.5kn屋面恒載： 1785.24kn橫梁： 850.5kn次梁： 157.68kn縱梁： 810kn柱重： 0.50.525（2.1+0.55.2)28=822.5kn外圍橫墻和內(nèi)橫墻： 765.2kn內(nèi)部縱墻： 299.84k

16、n松木門：0.2（121.22.1+21.82.4+32.42.4+20.92.1）=11.99kn鋼窗： 0.4（252.12.1+22.11.55）= 46.70kn g1=6463.15kn2)地震作用計算：（1）框架柱的抗側(cè)移剛度在計算梁、柱線剛度時，應(yīng)考慮樓蓋對框架梁的影響，在現(xiàn)澆樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩取i = 2i0；邊框架梁取i =1.5i0；在裝配整體式樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩取i = 1.5i0；邊框架梁取i =1.2i0，i0為框架梁按矩形截面計算的截面慣性矩。表2-2 橫梁、柱線剛度桿件截面尺寸ec(kn/mm2)i0(mm4)i(mm4)l(mm)(knmm)

17、相對剛度b(mm)h(mm)邊框架梁35070025.5110101.5101060006.3751071中框架梁35070025.5110102101060008.51071.333底層框架柱150050025.55.211095.2110952002.5551070.401中層框架柱150050025.55.211095.2110942003.1631070.496每層框架柱總的抗側(cè)移剛度見表2-3:表2-3 框架柱橫向側(cè)移剛度d值項目根數(shù)層柱類型及截面二至五層邊框架邊柱(500500)2.020.50 10.7618邊框架中柱(500500)4.700.7015.0610底層邊框架邊柱(

18、500500)2.49 0.6711.6518邊框架中柱(500500)5.820.8114.0810ic:梁的線剛度，iz：柱的線剛度。底層：d=11.6518+14.0810=350.5kn/mm二五層：d=10.7618+15.0610=344.28kn/mm（2）框架自振周期的計算表2-4 框架頂點假想水平位移計算表層gi(kn)gi(kn)d(kn/mm)=gi/d（層間相對位移）總位移(mm)55505.195505.19344.2815.99263.7746375.0211880.21344.2834.51247.7836375.0218255.22344.2853.02213.

19、2726375.0224630.25344.2871.54160.2516463.1531093.4350.5088.7188.71：（考慮結(jié)構(gòu)非承重磚墻影響的折減系數(shù)，對于框架取0.6）則自振周期為：（3）地震作用計算根據(jù)本工程設(shè)防烈度6、類場地土，設(shè)計地震分組為第一組，查抗震規(guī)范特征周期=0.35sec，max=0.04結(jié)構(gòu)等效總重力荷載：t11.4tg = 1.40.35=0.49 sec，故不需要考慮框架頂部附加集中力作用框架橫向水平地震作用標準值為：結(jié)構(gòu)底部：各樓層的地震作用和地震剪力標準值由表2-5計算列出。表2-5 樓層地震作用和地震剪力標準值計算表層hi(m)gi(kn)gih

20、i樓層剪力vi(kn)521.455505.19118086.33266.80266.80417.256375.02109969.10248.46515.26313.056375.0283194.01187.97703.2328.856375.0256418.93127.47830.714.656463.1530053.6567.90898.6圖 2-7 橫向框架上的地震作用第三章 框架內(nèi)力計算3.1彎矩分配系數(shù)1.計算彎矩分配系數(shù)根據(jù)上面的原則，可計算出本例橫向框架各桿件的桿端彎矩分配系數(shù)，由于該框架為對稱結(jié)構(gòu)，取框架的一半進行簡化計算，如圖3-6。節(jié)點a1：節(jié)點b1： 節(jié)點a2：節(jié)點b2：

21、節(jié)點a4：節(jié)點b4：a3、b3與相應(yīng)的a2、b2相同。2.桿件固端彎矩計算桿件固端彎矩時應(yīng)帶符號，桿端彎矩一律以順時針方向為正，如圖3-6。圖 3-1 桿端及節(jié)點彎矩正方向1）橫梁固端彎矩：（1）頂層橫梁自重作用：板傳來的恒載作用：（2）二四層橫梁自重作用：板傳來的恒載作用：2）縱梁引起柱端附加彎矩：（本例中邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向內(nèi)側(cè)）頂層外縱梁樓層外縱梁頂層中縱梁樓層中縱梁3.節(jié)點不平衡彎矩橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩為通過該節(jié)點的各桿件（不包括縱向框架梁）在節(jié)點處的固端彎矩與通過該節(jié)點的縱梁引起柱端橫向附加彎矩之和，根據(jù)平衡原則，節(jié)點彎矩的正方向與桿端彎矩方向相反，一律以逆時針方向

22、為正，如圖3-7。節(jié)點a4的不平衡彎矩：節(jié)點b4的不平衡彎矩：節(jié)點a3(a2,a1)的不平衡彎矩：節(jié)點b3(b2,b1)的不平衡彎矩：本例計算的橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩如圖3-2。(a)恒載（b）恒載產(chǎn)生的節(jié)點不平衡彎矩圖 3-2 橫向框架承擔的恒載及節(jié)點不平衡彎矩4.內(nèi)力計算根據(jù)對稱原則，只計算ab、bc跨。在進行彎矩分配時，應(yīng)將節(jié)點不平衡彎矩反號后再進行桿件彎矩分配。節(jié)點彎矩使相交于該節(jié)點桿件的近端產(chǎn)生彎矩，同時也使各桿件的遠端產(chǎn)生彎矩，近端產(chǎn)生的彎矩通過節(jié)點彎矩分配確定，遠端產(chǎn)生的彎矩由傳遞系數(shù)c（近端彎矩與遠端彎矩的比值）確定。傳遞系數(shù)與桿件遠端的約束形式有關(guān)，如圖3-2。恒載彎矩分配

23、過程如圖3-3，恒載作用下彎矩見圖3-4，梁剪力、柱軸力見圖3-5。根據(jù)所求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出恒載作用下梁剪力、柱軸力，結(jié)果見表3-3、表3-4、表3-5、表3-6。第127頁表 3-3 ab跨梁端剪力（kn）層q(kn/m)(板傳來作用)g(kn/m)(自重作用)l(m)gl/2u=(l-a)q/2mab(kn.m)mba(kn.m)mik/lv1/a=gl/2+u-mik/lvb=-(gl/2+u+mik/l)434.974.028.717.49152.12-181.07165.17-1.83171.44-167.78325.44.028.717.49110.49-17

24、9.51148.74-3.54131.52-124.44225.44.028.717.49110.49-166.49144.87-2.89130.87-125.09125.44.028.717.49110.49-160.41140.23-2.32130.30-125.66注：a見表3-1圖。表 3-4 bc跨梁端剪力（kn）層q(kn/m)(板傳來荷載作用)g(kn/m)(自重作用)l(m)gl/2ql/4vb=gl/2+ql/4vc=-(gl/2+ql/4)412.064.0236.39.0515.35-15.3638.764.0236.36.5712.87-12.8728.764.0236

25、.36.5712.87-12.8718.764.0236.36.5712.87-12.87 表 3-5 ab跨跨中彎矩（kn.m）層q(kn/m)(板傳來作用)g(kn/m)(自重作用)l(m)gl/2u=ql/2mab(kn.m)mik/lv1/a=gl/2+u-mik/lm=gl2/8+ql2/8-mab-val/2434.974.028.717.49152.12-181.07-1.83171.44-195.80325.44.028.717.49110.49-179.51-3.54131.52-114.25225.44.028.717.49110.49-166.49-2.89130.87-

26、124.44125.44.028.717.49110.49-160.41-2.32130.30-128.05圖 3-3 恒載彎矩分配過程圖 3-4 恒載作用下彎矩圖（kn.m）圖 3-5 恒載作用下梁剪力、柱軸力（kn）表 3-6 柱軸力（kn）層邊柱a軸、d軸中柱b軸、c軸橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力橫梁端部壓力縱梁端部壓力柱重柱軸力4柱頂171.44125.7935.1297.23167.78+15.35=183.13158.5524.38341.68柱底332.33366.063柱頂131.52178.8235.1642.67124.44+12.87=137.31224.9224.

27、38728.29柱底677.77752.672柱頂130.87178.8235.11022.56125.09+12.87=137.31224.9224.381114.9柱底1331.621139.281柱頂130.30178.8239.61331.62125.09+12.87=137.31224.9227.511501.51柱底1371.281529.023.2活載作用下的框架內(nèi)力各不利荷載布置時計算簡圖不一定是對稱形式，為方便，近似采用對稱結(jié)構(gòu)對稱荷載形式簡化計算。1.梁固端彎矩：（1）頂層：（2）二四層橫梁：2.縱梁偏心引起柱端附加彎矩：（本例中邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向內(nèi)側(cè)）頂層

28、外縱梁樓層外縱梁頂層中縱梁樓層中縱梁 3本工程考慮活載滿跨布置為最不利組合(如圖3-6)4.各節(jié)點不平衡彎矩：圖 3-6 活載滿跨布置5.內(nèi)力計算：采用“迭代法”計算，迭代計算次序同恒載，如圖3-7滿跨活載作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3-8、圖3-9。根據(jù)所求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出的恒載作用下梁剪力、柱軸力，結(jié)果見表3-7表3-10。表 3-7 滿跨活載作用下梁剪力ab跨梁端剪力層q(kn/m)u=(6-a)q/2mab(kn.m)mba(kn.m)mik/lv1/a=u-mik/lvb=-(u+mik/l)44.3518.92-28.0522.38-0.6518.27-19.

29、57321.7594.61-117.7898.64-2.292.41-96.81221.7594.61-124.68102.84-2.5192.1-97.12121.7594.61-115.6398.09-2.0292.59-96.63表 3-8 滿跨活載作用下bc跨梁端剪力層q(kn/m)l(m)ql/4(kn)vb= ql/4 (kn)vc= ql/4 (kn)41.531.131.13-1.1337.535.635.63-5.6327.535.635.63-5.6317.535.635.63-5.63表 3-9 滿跨活載作用下ab跨跨中彎矩（kn.m）層q(kn/m)(板傳來荷載作用)l

30、(m)u=ql/2mab(kn.m)mik/lv1/a=u-mik/lm=ql2-mab-val/244.358.718.92-28.05-0.6518.27-10.26321.758.794.61-117.78-2.292.41-78.42221.758.794.61-124.68-2.5192.1-70.18121.758.794.61-115.63-2.0292.59-81.36表 3-10 滿跨活載作用下柱軸力 (kn)層邊柱（a軸）中柱（b軸）橫梁端部剪力縱梁端部剪力柱軸力橫梁端部剪力縱梁端部剪力柱軸力418.27018.2720.72.8423.54392.410110.68102

31、.4410.13136.11292.10202.78102.7510.13248.99192.590295.37102.2610.13361.38圖3-7 滿跨活載彎矩分配過程圖 3-8 滿跨活載彎矩（kn.m）圖3-9 滿跨活載剪力、軸力（kn）3.3風荷載作用下的位移、內(nèi)力計算1.框架側(cè)移表 3-11 風載作用下框架側(cè)移層次層高hi(m)pik(kn)vik(kn)d(kn/mm)(mm)總側(cè)移i(mm)43.96.526.5273.940.091.1833.99.6916.2173.940.221.0923.99.6925.9073.940.350.8714.410.2536.1569.

32、560.520.522.層間側(cè)移其中0.85為位移放大系數(shù)。相對側(cè)移3.頂點側(cè)移側(cè)移相對側(cè)移滿足要求。4.水平風載作用下框架層間剪力3-10 風載作用下層間剪力表 3-12 各層柱反彎點位置層次柱別k2y23y3y0y4邊柱1.060100.350.35中柱3.760100.450.453邊柱1.0610100.450.45中柱3.7610100.500.502邊柱1.06101.1300.150.45中柱3.76101.1300.500.501邊柱1.20.89000.590.59中柱4.250.89000.550.55注：風荷載作用下的反彎點高度按均布水平力考慮，查附表1-1。圖3-11

33、風載作用框架彎矩（kn.m）表3-13 風荷載作用下框架柱剪力及柱端彎矩層次h(m)vik(kn)d柱別diviym下m上43.96.5273.94邊柱19.50-1.720.35-2.35-4.36中柱17.47-1.540.45-2.70-3.333.916.2173.94邊柱19.50-4.280.45-7.51-9.18中柱17.47-3.830.50-7.47-7.4723.925.9073.94邊柱19.50-6.830.45-11.99-14.65中柱17.47-6.120.50-11.93-11.9314.436.1569.56邊柱20.56-10.680.59-27.73-1

34、9.27中柱14.22-7.390.55-17.88-14.63圖3-12 風載作用框架梁剪力、柱軸力（kn）表 3-14 風載作用下梁端、跨中彎矩和剪力層次柱別m下(kn.m)m上(kn.m)節(jié)點左右梁線剛度比邊跨梁端彎矩m(kn.m)中跨梁端彎矩m(kn.m)風載下梁端剪力邊跨梁跨中彎矩(kn.m)左梁右梁vavb左vb右4邊柱-2.35-4.360.004.36-0.72-1.23中柱-2.70-3.31.411.931.37-0.72-1.143邊柱-7.51-9.180.0011.53-2.01-2.79中柱-7.47-7.471.415.954.22-2.01-2.812邊柱-11

35、.99-14.650.0022.16-3.85-5.41中柱-11.93-11.931.4111.358.05-3.85-5.371邊柱-27.73-19.270.0031.26-5.38-47.86中柱-17.88-14.631.4115.55411.02-5.38-7.35表 3-15 風載作用下柱軸力層次柱別m下(kn.m)m上(kn.m)風載作用下梁端剪力柱軸力vavb左vb右nanb4邊柱-2.35-4.36-0.72-0.72中柱-2.70-3.3-0.72-1.14-0.423邊柱-7.51-9.18-2.01-2.73中柱-7.47-7.47-2.01-2.81-1.222邊柱

36、-11.99-14.65-3.85-6.58中柱-11.93-11.93-3.85-5.37-42.741邊柱-27.73-19.27-5.38-11.96中柱-17.88-14.63-5.38-7.35-4.713.4地震作用下橫向框架的內(nèi)力計算1.0.5（雪+活）重力荷載作用下橫向框架的內(nèi)力計算按抗震規(guī)范，計算重力荷載代表值時，頂層取用雪荷載，其它各層取用活荷載。當雪荷載與活荷載相差不大時，可近似按滿跨活荷載布置。（1）橫梁線荷載計算頂層橫梁：雪載邊跨0.358.70.5=1.47kn/m中間跨0.3530.5=0.53kn/m二四層橫梁：活載邊跨21.75kn/m0.5=10.88kn/

37、m中間跨7.5kn/m0.5=3.75kn/m（2）縱梁引起柱端附加彎矩：（本例中邊框架縱梁偏向外側(cè)，中框架縱梁偏向走廊）頂層外縱梁: ma4=md4=0 kn.m 樓層外縱梁:ma1=md1=0 kn.m頂層中縱梁:mb4=mc =0.358.48.70.1=2.56 kn.m樓層中縱梁:mb1=mc1=2.58.48.70.1 = 18.27 kn.m（逆時針為正）（3）計算簡圖圖3-13 固端彎矩（4）固端彎矩：頂層橫梁：二四層橫梁：（5）不平衡彎矩：（6）彎矩分配計算（采用迭代法）彎矩分配過程如圖3-14，0.5（雪+活）作用下梁、柱彎矩見圖3-15，梁剪力、柱軸力見圖3-16。根據(jù)所

38、求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出的0.5（雪+活）作用下梁剪力、柱軸力，計算過程見表3-16、表3-17、表3-18、表3-19。表 3-16 0.5（雪+活）作用下ab跨梁端剪力標準值層q(kn/m)l(m)u =ql/2(kn)mab(kn.m)mba(kn.m)mik/lv1/a=u-mik/lvb=-( u+mik/l)41.478.72.74 -10.538.7-0.216.60-6.18310.888.78.44 -55.9655.96047.33-47.33210.888.78.44 -59.9357.63-0.2647.69-47.07110.888.78.44 -55.2955.980.0847.25-47.41表 3-17 0.5（雪+活）作用下bc跨梁端剪力標準值層qkn/m)l(m)ql/4(kn)vb= ql/4 (kn)vc= -ql/4 (kn)40.5330.400.40-0.4033.7532.812.81-2.8123.7532.812.81-2.8113.7532.812.81-2.81 表 3-18 0.5（雪+活）作用下ab跨跨中彎矩（kn.m）層q(kn/m)l(m)u=ql/2mab(kn.m)mik/lv1/a=u-mik/lm=ql2/