汽缸孔的平臺網(wǎng)紋珩磨技術(shù)

1、淺析缸孔平臺和燒技術(shù)淺析缸孔平臺珞磨技術(shù)吳勤（東風(fēng)本田發(fā)動機(jī)有限公司，廣州510700）摘要：木文從Hj於的總理、評價臺用劇的各種參數(shù)以及形響平臺I：質(zhì)吊的閔索三個方面介Page - 1 - of 8淺析缸孔平臺和燒技術(shù)Page - # - of 8淺析缸孔平臺和燒技術(shù)紹了平臺缶磨在缸孔加匸領(lǐng)域上的應(yīng)用。關(guān)鍵詞：平臺苗磨、粗糙度、缸孔加匸、油石1前言這兒年來，汽車彳業(yè)在我國的蓬勃發(fā)展 大家冇II共睹。汽車在國內(nèi)的人均保冇彊越 來越大。全國冬汽車公司之間的竟?fàn)幐窃?演越烈。怎樣才能脫穎而出贏得市場是他們 首耍關(guān)心的問題。另一方而，隨著人們環(huán)保 意識的捉鬲，加上油價攀升等眾多因索的影 響，購車群

2、體對汽車的經(jīng)濟(jì)性、環(huán)保性越來 越重視。改善發(fā)動機(jī)加工工藝、降低發(fā)動機(jī) 的油耗及農(nóng)氣排放是汽車麻得市場的巫人 突破口。影響發(fā)動機(jī)的油耗和疋氣排放的因索 是很多的，其中個巫耍的影響因索是發(fā)動 機(jī)氣缸與活塞環(huán)這對摩擦副的工作狀況。潤 滑汕對活塞環(huán)與氣缸壁Z間的工作狀況起 著決定性的影響。如果氣缸壁的潤滑油過 多，在高溫高壓的怙:況卜潤滑汕很容易燃燒 而產(chǎn)生廢氣,使排放超標(biāo)；相反如果氣缸壁 的潤滑汕過少，會人人增加活塞環(huán)對氣缸樂 的摩擦，降低發(fā)動機(jī)的效率，增加油耗，還 會影響燃燒室的密封性能，增加廢氣的排 放：共至還仃可能出現(xiàn)拉缸的現(xiàn)彖。所以控 制氣缸覽的儲汕能力對發(fā)動機(jī)的性能有看 重要的影響，這樣發(fā)

3、動機(jī)（缸樂的衣面質(zhì)駁 就顯得尤為重耍了。傳統(tǒng)的發(fā)動機(jī)氣缸業(yè)的 加I:工藝已經(jīng)很難對具衣面質(zhì)駁作進(jìn)一步 的改善了，有必要研究和開發(fā)新型的發(fā)動機(jī) 氣缸壁的加工方法。平臺珀磨是國內(nèi)新型的 發(fā)動機(jī)氣缸粘加工方法，它能在氣缸樂形成 良好的農(nóng)明網(wǎng)紋，使氣缸樂在擁仃較高的承 伐率的同時還JV仃較好的儲汕能力.人人提 高發(fā)動機(jī)的性能。平臺布磨的農(nóng)面微觀輪廓 如下圖所示：術(shù)磨是利用安裝在布曆頭圜周上的多 條油石，曲張開機(jī)構(gòu)將汕石沿徑向張開，使 其壓向工件孔壁，以便產(chǎn)生一定的而接觸。 同時使布磨頭旋轉(zhuǎn)和往復(fù)運(yùn)動,零件不動; 或者用磨頭只作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動，工件往父運(yùn)動從 而實現(xiàn)怖磨。Jfi磨時,油石上的磨粒以一定的壓力、

4、較低的速度對工件農(nóng)而進(jìn)彳f磨削、擠壓和刮 擦。油石作旋轉(zhuǎn)運(yùn)動和上下往復(fù)運(yùn)動，使油 石上的磨粒在孔衣面所形軌跡成為交義而 又不重復(fù)的網(wǎng)紋。與內(nèi)孔磨削相比,術(shù)磨參 加切削的磨粒多，加在每粒磨粒上的切削力 非常小，舟磨切速低,僅為砂輪磨削速度的 兒十份之在陽磨過程中又旋轉(zhuǎn)加大量的 冷卻夜，使工件表而得到允分的冷卻，不易 燒傷，加工變形層薄，故能得到很理想的表 面紋理。布磨頭與機(jī)床采用浮動連接，這樣能減 少機(jī)床靜態(tài)持度對布磨精度的影響。還能保 證余彊均勻，但也決定了布磨不能修正被加 工孔的軸線位置度誤差。由r油石很長,m 磨時丁件的突出部分先與油石接觸，接觸壓 力較大，使突出部分很快被磨去，直至修正

5、到丁件衷而與沙條全部接觸，因此布磨能修 正前道工序產(chǎn)生的兒何形狀漢差和表面波 度誤差。jfi鷹的切削分為定壓切削和定屆切削 兩種。定壓進(jìn)給中進(jìn)給機(jī)構(gòu)以恒定的壓力壓 向孔壁，共分三個階段：第一個階段是脫落切削階段，這種定壓 幣磨，開始時由于孔壁粗糙,油石與孔壁接 觸而積很小，接觸壓力很大，孔壁的突出部 分很快被磨去。而油石表面因接觸壓力大, 加上切盾對油石粘結(jié)劑的磨耗，使磨粒與粘 結(jié)劑的結(jié)介強(qiáng)度下降，因U冇的磨粒在切削 壓力的作用下rwj脫落，油石面即露出新曆 粒,即油石自銳.笫二階段是破碎切削階段，隨著術(shù)磨的 進(jìn)彳，孔農(nóng)而越來越光，與汕石接觸的而積 越來越人，單位面積的接觸壓力下降，切削 效率

6、降低。同時切卜的切屑小而細(xì)，這些切 屑對粘結(jié)劑的磨耗也很小。因此，汕石磨粒 脫落很少,此時磨削不是靠新磨粒，而是由 磨粒尖端切削。因而磨粒尖端負(fù)荷很大,磨 粒容易破裂、朋碎而形成新的切削刃。第三階段為站塞切削階段。繼續(xù)吊磨時 油右和幾農(nóng)面的接觸面積越來越人，極細(xì)的 切屑堆積丁油石與孔壁之間,不易排除，造 成油石堵塞,變得很光滑。因此油石切削能 力極低,相當(dāng)于拋光。若繼續(xù)進(jìn)行油石堵塞 嚴(yán)重而產(chǎn)生粘結(jié)性址塞時，汕石完全火去了 切削的能力并嚴(yán)重發(fā)熱，孔的桔度和農(nóng)面粗 槌度均會受到彩響。此時應(yīng)盡快結(jié)束珀磨。定吊丁行磨是扌旨進(jìn)給機(jī)構(gòu)以恒定的速度 擴(kuò)張進(jìn)給，使朿磨強(qiáng)制性地切入工件。因此 in磨只存在脫落切

7、削不可能存在堵塞切削 現(xiàn)彖。用此種方法布炳時，為了孔精度和表 面機(jī)糙度，最后可以不進(jìn)給怖磨一段時間。 冇時候為了提高ip磨效率，定壓弟磨和定帚 m磨可以結(jié)合使用。對丁平臺怖磨，為了達(dá)到平臺效 果，怖磨時一般需耍三道工序，第-道粗T行 是要消除前面精鋰缸孔所產(chǎn)生的的兒何謀 差，使缸孔圓度、圓柱度均符介工藝耍求， 并且形成適合下一道玷磨工序加工的良好 的衷而粗糙度和介適的加工余砒。第二道工 序是拉溝槽，是耍在缸孔表面形成淸晰可見 的、對稱的、均勻的網(wǎng)紋，并在微觀輪廓上 形成II冇一定數(shù)吊和深度的溝槽。第三道工 序蒂班形成平臺，去掉粗浙產(chǎn)生的波峰而保 留其浪谷，從而使輪廓曲線上出現(xiàn)一定寬度 和數(shù)宣的

8、平臺，并保有一定深度的溝槽。我公可對缸孔的平臺術(shù)磨，三道工序都 在同個吊磨頭上實現(xiàn)，玷磨頭釆用機(jī)械液 壓雙進(jìn)給結(jié)構(gòu)，首先是粗怖，采用機(jī)械漲刀， 為定雖附磨，分兩次不同的進(jìn)給宣和進(jìn)給速 度來實現(xiàn)：其次采用液壓漲刀，為 定壓用鷹，分兩級膨脹力貼靠缸孔，以達(dá)到 消除平臺的LI的。雙進(jìn)給術(shù)磨頭的結(jié)構(gòu)如下 圖所示：柵行油石圖二3、平臺術(shù)磨表面特征參數(shù)不同的廠家對V臺玳磨的耍求都有所 不同，但比形態(tài)都必然耍通過并種參數(shù)表現(xiàn) 出來，耍探討吊磨技術(shù)，就必須耍對備種表 征網(wǎng)紋特征的參數(shù)冇所了解。常見的冇Ra、 Tp (Rmr)、Abbott 曲線、Rk、Rpk、Rvk、 Mrlx Mr?、網(wǎng)紋角0等。Ra：輪廓

9、算術(shù)平均偏差，是公認(rèn)的、廣 泛應(yīng)用的、國際粗糙度參數(shù)。它是在取樣長 度輪廓偏距絕對值的算術(shù)平均值.從定義可 知Ra們僅農(nóng)示農(nóng)面輪啣的平均粗槌程皮， 不能表征輪廓形狀結(jié)構(gòu)特征。Ra相同的衷 而，H輪廓形狀可能不同，tt至相差很大， 因此，使用Ra值評價平臺網(wǎng)紋表而結(jié)構(gòu)冇 一定的局限性。Rz：微觀不平度十點(diǎn)高度，在取樣長度 內(nèi)，5個最大的輪廓峰鬲的平均值的絕對值 和5個最大的輪廓谷深的平均值的絕對值之Rz雖然評價點(diǎn)少，不涉及最大峰高與 最低谷深之間的輪廓變化，屬J不完全的統(tǒng) 計參數(shù)，當(dāng)被測彊的衷面均勻性較差時，會 因為被測部位不同，在理論上產(chǎn)生很大的離 散性，但是對J：均勻性較好的平臺網(wǎng)紋表 而，

10、卻能對網(wǎng)紋溝榊的深度、分布、均勻程 度等進(jìn)彳f細(xì)致的描述。所以參數(shù)Rz足非常 有價值的支持參數(shù)，被廣泛應(yīng)用。Tp (Rim-)：輪廓支承長度率，截止水平 線上，具冇實體材料的輪廓長度所占評定長 度的百分比。截止水平線與卑準(zhǔn)線平彳J：。從 最高波峰開始引水平線可以確定截止水平 線。Abbott曲線：輪廓支承長度率曲線tp (c),又稱阿伯特范斯通曲線,用縱坐標(biāo)表 示截止水平線的深度，橫坐標(biāo)表示不同截止 水平深度的輪廓支承長度率所畫出來的曲 線就是輪廓支承長度率曲線。它反映了某一 戯止線上實際接觸長度的大小，直觀地反映 了零件表而的耐磨性，并可用它近似地描述 冬件衣面磨損到一定程度時實際接觸而積

11、的大小，對分析耆件衣而的承敦能力也n冇 巫要的意義。所以它是描述粗槌度輪廓指標(biāo) 的主耍指標(biāo)，也是評價平臺浙磨網(wǎng)紋特征的 一項重耍特征值。輪廓支承長度率曲線對氣缸內(nèi)孔表而 的初期磨介性能、使用壽命、潤滑性能等都 冇非常巫耍的意義。但由它是以圖形的形 式表現(xiàn)的,所以在實際應(yīng)用中有定的局限 性。因此需耍用-系列參數(shù)對輪廓支承長度 率曲線進(jìn)行量化描述。我們稱之為綜合參 數(shù)。在坐標(biāo)系中，用輪廓支承長度率為40% 的切割線沿著輪廓支承2度率曲線移動，臣 至找到最小的斜率為止，然后把切割線兩端 延2,與縱軸相交。這條割線把輪廓支承氏 度率曲線分為三個區(qū)域，分別為波峰區(qū)、中 心區(qū)和波谷區(qū)。曲此可以產(chǎn)生一系列衷

12、征輪 廓支承長度率的曲線,其中有Rpk、Rvk、ffl四機(jī)糙度核心輪卿深度Rk：在分離出輪烯 峰和輪嘛谷之后剩余的核心粗槌度輪廉的 深度為Rk Rk表征了粗糙嗖輪嗦孩心部分 的特點(diǎn)是輪魔支承長度率曲線上Tp増 Page - 3 - of 8淺析缸孔平臺和燒技術(shù)長最快(截距下降最慢)的區(qū)域，是氣缸長 期丁作表面，它直接影響著氣缸套的運(yùn)轉(zhuǎn)性 能和使用壽命。簡約峰高Rpk：粗糙度核心輪廓上方的 輪廓峰的平均高度，氣缸套工作表而輪廓頂 部的這一部分，為發(fā)動機(jī)開始運(yùn)行時，將很 快被炳損掉，II：減低的高度將影響V缸套進(jìn) 入正常工作狀態(tài)的磨合時間及實際材料磨 損置.簡約谷深Rvk：從粗糙度核心輪廉延伸 到

13、材料內(nèi)的輪廓谷的平均深度。這些深入農(nóng) 而的深溝在活塞環(huán)相對缸套運(yùn)動時，有利J； 形成附著性很好的油膜，在減少摩擦功損失 的同時，能大褊度降低油耗。輪廓支承K度率bbl：由一條將輪廓峰 分離出ft!糙度核心輪廓的截線而確定的。該 截止線是粗糙度中心輪廓到?jīng)]冇實體材料 的那邊的分界線。Mrl是氣缸進(jìn)入長期工 作狀態(tài)時的輪廓支承2度率。其數(shù)值的人 小II接反映了氣缸的加工水平和使用性能。輪廓支承氏度率MiP： 11J 條將輪廓谷 分離出Hl糙度核心輪廓的截線ifU確定的。該 截線是粗槌度中心輪廓到仃實體材料那- 邊的分界線。它是氣缸脫離氏期工作農(nóng)而時 的輪廊支承長度率。其數(shù)值的人小不但決定 了正常的

14、磨損彊，即缸套的使用壽命，還決 定了工作表面的儲汕、潤滑能力。網(wǎng)紋角0：網(wǎng)紋角是吊磨頭的往復(fù)運(yùn)動 所形成的術(shù)磨紋的夾角。是在缸套內(nèi)徑的切 面上評定的，其人小是山珀磨頭回轉(zhuǎn)線速度 與上I、往復(fù)運(yùn)動速度決定的。網(wǎng)紋角0的人 小和均勻程度決定了缸孔表面汕牘的穩(wěn)定 性和汕耗的人小，從而影響發(fā)動機(jī)工作性能 及氣缸套使用壽命。農(nóng)征平臺吊磨網(wǎng)紋特征的參數(shù)多種多 樣，在實際生產(chǎn)應(yīng)用中不可能每一個參數(shù)都 進(jìn)行測屆描述。而足逸兒個能夠全而、真實 反映也磨農(nóng)面紋理的，対該產(chǎn)品的性能起關(guān) 鍵作用的參數(shù)進(jìn)行描述。只耍這兒個參數(shù)能 夠符合設(shè)計耍求，就認(rèn)為這個丁件介格。對 J：發(fā)動機(jī)缸套的平臺玷磨，常見共同描述起 表而特征

15、的參數(shù)冇網(wǎng)紋()、Rz、Rk、Mrl和 Mr?。有時候也用特定深度的Tp (Rmr)值 來代萍Mrl和Mr?來描述網(wǎng)紋特征。例如 HONDA CIVIC 1 8L發(fā)動機(jī)氣缸套的布磨 表而特征評定參數(shù)為：40WOW60； lWRz W5； RkWl； 55%WRmr (20) W95%。而 耍注意的是如呆用特定深度的Tp值來描述 網(wǎng)紋特征時，如果取樣長度內(nèi)出現(xiàn)毛刺、雜 物等導(dǎo)致冇異常的波蜂，會對特定深度的Tp 值帶風(fēng)很大的影響，從而導(dǎo)致測磺謀羞増 人。迫到這種情況應(yīng)去掉異常波郵來計算具 特定深度的Tp值。4、影響平臺術(shù)磨加工效率與4.1、切削余量氣缸套在進(jìn)入吊磨Z詢，需耍燈一道粘: 鎮(zhèn)的工序,缸

16、孔梢鎮(zhèn)后切削余量的大小,是 影響卜臺吊磨加匸效率與質(zhì)彊的個車:耍 因素。小的加工余量，能提高弟磨加工的效 率，但是加匸余鼠不能過小，否則會導(dǎo)致粗 吊溝槽不夠、不均勻、網(wǎng)紋不消晰等表面缺 陷。如果玳磨余量過大、帶磨時間就會變長, 以致丿JI工過程中產(chǎn)生的人磺切削熱難以及 時排散，冷卻后孔從變小，苴接彩響幾的尺 寸將度。吊磨加工余最主耍是根據(jù)工件材料 的碩度、幾徑人小以及怖磨前孔的加匸精度 來選擬一般取前道匸序形狀誤差及表面變 形層綜合誤差的23倍。4.2布磨油石對ft磨的表面質(zhì)最起決定因索的是m 磨條,即術(shù)磨油石.缸套內(nèi)孔的陽磨加工必 須根據(jù)缸套材質(zhì)、產(chǎn)品圖耍求等正確地選擇 吊磨油石，這是保證冇

17、效完成缸套布磨加丁 的重要條件之一油石的性能，主要是由磨 料、磨料的粒度、油石的硬度及結(jié)介劑等因 索決定的,吊磨加丁還受油石的規(guī)格及布磨 頭中油石的數(shù)磧影響.因此，我們在選擇Ifi磨 油石時應(yīng)綜介考虔上述因索的影響。選擇粗 If（拉溝槽）油石尤為巫耍，應(yīng)綜介考虎并 種參數(shù)，-般應(yīng)先考iSRz.根據(jù)Rz的大小 選擇油石的粗細(xì)，K次是考!SMr2,油石粒 度越小，碩度越高，其Mr2值就越小。磨料是油石的基本材料，汕石選用磨料 是耍根據(jù)工件而定的，常用的磨料冇門剛 玉、碳化硅、立方碳化硅、立方氮化硼、金 剛石等。油石磨料選用不合適會直接影響到 幣磨加工的表面砒。剛玉系幣磨油石，適宜 加工淬火鋼、高碳

18、鋼以及薄壁零件和抗拉強(qiáng) 度高、韌性較人的金屬：碳化硅系油石適用 J-JH強(qiáng)度低和性能脆的材料，如鑄鐵及黃 銅等仃色金屬和非金屬材料，金剛石系油石 適介J：加工韌性較簽的換或軟的工件材料， 立力氮化硼是加工鋼材料的-種好磨料，尤 其適介加工碩jL韌性人的鋼件材料，如特 種工口鋼（高饑高速鋼）、耐熱合金鋼、銀 壟高溫介金、飲介金和高俗不銹鋼等。粒度的選擇主耍取決J對工件表面的 加匸幫度和生產(chǎn)效率的耍求。粗粒度及屮等 粒度的磨幾適用J：粗加工及半梢加工，而細(xì) 粒度磨JI,則應(yīng)用橋加工及超粘加工。被 M削的物理機(jī)械性能也系決泄粒度的因索， 硬度低,延展性及韌性大的材料宜用粗粒度 磨具加工,而硬度高性脆

19、的材料宜用細(xì)粒度 的磨民汕右頂度的高低是指結(jié)合劑對燃粒黏 結(jié)能力的強(qiáng)弱。吊磨油石的破度過低，結(jié)合 劑對磨粒的黏結(jié)能力弱,磨粒脫落快,尺寸 容易超出規(guī)定值;Jfi磨油石的硬度過高,Q 磨耗的磨粒不易脫落,油石自銳性不良,油 石表而易堵塞，導(dǎo)致切削性能低庚至消失， 尺寸徨往達(dá)不到規(guī)定值。油石硬度不均勻， 會嚴(yán)重影響切削性能的穩(wěn)定性。使用不同的結(jié)介劑也會產(chǎn)生不同的怖 磨效果。樹脂結(jié)介劑主耍用低粗糙度布 磨，因易受堿的侵蝕，T行磨時應(yīng)避免用禽堿 的冷刼液。陶瓷結(jié)介劑門銳性好，玷炳效率 高，用J-filJfj.半青銅結(jié)介劑強(qiáng)度高、 耐磨性好、自銳性較差,用于脆、碩材料或 韌性材料的粗朿。電鍍金屬結(jié)介劑用

20、r成形 油石、小孔朿磨頭。我公司平臺SJ磨,磨料都采用金剛石, 它具有較高的使用壽命。第一、第二道工序 采用同一油石，為了形成均勻而冇一定深度 的溝槽，粗布的拉溝椚工序耍求油石的磨粒 定向卄列，且切削刃口要細(xì)而尖,而且油石 不能很機(jī)，也不能很細(xì)，-般情況卞，ftlJfi 油石粒度取100#120# 糟舟是為了要 上除粗布留下的平臺，所以油石的粒度 要比較小，-般選擇在400#500#之.間。4.3、術(shù)磨的速度（旋轉(zhuǎn)速度V嚴(yán), 往復(fù)速度V注）Jfi磨頭的運(yùn)動是宙旋轉(zhuǎn)運(yùn)動和往復(fù)運(yùn) 動介成的。設(shè)旋轉(zhuǎn)運(yùn)動的線速度為v氐；往 復(fù)運(yùn)動的速度為V,則怖磨速度V為：v= JvAv：提高V “有利J：汕石的破碎

21、切削階段切 削，對油石有自勵作用,從而提高生產(chǎn)率。 提高V瞼除了提高工作效率外，還能改善吊 磨的表面質(zhì)量,但兩者不能過分地增高,否 則會導(dǎo)致切削溫度提高，排們閑難、砂條堵 塞、磨耗加劇，帶磨效果急劇下降怖磨的網(wǎng)紋是由布磨頭的運(yùn)動形成的， 用瞎網(wǎng)紋的淸晰、均勻及有無尖角毛刺、金 屬折疊對發(fā)動機(jī)的性能影響都很大。如果出 現(xiàn)單方向網(wǎng)紋或者兩個方向的網(wǎng)紋不均勻， 會導(dǎo)致活塞工作時的穩(wěn)定性變差，導(dǎo)致氣密 性能下降，扌氣帚超標(biāo)，發(fā)動機(jī)輸出功率降 低。網(wǎng)紋表面上或音溝槽內(nèi)的尖角毛刺與金 屬折徨對氣缸套的初期磨介性能影響很大， 嚴(yán)重時會造成拉缸.Jij炳頭的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動和往復(fù)運(yùn)動的介成 決定了網(wǎng)紋角o的大小。如圖

22、示：圖五可得網(wǎng)紋角o與布磨頭惻周運(yùn)動、往復(fù) 運(yùn)動的關(guān)系如下：tan （0/2）二 v往/v廢網(wǎng)紋角o的大小和均勻程度決定了缸 孔表而油膜的穩(wěn)定性和機(jī)油耗的大小，從而 影響發(fā)動機(jī)匸作杵能及氣缸套使用壽命。若 o角過大，儲油能力卜降，發(fā)動機(jī)活來與缸 孔之間的潤潸狀況變差，住發(fā)動機(jī)啟動和加 速工況下,會因機(jī)油不足而加劇活塞環(huán)磨 損：若（）角過小，會影響油腹的均勻性，并 且影響油環(huán)的刮油效果，造成機(jī)油燃燒，從 而導(dǎo)致機(jī)油消耗増加和排放超標(biāo).同時造成 交義網(wǎng)紋的交義點(diǎn)切斷長度大，使測最誤差 變大。一般情況下，網(wǎng)紋角通常應(yīng)保持在 3060之間.44、術(shù)磨的行程布燒頭在布燒過程中的往復(fù)行程是影 響缸孔兒何形

23、狀的最主耍因素，缸孔在布磨 中出現(xiàn)的備形、喇叭形、腰鼓形等偏差都是 因為布磨行程設(shè)置不當(dāng)引起的。假設(shè)布磨頭的行程為Lx，油石伸出缸孔 的長度為a,孔深（設(shè)為通孔）為氐，油 石長度為Ly，則由下圖可知它們之間的關(guān)系 可用以下公式來表示：Lxf + h-Ly圖六油石的行程直接影響加工的效率，由上 式可知增加油石的長度,減小油石伸出缸孔 的長度,可以減小油石行程,增加匸作效率。 但如果油石過長，油石會出現(xiàn)磨損不均勻的 現(xiàn)彖，影響加的精度。經(jīng)驗告訴我們，在 通孔加中，油石的長度通常為孔深的三分 之二左右，當(dāng)然還會隨孔的除度、油石的燒 料以及加匸的工藝而有所變化；如果油石 伸出缸孔過短,會導(dǎo)致缸孔中間過

24、暈?zāi)ハ鞫?出現(xiàn)腰鼓形孔，相反如果油石伸出缸孔過 長，會造成缸孔兩端大鼠切削，還會引起術(shù) 磨頭的傾斜和擺動，使缸孔兩端出現(xiàn)喇叭 口。如下圖所示：油石伸出缸孔過悵油石伸出缸孔過短圖七實驗證明半油石伸出缸孔的長度為油 石木身長度的三分之一，在孔上下端的伸出 長度對稱時，對缸孔的加工兒何轎度是最為 有利的。知道了油石行程對缸孔兒何形狀的影 響以厲，我們就可以對缸孔出現(xiàn)的種種形狀 偏差作相應(yīng)的行程修改，如下表：a onc r V1iEML2frWtLI Wit34S花狀心八類叱in ftiEM衆(zhòng)II 孔卜 iWIFHWUt形卜；41HMttmten httfrft )11 K 卜端延時黴形加丘上atrW

25、ATWMT琢”耿IBm tUtffSA FM UHMT農(nóng)_4.5、iff磨的壓力油石漲刀力的大小，也就是油石作用在 缸孔衷面上的壓力大小，對缸孔的表而質(zhì)彊 起著決定性的影響.對每種油石，備冇其臨 界壓力，超過這一壓力，油石急劇磨耗。確 定油石工作壓力，還應(yīng)考虎工件的材質(zhì)、形 狀、尺寸、磨頭剛性以及機(jī)床功率等因索。 缸孔氣缸套的材質(zhì)一般為鑄鐵，油石工作壓 力取0.5 MPa1.5 MPa。在平臺浙磨的粗怖定吊幣磨階段，油石 對缸孑一的壓力體現(xiàn)為油石的進(jìn)給彊和進(jìn)給 速度。如果布磨進(jìn)給帚過小，進(jìn)給速度過慢， 會導(dǎo)致布磨網(wǎng)紋不清晰，布磨溝槽不夠深， 失去了粗布拉溝椚的作用；如果怖炳進(jìn)給太 快，進(jìn)給帚過

26、大，Jfi磨油石壓力過喬，會使 切削熱急劇上升。如果T行磨過程發(fā)出的聲音 響而難聽，其至十分刺耳，或玷磨頭發(fā)生振 動，這就說明微吊進(jìn)給速度A快，應(yīng)調(diào)整油 石對季件表面的壓力，減少徑向進(jìn)給砒。否 則，汨石就會破裂，或者燒傷零件衷而，使 加工將度達(dá)不到耍求。在平臺丁行磨和布的定壓玷曆階段，更要 注意控制油石對缸孔業(yè)的壓力大小。從液壓 缸到怖曆頭的受力如下圖示：P貳刀頂錐導(dǎo)角圖八山上圖可知液壓缸對油石的漲刀壓強(qiáng)P,吟人小計算公式為：F = A x 丄 a xxpistontaiipPpecho nii86, 公差為020um）時環(huán)境溫度對缸孔直徑 的補(bǔ)償炙（怖磨后測得的直徑減去表中相應(yīng) 溫發(fā)卜的補(bǔ)償位為缸孔的實際“徑伉，補(bǔ)償 值單位為um）：缸孔(t)9?2321