旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥裝置設(shè)計(jì)說明書

1、目錄第一章 緒論41.1、概述41.2、旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)的研究狀況51.2.1、干燥室內(nèi)實(shí)測氣體旋流壓力分布及旋流壓力分布的理論計(jì)算51.2.2、氣體在干燥室內(nèi)流動(dòng)速度分布實(shí)測結(jié)果61.2.3、 旋轉(zhuǎn)干燥器的設(shè)計(jì)71.2.4、自動(dòng)化控制技術(shù)在閃蒸干燥生產(chǎn)過程中的應(yīng)用現(xiàn)狀91.3、本課題提出的意義10第二章 方案論證112.1、旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書112.1.1、設(shè)計(jì)任務(wù)112.1.2、已知條件112.1.3、使用壽命112.2、旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)112.3、工作過程簡述12第三章 旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器介紹133.1、閃蒸干燥裝置的系統(tǒng)組成133.2、工作原理163.2.1、粉碎閃蒸快速

2、干燥原理163.2.2、旋轉(zhuǎn)氣流流化輸送干燥原理173.3 旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)19第四章 旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器的設(shè)計(jì)214.1、設(shè)計(jì)任務(wù)與已知條件：214.1.1、設(shè)計(jì)任務(wù)214.1.2、已知條件214.2、旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器參數(shù)的確定224.2.1、流向及載熱體的選擇224.2.2、干燥過程的物料衡算和熱量衡算224.2.3、設(shè)備的主要參數(shù)的確定：274.3、旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)344.3.1、電機(jī)的選擇：344.3.2、傳動(dòng)裝置參數(shù)的確定354.3.3、v帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)：354.4、軸的設(shè)計(jì)：404.4.1、初步估算軸徑404.4.2、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)404.4.3、軸上受力分析414.4.4、彎

3、矩圖434.4.5、轉(zhuǎn)矩圖434.4.6、計(jì)算彎矩圖434.4.7、校核軸的強(qiáng)度444.4.8、校核軸的疲勞強(qiáng)度444.4.9、軸的彎曲剛度校核464.5、軸承的設(shè)計(jì)464.5.1、軸承的選擇464.5.2、軸承的校核464.6、支撐裝置設(shè)計(jì)：484.6.1、支架的設(shè)計(jì)484.6.2、底板的設(shè)計(jì)484.7密封及潤滑裝置設(shè)計(jì)484.7.1、密封裝置設(shè)計(jì)484.7.2、潤滑裝置設(shè)計(jì)484.8送料裝置的設(shè)計(jì)484.8.1、功率計(jì)算：494.8.2、電機(jī)選擇494.8.3、帶輪設(shè)計(jì)494.8.4、減速機(jī)的選擇544.8.5、聯(lián)軸器的選擇544.8.6、輸送段的設(shè)計(jì)544.8.7、密封及潤滑裝置設(shè)計(jì)59

4、第五章 經(jīng)濟(jì)效益評(píng)估及環(huán)保分析605.1、經(jīng)濟(jì)評(píng)估的目的605.2、經(jīng)濟(jì)分析計(jì)算605.3、環(huán)保分析615.3.1、環(huán)保對(duì)干燥機(jī)設(shè)計(jì)的要求615.3.2、環(huán)保的內(nèi)容與對(duì)策61第六章 結(jié)論及致謝626.1、結(jié)論626.2、致謝62參考文獻(xiàn)63第一章 緒論1.1、概述旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥裝置是八十年代在國外新推出的一種干燥技術(shù)和流態(tài)化技術(shù)綜合為一體的新型干燥設(shè)備，它克服了干燥設(shè)備高、能源消耗大和流化床干燥不均勻的缺點(diǎn)，集兩者之所長，成為具有高效、節(jié)能快速等特點(diǎn)的理想干燥設(shè)備。它特別適合于膏狀物、濾餅等物料的直接干燥，彌補(bǔ)了粑式干燥效率低、產(chǎn)量小的不足，改變了噴霧干燥效率低而先稀釋再進(jìn)行噴霧處理的復(fù)雜過程。

5、幾年來，旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥廣泛應(yīng)用于輕工、石油、化纖、食品、礦山、涂料、染料及中間體等化工行業(yè)的高黏度、高稠度、熱敏性膏狀物料的干燥1。與其它設(shè)備相比，旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥裝置技術(shù)先進(jìn)，設(shè)備緊湊、操作簡單、維修方便，強(qiáng)化了氣固傳熱效果，使干燥時(shí)間大為縮短，產(chǎn)品質(zhì)量及產(chǎn)量大大提高，節(jié)能效果十分顯著，因此，這種裝置出現(xiàn)后立即引起了世界各大化學(xué)工業(yè)公司的重視，紛紛引進(jìn)用于各種物料的干燥，現(xiàn)在世界上大約有十七個(gè)國家引入了這種裝置。在19871991年間，吉化染料廠、丹東染料廠、上海染料廠、北京染料廠先后引進(jìn)了該裝置，用于染料及中間體的干燥。通過幾年的生產(chǎn)實(shí)踐證明，該設(shè)備運(yùn)行可靠，生產(chǎn)穩(wěn)定，容易控制，各項(xiàng)工藝指標(biāo)均達(dá)

6、到了設(shè)計(jì)要求，是現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)的先進(jìn)設(shè)備。但由于工藝條件要求不同和物料性能差異，旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)的運(yùn)用條件必需由生產(chǎn)實(shí)踐和試驗(yàn)確定。當(dāng)前，我國大連理工大學(xué)干燥技術(shù)開發(fā)公司、吉化化工設(shè)備廠、鐵嶺精工機(jī)器廠等已開發(fā)200、300、500、800等型號(hào)的旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥裝置并投入生產(chǎn)，沈陽化工研究院與阿誠干燥器廠合作開發(fā)出次類型裝置，均已投入使用。下面將閃蒸干燥裝置在國內(nèi)使用情況列入表11。表1-1旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)在國內(nèi)的使用情況1由表1-1可見，閃蒸干燥裝置在國內(nèi)發(fā)展較快，今后還會(huì)有更大的發(fā)展。未來干燥技術(shù)的發(fā)展趨勢要求它具備以下特點(diǎn)：（1）設(shè)備緊湊，體積小，生產(chǎn)能力大；（2）單位產(chǎn)品能耗低，需要節(jié)能型設(shè)備

7、；（3）產(chǎn)品收率高，質(zhì)量好，滿足用戶要求；（4）自動(dòng)化程度高，操作簡單；（5）綜合投資費(fèi)用和檢修費(fèi)用少；（6）消除對(duì)環(huán)境的污染。閃蒸干燥裝置可滿足以上要求，故是較理想的干燥設(shè)備。但是，我們同時(shí)也注意到它不是萬能的，要根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)情況選用。本文對(duì)閃蒸干燥裝置做較詳細(xì)介紹，供大家參考。1.2、旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)的研究狀況自從我國引進(jìn)旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)以后，國內(nèi)許多學(xué)者、單位對(duì)其作了大量的實(shí)驗(yàn)研究和理論分析，為該產(chǎn)品設(shè)計(jì)提出了參考依據(jù)。概括起來，目前獲得的研究成果有以下幾個(gè)方面：1.2.1、干燥室內(nèi)實(shí)測氣體旋流壓力分布及旋流壓力分布的理論計(jì)算2圖1-3給出了干燥室內(nèi)下斷面的壓力分布情況（攪拌器靜止）。由圖可

8、見，在干燥中心壓力最低，在干燥室外圓處，壓力相對(duì)較大。氣體旋流壓力的理論分布如圖1-4所示，氣體旋流壓力在圓形室半徑為r時(shí)最大，最大為p，而后隨旋轉(zhuǎn)半徑r的減小，壓力逐漸減小。各點(diǎn)壓力值為：圖11 理論壓力分布 p+p0vt2/2=0，其中為圓形室最外圓處的壓力，為氣體在各點(diǎn)的切向分速度。圖12 實(shí)際壓力分布 1.2.2、氣體在干燥室內(nèi)流動(dòng)速度分布實(shí)測結(jié)果2圖14 實(shí)測壓力分布圖1-3圖1-6四圖中分別表示拆除與安裝下攪拌器工況下，氣體在干燥室內(nèi)流動(dòng)時(shí)切向及軸向速度分布情況。將圖1-3圖1-4進(jìn)行比較發(fā)現(xiàn)，下攪拌器裝上以后對(duì)切向速度分布及其數(shù)值影響很大。圖1-3 中最大的切向速度為15m/s，

9、1-4中最大的切向速度僅為 9m/s，可見，下攪拌器的存在，使系統(tǒng)流動(dòng)阻力增加了不少。但是，增加下攪拌器以后，切向速度和攪拌器是否轉(zhuǎn)動(dòng)關(guān)系不大，圖13下攪拌器拆除時(shí)的切向速度分布圖14 安裝下攪拌器時(shí)的切向速度分布圖16下攪拌器靜止時(shí)的軸向速度分布圖15下攪拌器拆除時(shí)的軸向速度分布的切向速度分布這是因?yàn)閿嚢杵鞅旧磔^低的緣故。從圖1-5，圖1-6可見，軸向速度分布尚屬均布，流型接近湍流。1.2.3、 旋轉(zhuǎn)干燥器的設(shè)計(jì)通過對(duì)被干燥的物料的熱量衡算知干燥所需的空氣質(zhì)量流量后，即可根據(jù)實(shí)驗(yàn)確定的臨界流速確定干燥室直徑。根據(jù)氣固相顆粒聚式流態(tài)化原理確定干燥室的有效高度。(1)、干燥室空氣質(zhì)量流量通過物料

10、和熱量衡算得： (1-1) 其中，水分蒸發(fā)量（）蒸發(fā)潛熱 （）干品質(zhì)量（）熱損失（）熱空氣入口溫度（）熱空氣出口溫度（）濕料溫度 （） 蒸氣比熱 （）蒸汽比熱 （）空氣進(jìn)口溫度（）(2)、干燥室直徑（） (1-2)式中，出口條件下空氣密度（） 操作流化質(zhì)量流量 （） 操作流化速度 （）(3)、干燥有效高度 (1-3)式中， 靜止高度 （） 臨界流化速度 （） 重力加速度 （） 干燥室直徑 （）(4)、干燥室分級(jí)器半徑東北大學(xué)碩士林麗女士曾對(duì)分級(jí)器半徑進(jìn)行研究，最后得出分級(jí)器研究成果如下：分級(jí)器半徑與產(chǎn)品粒度滿足以下關(guān)系式： (1-4)事實(shí)證明，該關(guān)系式在很大程度上滿足了生產(chǎn)要求，對(duì)實(shí)際設(shè)計(jì)及生

11、產(chǎn)都有極大的指導(dǎo)意義。式中，分級(jí)器半徑 （）產(chǎn)品粒度 （）1.2.4、自動(dòng)化控制技術(shù)在閃蒸干燥生產(chǎn)過程中的應(yīng)用現(xiàn)狀我國生產(chǎn)及研究領(lǐng)域中所使用的旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥設(shè)備，有幾臺(tái)是丹麥引進(jìn)的產(chǎn)品。其自動(dòng)化技術(shù)水平主要體現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：(1)、干燥室熱源熱量自動(dòng)調(diào)節(jié)，主要體現(xiàn)在進(jìn)口溫度自動(dòng)檢測、調(diào)節(jié)和報(bào)警；(2)、干燥室出口溫度自動(dòng)檢測，調(diào)節(jié)和報(bào)警；(3)、有關(guān)設(shè)備、有關(guān)部位的溫度壓力等工藝參數(shù)的自動(dòng)檢測、顯示和報(bào)警；目前國內(nèi)生產(chǎn)的旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥設(shè)備，其自動(dòng)化水平與國外產(chǎn)品相比存在一定差距，大部分廠家仍采用傳統(tǒng)的生活控制方式：(1)、干燥室入口溫度自動(dòng)檢測、顯示；(2)、干燥室出口溫度自動(dòng)檢測、顯示；(3)

12、、有關(guān)設(shè)備、有關(guān)部位的溫度或其它參數(shù)的自動(dòng)檢測、顯示。從以上對(duì)國外、國內(nèi)旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)上自動(dòng)控制系統(tǒng)對(duì)比分析，可看出我們這個(gè)領(lǐng)域內(nèi)最大的弱點(diǎn)就是不能實(shí)現(xiàn)對(duì)進(jìn)口、出口溫度的自動(dòng)控制。而這一點(diǎn)又恰恰是影響生產(chǎn)率和干燥質(zhì)量的關(guān)鍵。目前我國在干燥生產(chǎn)中對(duì)干燥室入口溫度和出口溫度的控制，多采用人控方式，這種方法使控制誤差大且不及時(shí)，若無人在場，則常常影響機(jī)器的正常運(yùn)行，即影響生產(chǎn)率，又影響作業(yè)質(zhì)量。1.3、本課題提出的意義盡管旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥技術(shù)應(yīng)用很廣泛，但其理論研究還很落后，系統(tǒng)全面地介紹旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥裝置的流體力學(xué)、 傳熱和傳質(zhì)的文獻(xiàn)很少見。目前的放大設(shè)計(jì)和操作參數(shù)確定主要依賴于實(shí)驗(yàn)和經(jīng)驗(yàn)。因此，本課題

13、針對(duì)目前的研究和設(shè)計(jì)現(xiàn)狀，大膽地運(yùn)用新型理論來進(jìn)行干燥器的結(jié)構(gòu)和參數(shù)設(shè)計(jì)，通過進(jìn)一步改進(jìn)和完善干燥室的結(jié)構(gòu)，強(qiáng)化干燥過程，為研究中的理論提供實(shí)踐的機(jī)會(huì)。第二章 方案論證2.1、旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)設(shè)計(jì)任務(wù)書2.1.1、設(shè)計(jì)任務(wù)本課題主要是設(shè)計(jì)一臺(tái)旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)用于燃料及中間體，特別是酸等物料的干燥，每小時(shí)蒸發(fā)的水分為，干燥直徑為。2.1.2、已知條件被干燥物料名稱：h酸干燥筒體直徑為。2.1.3、使用壽命旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)使用年限為25年，一年工作360天，每天工作10小時(shí)：則 2.2、旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)傳動(dòng)系統(tǒng)方案設(shè)計(jì) 動(dòng)力源選擇電機(jī)，為滿足傳動(dòng)比要求，傳動(dòng)系統(tǒng)可以選擇齒輪箱減速器和皮帶傳動(dòng)，但是考慮到經(jīng)

14、濟(jì)性，選擇皮帶傳動(dòng)，從東帶輪固定在攪拌軸的下方。其結(jié)構(gòu)圖如下：圖2-1 旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)結(jié)構(gòu)簡圖2.3、工作過程簡述 空氣經(jīng)鼓風(fēng)機(jī)送入加熱器，被加熱后從干燥機(jī)底側(cè)面切向進(jìn)入干燥機(jī)，形成高速低壓的旋轉(zhuǎn)噴動(dòng)氣流，物料經(jīng)螺旋加料器進(jìn)入干燥筒下降與該氣流相遇，在流化室里破碎流化，進(jìn)行傳熱傳質(zhì)過程，水分逐漸除去，物料得到干燥。廢氣經(jīng)旋風(fēng)分離器、袋式分離器兩次氣固分離后，由引風(fēng)機(jī)將廢氣排到大氣，而產(chǎn)品分別經(jīng)旋風(fēng)分離器、袋式分離器底部，經(jīng)星型卸料器排到產(chǎn)品貯槽。第三章 旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器介紹3.1、閃蒸干燥裝置的系統(tǒng)組成 圖3-1 旋轉(zhuǎn)快速干燥機(jī)1、3、4電機(jī) 2空氣加熱器 5加料器 7分級(jí)器 8旋風(fēng)分離器 9布

15、袋過濾器 10排風(fēng)機(jī) 11星型卸料器旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥流程如圖3-1所示，主要由電機(jī)，空氣加熱器 ，加料器 ，分級(jí)器，旋風(fēng)分離器，布袋過濾器，排風(fēng)機(jī)，星型卸料器等主要設(shè)備構(gòu)成。來自壓濾機(jī)的膏狀物料在加料器中經(jīng)攪拌初步破碎后，由旋轉(zhuǎn)的螺旋加料器定時(shí)定量送入干燥器流化段，在流化段被攪拌器進(jìn)一步離心，破碎；干燥過程中所需新鮮空氣由過濾器引入，經(jīng)煤氣加熱爐加熱到所要求溫度后送入熱風(fēng)分布器，經(jīng)干燥器底部狹縫以較大風(fēng)速進(jìn)入流化段與被攪拌物料充分接觸，促使物料形成流化狀態(tài)開始沸騰。由于物料處在離心、攪拌、粉碎的狀態(tài)下，塊狀（或球型）物料表層迅速干燥，并分離形成體積較小的球型或不規(guī)則球型顆粒，在旋轉(zhuǎn)熱風(fēng)作用下送入分

16、級(jí)器，較大較濕的未干燥顆粒又落回干燥室中。送入分級(jí)器后的細(xì)小物料由排風(fēng)管排出再經(jīng)布袋過濾器分離，空氣經(jīng)尾氣風(fēng)機(jī)排入大氣，物料由布袋過濾器底部星型卸料器（11）排出，成品包裝出廠。該裝置特點(diǎn)：(1)、設(shè)備緊湊，占用空間少，生產(chǎn)能力大，滿足了小設(shè)備大生產(chǎn)客戶的要求，從濾餅到成品一次干燥，減少操作程序。(2)、單位產(chǎn)品能耗低，該干燥器可在較高溫度下干燥含固量高的物料，較其它許多干燥設(shè)備能耗低。以吉化染料廠生產(chǎn)h酸為例，每噸產(chǎn)品耗煤1747m3，含水量少，大大節(jié)約了能源。產(chǎn)品收率高，質(zhì)量好。以干燥h酸為例，利用閃蒸干燥裝置可提高收率5%，而且粒度均勻，含水量小。從干燥原理上講，不同的物質(zhì)所消耗的能量是

17、不同的，干燥物品每單位重量所消耗的能量與干燥方式、熱效和物料中的含水量有關(guān)。在干燥過程中，節(jié)約能源的關(guān)鍵是物料的總含固量，如果在干燥前，把物料中的水分較多地排除，那么干燥的成本就會(huì)下降。表3-1含固量與能耗關(guān)系表表3-2旋轉(zhuǎn)瞬時(shí)干燥與噴霧干燥的比較由表3-1可以看到，總含固量提高30%40%，能耗就降低35.6%，而當(dāng)含固量被提高50%70%，能耗可降低58%，隨之帶來設(shè)備尺寸和建設(shè)成本也降低。表3-2列出了選擇快速干燥與噴霧干燥的比較。如同其它的氣動(dòng)干燥系統(tǒng)，使用熱力回復(fù)系統(tǒng)能進(jìn)一步地節(jié)約能源，這一系統(tǒng)是由空氣對(duì)空氣的熱交換器，雙液熱交換器或部分干燥空氣的循環(huán)系統(tǒng)組成，這種系統(tǒng)的選擇主要依賴

18、于所需干燥物料以及對(duì)設(shè)備的設(shè)計(jì)，即如果物料能在過濾器中被旋風(fēng)分離器分離，那么這套熱力回復(fù)系統(tǒng)的使用就能使熱能節(jié)約10%20%。(1)、自動(dòng)化程度高，操作簡單，從煤氣點(diǎn)燃到入口溫度、出口溫度、加料量的控制均在操作室內(nèi)控制，降低了人工勞動(dòng)的程度。在煤氣點(diǎn)燃處安有自動(dòng)安全裝置，增大安全運(yùn)行的可靠性。(2)、投資費(fèi)用和檢修費(fèi)較小，該裝置設(shè)備少，維修方便，減少檢修工作量，并且其綜合投資費(fèi)用也少于噴霧干燥裝置。(3)、該系統(tǒng)密閉性好，保護(hù)工人健康和減少對(duì)環(huán)境的污染。除去干燥空氣中的氧氣，是排除失火與塵埃爆炸的最主要因素，通過使用惰性氣體能達(dá)到防爆的效果。例如，把氮?dú)饣蚨趸甲鳛楦稍锩浇?，或使空氣惰性化?/p>

19、即使用化學(xué)當(dāng)量燃燒后的廢氣，通過上述方法，可使在干燥媒介中的氧氣含量降低到塵埃不可能爆炸的水平，含氧量一般要保持在8%以下，在操作過程中，最安全的含氧量是保持在2%4%。其它防止設(shè)備爆炸的方法，還有采用滅火設(shè)備或通過使用安全盤或減壓板的方法等。用在旋轉(zhuǎn)瞬時(shí)干燥機(jī)干燥室中的常規(guī)保護(hù)方法是防爆盤。在干燥室的頂部它被固定在法蘭之間，防爆盤在壓力0.051bar之間非常有效，由于整個(gè)設(shè)備非常堅(jiān)固，所以防爆孔的面積是很小的。3.2、工作原理到目前為止，關(guān)于旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器的工作原理還沒有成熟理論。國內(nèi)外從事干燥技術(shù)研究的專家也只是在小型實(shí)驗(yàn)和生產(chǎn)基礎(chǔ)上形成的閃蒸干燥裝置的結(jié)論。本文根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐情況對(duì)干燥理

20、論加以介紹。旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥過程實(shí)質(zhì)上是傳質(zhì)傳熱同時(shí)進(jìn)行的過程由于物料與氣流在設(shè)備內(nèi)不同部位的接觸狀態(tài)與流動(dòng)狀態(tài)不同,傳質(zhì)傳熱過程的進(jìn)行也不相同,因此干燥原理分兩部分?jǐn)⑹觥?.2.1、粉碎閃蒸快速干燥原理物料經(jīng)螺旋加料器進(jìn)入干燥器后，物料中的小顆粒隨上旋氣流呈螺旋狀態(tài)上浮，大顆粒因具有較大沉降速度而下沉，在下沉過程中，由于濕分蒸發(fā)而使粒子間結(jié)合力減弱，經(jīng)攪拌打碎后與從底隙以相當(dāng)高的噴動(dòng)氣速旋轉(zhuǎn)的熱氣流相遇，形成兩相間較大的相對(duì)速度，由于氣流對(duì)固體顆粒產(chǎn)生強(qiáng)烈的剪切、吹浮、旋轉(zhuǎn)湍動(dòng)作用，促使傳熱傳質(zhì)邊界層減薄，減少了傳熱傳質(zhì)的阻力，增大了氣固相間的傳熱傳質(zhì)系數(shù)，與此同時(shí)，由于顆粒相互碰撞與摩擦及攪拌

21、破碎使物料微?；瑥亩刮锪现蟹墙Y(jié)合水分閃蒸。氣流經(jīng)底隙進(jìn)入倒錐形流動(dòng)空間，流通截面積由小變大，使氣流速度自下而上的逐漸降低，不同粒徑的顆粒分別在倒錐內(nèi)不同的高度懸浮，增加了顆粒的停留時(shí)間，從而有利于水分汽化。由于在熱風(fēng)入口處存在著較大的傳熱差和傳質(zhì)溫度差，在其推動(dòng)下，物料重絕大部分非結(jié)合水分汽化到氣相中，從而在粉碎閃蒸干燥室內(nèi)形成非常高的干燥速度，使物料快速干燥。3.2.2、旋轉(zhuǎn)氣流流化輸送干燥原理圖3-2 旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器的工作原理圖小顆粒沿干燥筒壁呈螺旋狀上升，與筒壁產(chǎn)生摩擦而使粒子繼續(xù)微?；?，從而縮短了內(nèi)部水分向蒸發(fā)面擴(kuò)散的距離，降低了臨界含水量，保持了較高的干燥速度。由于氣流作用使粒子

22、流化并呈螺旋狀上升，邊輸送邊干燥，增加了粒子的運(yùn)動(dòng)途徑，延長了氣固相接觸時(shí)間，從而提高了干燥效率。這一點(diǎn)對(duì)降低氣流干燥器高度具有實(shí)在的意義。與此同時(shí)，由于顆粒處于懸浮和旋轉(zhuǎn)狀態(tài)，在離心加速作用下，使氣固相間的相對(duì)速度增大，提高了傳熱傳質(zhì)系數(shù)，從而強(qiáng)化了干燥過程。圖3-2是旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器的工作原理圖。根據(jù)干燥過程中發(fā)揮的作用可以把主體設(shè)備分為三部分：底部是流化段，中間部分是干燥段，上面部分是分級(jí)段。各段結(jié)構(gòu)不同，所起作用不一樣，我們初步加以分析：(1)、流化段如圖所示，流化段是物料入口以下部分，內(nèi)設(shè)有攪拌器。它能幫助破碎高粘性物料，使?jié)窳吓c干燥熱空氣充分接觸，產(chǎn)生最大的傳熱系數(shù)。干燥熱風(fēng)從切線方

23、向以一定的風(fēng)速進(jìn)入干燥器底部環(huán)形通道，從殼底縫隙進(jìn)入流化段。由于通道截面突然減小，使動(dòng)能增加，風(fēng)速增大，這樣在器內(nèi)形成具有較大風(fēng)速的旋轉(zhuǎn)風(fēng)場。物料自螺旋輸送器進(jìn)入干燥器后，首先承受攪拌器的機(jī)械粉碎。在離心、剪切、碰撞的作用下物料被微料化，與旋轉(zhuǎn)熱風(fēng)充分接觸形成流化床而被流態(tài)化。處于流化狀態(tài)的顆粒表面完全暴露在熱風(fēng)中，彼此間相互碰撞和摩擦，同時(shí)分份蒸發(fā)，使粒子間粘性力減弱，顆粒之間成分散、不規(guī)則的運(yùn)動(dòng)，使氣固兩相充分接觸，加速了傳熱、傳質(zhì)過程。在流化段內(nèi)冷熱介質(zhì)溫差大，大部分水分在此區(qū)蒸發(fā)，只有充分干燥后的微粒才能被熱風(fēng)帶出流化段。流化段屬于高溫區(qū)，物料濕含量較大，當(dāng)物料分水散失后，它已完全脫離

24、了高溫區(qū)進(jìn)入了干燥段。因?yàn)榱骰挝锪项w粒內(nèi)部保持一定水分，物料不會(huì)過熱。干燥的微粒瞬間脫離高溫區(qū)，所以旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥設(shè)備對(duì)熱敏性物料非常適用。經(jīng)過流化床干燥后，物料被破碎干燥成各種干燥粒度不同的球形和不規(guī)則顆粒，在旋轉(zhuǎn)空氣的浮力和徑向離心力的作用下，未干燥的顆粒在較大的離心力的作用下向器壁運(yùn)動(dòng)，因具有較大的沉降速度而落回流化段重復(fù)流化干燥；較小的顆粒向上進(jìn)入下一步干燥干燥段。(2)、干燥段干燥段是加熱螺旋以上到分級(jí)器之間的空間，此時(shí)物料在旋風(fēng)場中繼續(xù)干燥。較小顆粒繼續(xù)向上進(jìn)入分級(jí)段；較大顆粒在器壁周圍向上運(yùn)動(dòng)與分級(jí)器碰撞下落重新干燥，直到達(dá)到干燥質(zhì)量要求。干燥段的熱風(fēng)經(jīng)過流化段質(zhì)熱交換后，風(fēng)速減

25、小，濕度增加，這保證了干燥段在穩(wěn)定的條件下順利進(jìn)行，控制了物料在干燥段停留的時(shí)間，根據(jù)空氣在干燥器內(nèi)停留時(shí)間來調(diào)節(jié)空氣流速，就使成品的粒度、產(chǎn)量及最終含水量得到控制，從而在干燥器內(nèi)形成一個(gè)進(jìn)料速率和符合要求的干品產(chǎn)量之間的平衡。由于流化床具有自調(diào)停留時(shí)間的特性，旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器最終產(chǎn)品的含水量很少受到進(jìn)料濕含量波動(dòng)的影響，這也是該干燥器的優(yōu)點(diǎn)之一。(3)、分級(jí)段 分級(jí)段是包括分級(jí)器在內(nèi)的分級(jí)器以上部分，分級(jí)器是一個(gè)開孔圓擋板，通過改變孔直徑和分級(jí)段高度，改變空氣流速就可以控制離開干燥器的粒子尺寸和數(shù)量。在此段干燥完成，達(dá)到粒度要求的物料隨熱風(fēng)帶出進(jìn)入旋風(fēng)分離器和布袋除塵器，經(jīng)星形卸料器卸料后包裝

26、出廠。3.3 旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)閃蒸干燥器結(jié)構(gòu)如圖所示。圖3-3 旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器的結(jié)構(gòu)干燥器一般均采用46mm厚度的sa316l不銹鋼板制造，外加保溫層，鍍鋅板固定。干燥室底部設(shè)置倒錐體結(jié)構(gòu)，其外圓環(huán)為空氣分布器，與熱風(fēng)入口相連，熱風(fēng)與此以圓環(huán)狀分布在筒體外圍，從筒體底部狹縫以切線方向進(jìn)入流化段形成旋轉(zhuǎn)風(fēng)場。環(huán)隙尺寸是直接影響干燥器工作狀況的主要參數(shù)。倒錐體結(jié)構(gòu)可使熱風(fēng)流通截面自下而上不斷變小，從而保證了下部的大顆粒處于流化狀態(tài)的同時(shí)，上部的小顆粒也出于流化狀態(tài)。另外，倒錐體結(jié)構(gòu)還縮小了攪拌軸懸臂部分的長度，增加了運(yùn)轉(zhuǎn)的可靠性，還可有效地防止在高溫區(qū)工作的惡劣狀況，從而延長軸承的使用壽命

27、。流化段內(nèi)設(shè)有攪拌器用來破碎、混合物料，使熱風(fēng)和物料充分接觸并保證粒子在干燥室高溫區(qū)停留時(shí)間為短，為防止物料在攪拌器作用下拋向器壁，黏結(jié)在器壁上出現(xiàn)“結(jié)巴”現(xiàn)象，會(huì)導(dǎo)致不能正常操作，攪拌齒上安裝刮板，并與室底及器壁都有微小間隙，可以保證物料在與器壁黏結(jié)牢固之前便將其剝落。另外，攪拌轉(zhuǎn)速也應(yīng)合理選擇，其轉(zhuǎn)速的常規(guī)范圍為50500轉(zhuǎn)/分。攪拌軸與干燥底部有良好的密封裝置。干燥室頂部的分級(jí)器是一個(gè)帶孔的圓形板，類似于孔板流量計(jì)，但有一定的角度。分級(jí)器的作用主要是將顆粒較大、還沒有干燥的物料分離擋下，以繼續(xù)進(jìn)行干燥，從而保證滿足產(chǎn)品粒度分布窄、濕含量均勻一致的要求。分級(jí)器孔徑大小和高度決定干品粒度，當(dāng)

28、高度一定時(shí)，孔徑越小其產(chǎn)品的粒度越小。為了防止物料變質(zhì)，在錐底熱風(fēng)入口處設(shè)置冷風(fēng)保護(hù)。熱風(fēng)開始與物料的接觸處，溫度很高，一般接近熱空氣的溫度，遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于床層中的溫度，操作中難免出現(xiàn)少部分物料在縫隙附近黏結(jié)，如停留時(shí)間過長，會(huì)導(dǎo)致物料變質(zhì)，甚至產(chǎn)生熔化。為了避免這一現(xiàn)象，增設(shè)局部冷風(fēng)保護(hù)，可以降低該處器壁溫度，使操作得以順利進(jìn)行。干燥室底部設(shè)置的攪拌齒及熱風(fēng)分布器的切線入口結(jié)構(gòu)保證了流態(tài)化過程的正常進(jìn)行，強(qiáng)化了傳熱傳質(zhì)的干燥過程。針對(duì)一個(gè)入風(fēng)口而導(dǎo)致的物料堆積現(xiàn)象，本裝置設(shè)置了兩個(gè)入風(fēng)口，這樣物料無論在什么位置都沒有堆積的可能，增加了熱交換率，同時(shí)也可以加速氣流的湍動(dòng)，強(qiáng)化流態(tài)化過程。另外，干燥室

29、溫度分布比較均勻，如圖3-4所示：圖3-4 旋轉(zhuǎn)快速干燥機(jī)內(nèi)溫度分布第四章 旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器的設(shè)計(jì)4.1、設(shè)計(jì)任務(wù)與已知條件：4.1.1、設(shè)計(jì)任務(wù)本課題主要是設(shè)計(jì)一旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器用于染料及中間體，特別是h酸等物料的干燥，每小時(shí)蒸發(fā)的水分為300kg，干燥器直徑為。4.1.2、已知條件被干燥物料名稱： 酸物料進(jìn)口含水量： （濕基）物料出口含水量： （濕基）蒸發(fā)水分量： 物料入口溫度： 物料出口溫度： 絕干物料的比熱： 物料的堆積重度： 平均粒徑： 主機(jī)入口熱空氣溫度： 主機(jī)出口熱空氣溫度： 濕空氣初溫： 濕空氣相對(duì)濕度： 干燥器筒體直徑： 4.2、旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥器參數(shù)的確定4.2.1、流向及載熱體的

30、選擇(1)、流向的選擇根據(jù)物料的性質(zhì)：、物料在溫度較大時(shí)，允許快速干燥而不會(huì)發(fā)生裂紋或焦化現(xiàn)象；、干燥后的物料吸濕性小，不會(huì)從載熱體中吸回水分，降低產(chǎn)品的質(zhì)量。所以，采用并流方式，即物料移動(dòng)方向與載熱體流動(dòng)方向相同。(2)、載熱體的選擇因?yàn)楸惶幚淼奈锪系臏囟炔荒芴?，否則容易變質(zhì)，達(dá)不到生產(chǎn)的目的。所以一般采用空氣經(jīng)加熱爐預(yù)熱到250后進(jìn)入熱風(fēng)分布室，這樣可得到較高的體積蒸發(fā)率和熱效率。4.2.2、干燥過程的物料衡算和熱量衡算確定物料在干燥時(shí)每小時(shí)蒸發(fā)水分量，需要供給的空氣量及所需熱量另外還可以確定產(chǎn)量，熱效率等參數(shù)。(1)、濕空氣狀態(tài)參數(shù)的確定：、濕空氣的濕含量和熱焓的確定 、均可以通過圖解

31、法和公式計(jì)算兩種方法確定，以下主要是通過圖解法求得：查濕空氣焓濕圖（即圖）即可求出： 3、主機(jī)進(jìn)口處熱空氣狀態(tài)參數(shù)的確定濕空氣經(jīng)熱風(fēng)爐或換熱器加熱后其濕含量保持不變，所以經(jīng)加熱后的濕含量h1等于加熱前的濕含量。即 （4-1） （4-2）主機(jī)進(jìn)口處熱空氣的濕含量（水）（絕干空氣）主機(jī)進(jìn)口處熱空氣的熱焓值（絕干空氣）、主機(jī)出口處空氣狀態(tài)參數(shù)的確定因物料在干燥過程中可以認(rèn)為是等焓干燥，所以主機(jī)出口處空氣的熱焓 應(yīng)等于進(jìn)口處空氣的熱焓，即（絕干空氣） （4-3）主機(jī)出口氣體的濕含量（水）/（絕干空氣）主機(jī)出口氣體的熱焓值（絕干空氣）(2)、干燥過程的物料衡算主要確定的參數(shù)有：成品產(chǎn)量（）絕干空氣的消耗

32、量（干空氣）濕空氣的體積流量（）濕氣體的消耗量（）、將濕基含水量轉(zhuǎn)換成干基含水量 （水絕對(duì)干料） （4-4）（水絕對(duì)干料） （4-5）、絕對(duì)干料：因每小時(shí)水分蒸發(fā)量為已知，所以： （4-6）、成品產(chǎn)量： （4-7） 、每小時(shí)處理量： （4-8），分別表示濕物料和干品的濕基含水量（），分別表示干燥前后物料的干基含水量（） ，分別表示每小時(shí)處理的濕物料量和每小時(shí)得到的干品產(chǎn)量（）、絕干空氣的消耗量：氣體進(jìn)入干燥器前后，絕干氣體質(zhì)量是不變的，以、分別表示氣體進(jìn)出干燥機(jī)時(shí)的濕含量，所以： 即 （4-9）式中：絕干空氣消耗量、濕空氣消耗量及進(jìn)出干燥機(jī)空氣的體積流量a、濕氣體的比容（濕氣體） （4-10）

33、b、濕氣體的消耗量 （4-11）c、 濕氣體的消耗量 （4-12）同理，可以按以上公式計(jì)算出進(jìn)出干燥器時(shí)空氣的體積流量，： （4-13） （4-14）(3)、干燥過程的熱量衡算4：目的是為了確定物料干燥時(shí)每小時(shí)所消耗的熱量，從而設(shè)計(jì)或選擇加熱設(shè)備。圖4-1 干燥過程空氣狀態(tài)參數(shù)變化圖圖中：熱風(fēng)爐或換熱器的傳熱量干空氣流量干燥過程中的熱量損失，濕物料、干品的溫度，每小時(shí)干燥物料及干品的產(chǎn)量若不計(jì)熱損失，則熱風(fēng)爐的放熱量等于濕空氣經(jīng)過熱風(fēng)爐的吸熱量： （4-15） 干燥過程中，熱風(fēng)爐放熱用來完成空氣的加熱到、濕物料水分蒸發(fā)量（）、物料加熱到和平衡過程中熱損失，其熱平衡方程為： （4-16）我們假設(shè)

34、整個(gè)過程為等焓過程（理想干燥過程），因等焓干燥過程的條件為5： 干燥室內(nèi)不補(bǔ)充熱量； 干燥機(jī)因保溫處理故熱損失不計(jì)； 濕物料進(jìn)出干燥機(jī)時(shí)焓相等；所以，由熱平衡方程式（313）可得： （4-17） 4.2.3、設(shè)備的主要參數(shù)的確定：(1)、干燥器筒體直徑的確定：為已知(2)、干燥器內(nèi)氣體的軸向速度的計(jì)算： （4-18）物料的沉降速度： （4-19）式中，重力加速度（） 物料的密度（） 空氣的密度（） 物料的平均粒徑（）閃蒸干燥器底部是一個(gè)倒錐體結(jié)構(gòu)，其截面大小發(fā)生變化的同時(shí)，器內(nèi)空氣流速也不同，而空氣流速的大小決定著物料在干燥室內(nèi)的停留時(shí)間，也是一個(gè)極其重要的參數(shù)。如果空氣速度過大，物料在沒有干

35、燥前就會(huì)被風(fēng)帶走，而速度大小又使物料在室內(nèi)達(dá)不到流化狀態(tài)或者吹不起來。因此，一般通過實(shí)際物料實(shí)驗(yàn)來確定流速。通常選用35m/s，容易分散的物料宜采用較短時(shí)間（5s）。難分散的物料宜采用較長時(shí)間（但最長不超過10分鐘）。另外，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)及研究成果，干燥室內(nèi)氣體的軸向速度應(yīng)選用2.55之間，且必須滿足氣體的這個(gè)速度應(yīng)大于物料的沉降速度，由以上計(jì)算可以看出：=4.15，介于2.55之間，且=4.15=0.42，所以氣體速度滿足條件6。(3)、干燥器分級(jí)器半徑的確定根據(jù)東北大學(xué)碩士林麗女士的研究成果，分級(jí)器半徑與產(chǎn)品的粒度滿足以下關(guān)系式： （4-20）事實(shí)證明，該關(guān)系式在很大程度上滿足了生產(chǎn)實(shí)際的要

36、求，對(duì)實(shí)際生產(chǎn)以及設(shè)備的設(shè)計(jì)均有極大的指導(dǎo)和幫助，所以，（取最小粒度）。即取因而分級(jí)器直徑為式中產(chǎn)品粒度（），分級(jí)器直徑，半徑（）(4)、干燥器筒體有效高度的計(jì)算、干燥段以及破碎流化段高度的確定。a、 根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)以及前人的研究，干燥室內(nèi)氣體旋轉(zhuǎn)圈數(shù)可按下式計(jì)算7： （4-21） 取圈b、 故氣體在干燥段內(nèi)的停留時(shí)間為： （4-22）c、 所以干燥段以及破碎流化段總長： （4-23）干燥室內(nèi)氣體的軸向速度即、收集室高度的確定根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗(yàn)，國內(nèi)外同類產(chǎn)品的設(shè)計(jì)與制造成果，以及出口管徑的大小，可試確定1000型sfd的收集室高度應(yīng)取為：經(jīng)驗(yàn)值、干燥器筒體有效高度（即筒體總高） （4-24）式中

37、，干燥器筒體半徑（）分級(jí)器半徑（）倒錐體半徑（）流體黏度（）固體密度（）進(jìn)口切向速度（）取、進(jìn)氣管直徑的確定（若為圓管）8 （4-25）若為方管，則： （4-26）在此另作別論，式中：干燥器進(jìn)風(fēng)口空氣體積流量（） 進(jìn)風(fēng)口切向速度（）、集風(fēng)室通風(fēng)截面面積的估算： （4-27）取值得根據(jù)作圖與相近的值。(5)、環(huán)隙風(fēng)速以及縫隙高度的確定、環(huán)隙風(fēng)速空氣經(jīng)加熱器（加熱風(fēng)爐）加熱后沿切向以一定的速度進(jìn)入集氣室，再沿環(huán)行底部縫隙進(jìn)入粉碎閃蒸干燥室，由于截面變小風(fēng)速增大而動(dòng)能也增大，在底部倒錐形空間自下而上旋轉(zhuǎn)上升，同時(shí)壓力呈微負(fù)壓，使?jié)裎锪峡焖匍W蒸，其速度選擇既要保證形成較強(qiáng)的旋轉(zhuǎn)氣流，又要保證物料干燥所

38、需時(shí)間。所以，一般環(huán)隙速度取在左右，一般主要取左右，本設(shè)計(jì)取 （4-28）、所以，縫隙的高度可按下式計(jì)算： （4-29）式中：進(jìn)入干燥器空氣的體積流量（） 環(huán)隙面積（）干燥器筒體直徑（）環(huán)隙高度（）(6)、出氣管直徑根據(jù)旋風(fēng)分離器對(duì)干燥機(jī)出口風(fēng)速的限制，一般出=1020之間，而對(duì)于擴(kuò)散式分離器，一般取出=1618，本設(shè)計(jì)取。則： （4-30）取標(biāo)準(zhǔn)直徑：查表若為方板，則邊長為： （4-31）本設(shè)計(jì)取圓管，方管不另作計(jì)算。(7)、攪拌器的功率計(jì)算、攪拌器類型的選擇攪拌器的類型是根據(jù)攪拌器操作目的和攪拌造成的流動(dòng)狀態(tài)而定的，所以必須根據(jù)具體的攪拌要求來進(jìn)行選型。本干燥機(jī)攪拌器的作用主要有以下幾點(diǎn)：

39、a 起破碎物料作用；b 形成旋流（徑向流和軸向流）；總之，該攪拌器的作用是通過進(jìn)一步破碎物料并形成一定的旋轉(zhuǎn)流來使物料與熱空氣充分接觸，強(qiáng)化傳熱與傳質(zhì)過程，使干燥過程得以充分快速地進(jìn)行。根據(jù)以上攪拌要求，并通過比較各類型的攪拌器的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，另外也參照實(shí)際設(shè)計(jì)中的經(jīng)驗(yàn)，自行設(shè)計(jì)一種組合式的攪拌器的漿型，其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)有以下幾點(diǎn)：a 上面有雙層八葉平直葉，頂部帶有小刮板，主要起破碎和清除壁上結(jié)疤以及形成徑向軸向流的作用；b 底部是帶有一定傾斜度的框式的四葉片漿葉，主要起清除壁上結(jié)疤以及形成軸向流的作用。所以，該組合形式的攪拌器漿型基本上滿足了閃蒸干燥器的攪拌操作要求，另外，從攪拌轉(zhuǎn)速（已知）來看，該組

40、合形式也能達(dá)到這個(gè)轉(zhuǎn)速，而且考慮到漿式攪拌器結(jié)構(gòu)簡單，容易制造和修配，因而選用該組合形式的攪拌器。、攪拌器功率的計(jì)算因本攪拌器與傳統(tǒng)的攪拌器的工況略有不同：傳統(tǒng)的攪拌器一般用于氣液、液固、純液、純固的物料的攪拌，而本攪拌器主要用于氣固非均相系的混合攪拌。到目前為止，關(guān)于氣固式攪拌器的功率的計(jì)算主要是通過參照國內(nèi)外有關(guān)傳統(tǒng)攪拌器的計(jì)算公式或經(jīng)驗(yàn)公式，并結(jié)合實(shí)際生產(chǎn)情況確定一些系數(shù)而折算出來的。a、 為簡化計(jì)算，該氣固非均相系可近似的看作黏度較低的均布液體系統(tǒng)，則物料系統(tǒng)平均比重為：平均黏度： （4-32）因?yàn)楫?dāng)固體顆粒粒度大于目時(shí)，攪拌器實(shí)際上還要額外受到固體顆粒的沖擊力，如果按平均比重和平均黏

41、度計(jì)算，則得出的計(jì)算功率小于實(shí)際功率，按以上假設(shè)，該氣固系統(tǒng)可近似的看作均勻的低黏度液體，則：取 式中：系統(tǒng)的平均比重（）物料的堆積密度（）氣體的密度（）固體顆粒的容積比系統(tǒng)的平均密度() 熱空氣的黏度（）b、計(jì)算雷諾數(shù)，決定流動(dòng)狀態(tài)： （4-33）所以系統(tǒng)處于湍流狀態(tài)。式中：攪拌軸轉(zhuǎn)速（）漿徑（）c、按照日本人永田進(jìn)冶專門研究雙葉平漿而得出的公式作近似計(jì)算，將框式看成由其外廓尺寸構(gòu)成的平漿，則對(duì)平漿： （4-34） （4-35）得出實(shí)際取 （4-36） 對(duì)框式：得出 式中：葉片厚度（）d、按永田進(jìn)冶公式計(jì)算功率準(zhǔn)數(shù)由于，所以永田進(jìn)冶公式前第一次可忽略不計(jì)，又根據(jù)永田進(jìn)冶的理論及實(shí)驗(yàn)，當(dāng)一定時(shí)

42、，并且漿葉數(shù)的增多近似等于漿寬的增大，功率也隨之增大，但當(dāng)時(shí)，由于攪拌器處于湍流狀態(tài)，漿葉面上并非所有面上均受力，只是一定面積處的漿葉受力，受力一定，所以功率保持不變；對(duì)于多層（一般少于三層）漿葉，可近似的認(rèn)為其功率與具有多層漿葉寬度之和的單層漿葉的功率相等，或改變多層漿葉間的相互角度時(shí)，這個(gè)關(guān)系也不改變。根據(jù)以上理論，考慮分兩步計(jì)算攪拌器功率，第一步先計(jì)算多層漿葉合為一層時(shí)的功率，然后乘以二的倍數(shù)，即可得出該攪拌器的功率值。 （4-37） （4-38） （4-39）所以功率準(zhǔn)數(shù)： （4-40）e、 計(jì)算攪拌器功率： （4-41）因?qū)嶋H生產(chǎn)與理論計(jì)算有相當(dāng)大的差距，為確保萬一，設(shè)計(jì)時(shí)按漿寬設(shè)計(jì)

43、，而實(shí)際上應(yīng)用來制造漿葉。4.3、旋轉(zhuǎn)閃蒸干燥機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)4.3.1、電機(jī)的選擇9：查手冊(cè)可知：單列圓錐滾子軸承傳動(dòng)效率：皮帶傳動(dòng)效率： 所以總傳動(dòng)效率： （4-42）電機(jī)功率： （4-43）查機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)，選y180l8型電機(jī)，安裝形式為型4.3.2、傳動(dòng)裝置參數(shù)的確定(1)、皮帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比 （4-44）式中：電機(jī)額定轉(zhuǎn)速（）攪拌軸轉(zhuǎn)速（）(2)、各軸的運(yùn)動(dòng)及動(dòng)力參數(shù)計(jì)算1軸：即電機(jī)軸 （4-45）2軸：即攪拌軸 （4-46） （4-47）4.3.3、v帶傳動(dòng)設(shè)計(jì)10：已知條件：電動(dòng)機(jī)型號(hào)y180l8，攪拌軸轉(zhuǎn)速：工作制：連續(xù)工作制(1)、確定設(shè)計(jì)功率，查手冊(cè)得工作情況系數(shù)，故： （4-4

44、8）(2)、選取帶型號(hào)：根據(jù)，由圖312確定，工作點(diǎn)處于型區(qū)，故選型帶。(3)、確定帶輪基準(zhǔn)直徑，、選擇小帶輪直徑：由表35, 表36確定，由于占用空間限制不嚴(yán)，取，對(duì)傳動(dòng)有利，按表36取標(biāo)準(zhǔn)值，取、驗(yàn)算帶速 （4-49）在之間，故合乎要求。、確定從動(dòng)輪基準(zhǔn)直徑 （4-50）查36取標(biāo)準(zhǔn)值、實(shí)際從動(dòng)輪轉(zhuǎn)速和實(shí)際傳動(dòng)比：不計(jì)影響，若算得與預(yù)定傳動(dòng)比相差5%為允許。 （4-51）傳動(dòng)比誤差： （4-52）(4)、確定中心距和帶的基準(zhǔn)長度、初定中心距按式 （4-53）初定中心距、確定帶的計(jì)算基準(zhǔn)長度 （4-54）、取標(biāo)準(zhǔn)帶長按式33取、確定中心距（按式327） （4-55） 的調(diào)整范圍： （4-56） （4-57）、驗(yàn)算包角按式328使 （4-58）符合要求，取、確定帶根數(shù)查表22.113，單根帶的基本額定功率11：查表22.111，帶長修正系數(shù)：查表22.110，得小帶輪包角修正系數(shù)：由公式： （4-5