八一橋結(jié)構(gòu)定期檢測及荷載試驗報告張經(jīng)理改(最終版)

1、目 錄1概況12檢查和檢測目的43檢查和檢測依據(jù)44檢查和檢測項目55檢測儀器與設(shè)備56結(jié)構(gòu)外觀尺寸測量67全橋表觀缺陷檢查77.1 上部結(jié)構(gòu)77.2 下部結(jié)構(gòu)167.3 橋面系197.4 支座228橋梁線形檢測結(jié)果及分析229橋梁無損檢測結(jié)果與分析239.1 鋼筋混凝土保護層厚度檢測239.2 主梁鋼筋數(shù)量及規(guī)格探查259.3 混凝土碳化深度檢測269.4 混凝土強度檢測279.5 鋼筋銹蝕狀況檢測2810靜載試驗3010.1 老橋靜載試驗3010.2 新橋靜載試驗3810.3 靜載試驗結(jié)論4511動載試驗4511.1 動載試驗測試項目4511.2 動載試驗測點布置4511.3 動載試驗儀器

2、4511.4 動載試驗程序4511.5 動載試驗測試結(jié)果及分析4612自振特性測試5112.1 測點布設(shè)5112.2 測試結(jié)果5113新橋承載能力檢算5413.1 檢算依據(jù)和圖式5413.2 新橋箱梁正截面抗彎極限強度檢算5513.3 新橋箱梁斜截面抗剪強度檢算5613.3 檢算結(jié)論5614全橋技術(shù)狀況評級5615. 結(jié)論57附1：洛陽市八一橋維修處理建議59附2：洛陽市八一橋橋梁卡片60上海同豐工程咨詢有限公司 洛陽市八一橋結(jié)構(gòu)定期檢測及荷載試驗報告洛陽市八一橋結(jié)構(gòu)定期檢測及荷載試驗報告1概況八一橋位于洛陽市天津路上，九都西路北側(cè)，跨越防洪渠。目前該橋交通狀況繁忙，圖1.1為八一橋位置示意圖

3、。 圖1.1 八一橋位置示意圖該橋為一座偏南北走向的三跨鋼筋混凝土簡支雙懸臂箱梁橋，分為東西兩幅，其中東幅橋為老橋，西幅橋為拓寬新橋。橋梁法線與河道中心線斜交38。東幅橋全長48.8m，跨徑組合為10.6m+27.0m+10.6m；西幅橋全長48.6m，跨徑組合為11.0m+26.0m+11.0m。圖1.2為八一橋側(cè)面實景照，圖1.3為八一橋橋面實景照。圖1.2 八一橋側(cè)面實景照 圖1.3 八一橋橋面實景照兩幅橋上部結(jié)構(gòu)均為三跨普通鋼筋混凝土變截面雙懸臂箱梁，東幅橋箱梁中跨梁高為1.05m2.1m，邊跨梁高為0.75m2.1m，各跨箱梁底板寬均為19.2m，頂板寬均為20.4m；西幅橋各跨箱梁

4、梁高均為1.0m2.2m，底板寬6.4m，頂板寬9.4m。兩幅橋主梁梁底對應(yīng)橋墩處均設(shè)板式橡膠支座。兩幅橋下部結(jié)構(gòu)橋墩均采用樁柱式結(jié)構(gòu)，其中東幅橋橋墩為多柱有蓋梁結(jié)構(gòu)，墩身為4根直徑1.2m的圓形立柱；西幅橋橋墩為雙柱無蓋梁結(jié)構(gòu)，墩身為2根直徑1.5m的圓形立柱，基礎(chǔ)采用2根直徑為1.5m的鋼筋混凝土鉆孔灌注樁，樁長為38.0m；兩幅橋橋臺均采用重力式結(jié)構(gòu)，臺身為鋼筋混凝土實體結(jié)構(gòu)。該橋西幅橋箱梁及立柱混凝土設(shè)計強度等級均為c40，西幅橋臺臺帽及橋墩基礎(chǔ)混凝土設(shè)計強度等級均為c30。該橋橋面總寬為29.8m，橋?qū)挷贾茫ㄓ蓶|向西）如下：0.3m欄桿基座+3.5m人行道+21.5m車行道+4.2m

5、人行道+0.3m欄桿基座。全橋墩臺位置橋面連續(xù)。橋面鋪裝采用鋼筋混凝土墊層+瀝青混凝土面層。兩側(cè)均采用鐵藝欄桿。老橋設(shè)計和竣工資料均已缺失，修建年月未知，設(shè)計荷載等級不詳；2010年在原老橋西側(cè)進行拓寬改建，拓寬改建由洛陽城市建設(shè)勘察設(shè)計院有限公司設(shè)計，設(shè)計荷載等級為公路-級，目前橋頭未設(shè)限載措施。洛陽市市政設(shè)施監(jiān)管處為了解全橋目前的技術(shù)狀況，確定該橋目前的承載能力，特委托我公司對該橋進行全面檢查及檢測，并進行荷載試驗，為養(yǎng)護維修或加固提供技術(shù)依據(jù)。該橋外業(yè)檢測于2014年11月30日完成。為便于說明，對該橋主要構(gòu)件進行編號，墩臺由北向南依次編號，立柱由東向西依次編號，編號示例：東幅橋3#橋臺

6、表示為東幅橋南端橋臺；西幅橋1-2#立柱表示為西幅橋1#橋墩從東向西數(shù)第2根立柱。圖1.4為八一橋立面示意圖，圖1.5為八一橋平面示意圖，圖1.6為八一橋橫斷面示意圖。圖1.4 八一橋立面示意圖（單位：mm）圖1.5 八一橋平面示意圖（單位：mm）圖1.6 八一橋橫斷面示意圖（單位：mm）2檢查和檢測目的1. 通過對該橋現(xiàn)狀進行全面、細(xì)致的檢查，查明缺陷、病害部位及其程度，分析其形成的原因，評價其對橋梁承載能力和耐久性的影響。2. 對主體結(jié)構(gòu)進行無損抽檢，判斷其各項指標(biāo)是否滿足設(shè)計和規(guī)范要求。3. 根據(jù)全橋表觀缺陷檢查和技術(shù)狀況檢測結(jié)果，選取典型跨進行荷載試驗，檢測上部結(jié)構(gòu)主梁在試驗荷載作用下

7、的應(yīng)變（應(yīng)力）和撓度，據(jù)此評價橋梁的承載能力。4. 通過動載試驗，測試結(jié)構(gòu)在汽車動荷載作用下的動力響應(yīng)，評價結(jié)構(gòu)在動荷載作用下的工作狀況。5. 通過自振特性測試，測定橋梁的振動頻率，評價橋梁結(jié)構(gòu)在環(huán)境激勵下的工作性能。6. 對該橋上部結(jié)構(gòu)主要構(gòu)件控制截面進行承載能力檢算，驗算該橋承載能力。7. 通過以上檢測、靜動載試驗及承載能力檢算，依據(jù)城市橋梁養(yǎng)護技術(shù)規(guī)范（cjj 99-2003）對本橋的技術(shù)狀況進行全面評估，評定橋梁的技術(shù)狀況等級，并為管理部門提出養(yǎng)護維修或加固建議。3檢查和檢測依據(jù)3.1 現(xiàn)行規(guī)范（1）城市橋梁養(yǎng)護技術(shù)規(guī)范（cjj 99-2003）（2）城市橋梁設(shè)計規(guī)范（cjj 11-2

8、011）（3）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（jtg d62-2004）（4）公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（jtg d60-2004）（5）回彈法檢測混凝土抗壓強度技術(shù)規(guī)程（jgj/t 23-2011）（6）超聲回彈綜合法檢測混凝土強度技術(shù)規(guī)程（cecs 02:2005）（7）公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（jtg/t j21-2011）3.2 參考規(guī)范及資料（1）公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（jtj 023-85）（2）公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（jtj 021-89）（3）公路橋涵設(shè)計規(guī)范（1975年）（4） 該橋部分設(shè)計圖紙4檢查和檢測項目4.1 技術(shù)狀況檢測項目（1）結(jié)構(gòu)外觀尺寸

9、測量（2）全橋表觀缺陷檢查（3）橋梁線形檢測（4）混凝土保護層厚度檢測（5）主梁鋼筋數(shù)量及規(guī)格探查（6）混凝土碳化深度檢測（7）混凝土強度無損檢測（8）鋼筋銹蝕狀況檢測4.2 靜載試驗項目（1）老橋主梁承載能力測試（2）新橋橫向分布系數(shù)測試（3）新橋主梁承載能力測試4.3 動載試驗4.4 橋梁自振特性測試5檢測儀器與設(shè)備主要檢測儀器與設(shè)備見表5.1。主要檢測儀器設(shè)備表 表5.1序號檢測儀器與設(shè)備設(shè)備編號檢測項目檢測方法1東華dh3815n靜態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng)qj-47應(yīng)變（應(yīng)力）測試轉(zhuǎn)換量測法2黃巖長/短標(biāo)距應(yīng)變片-應(yīng)變（應(yīng)力）測試轉(zhuǎn)換量測法3徠卡ts30全站儀qj-71撓度測量、主拱圈線形測量測

10、量法4東華dh3817動靜態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng)qj-49動應(yīng)變測試轉(zhuǎn)換量測法5inv-306u型動態(tài)高速數(shù)據(jù)采集儀891-型拾振器dlf-8型電荷放大器qj-21橋梁自振特性測試轉(zhuǎn)換量測法6朗睿zc-3-w數(shù)顯回彈儀qj-97混凝土強度檢測回彈法7瑞士pundit混凝土超聲波測試儀qj-95混凝土強度檢測超聲-回彈綜合法8瑞士canin+鋼筋銹蝕儀qj-90鋼筋銹蝕狀況檢測半電池電位法9dsz 2電子水準(zhǔn)儀qj-117特征點、面的高程測量水準(zhǔn)測量法10瑞士profoscope鋼筋測試儀qj-107鋼筋保護層及鋼筋定位檢測鋼筋探測法11朗睿數(shù)顯碳化深度測量儀qj-102混凝土碳化深度檢測酚酞試劑法12

11、djck-2裂縫測寬儀qj-113裂縫檢測量測法13徠卡disto激光測距儀qj-110外觀缺陷檢查及外觀尺寸量測量測法14游標(biāo)卡尺qj-122鋼筋直徑測量量測法15尼康數(shù)碼相機-外觀缺陷檢查-6結(jié)構(gòu)外觀尺寸測量6.1 上部結(jié)構(gòu)兩幅橋上部結(jié)構(gòu)均為三跨普通鋼筋混凝土變截面箱梁，東幅橋箱梁中跨梁高為1.05m2.1m，邊跨梁高為0.75m2.1m，各跨箱梁底板寬均為19.2m，頂板寬均為20.4m；西幅橋各跨箱梁梁高均為1.0m2.2m，底板寬6.4m，頂板寬9.4m。主梁截面尺寸示意見圖6.1圖6.2.。圖6.1 東幅老橋主截面尺寸示意圖（單位：mm）圖6.2 西幅拓寬新橋主梁截面尺寸示意圖（單

12、位：mm）6.2 下部結(jié)構(gòu)兩幅橋下部結(jié)構(gòu)橋墩均采用樁柱式結(jié)構(gòu)，其中東幅橋橋墩為多柱有蓋梁結(jié)構(gòu)，墩身為4根直徑1.2m的圓形立柱；西幅橋橋墩為雙柱無蓋梁結(jié)構(gòu)，墩身為2根直徑1.5m的圓形立柱，基礎(chǔ)采用2根直徑為1.5m的鋼筋混凝土鉆孔灌注樁，樁長為3.8m；兩幅橋橋臺均采用重力式結(jié)構(gòu)，臺身為鋼筋混凝土實體結(jié)構(gòu)。6.3 橋面系（1）橋?qū)挷贾茫ㄓ蓶|向西）：0.3m欄桿基座+3.5m人行道+21.5m車行道+4.2m人行道+0.3m欄桿基座=29.8m。（2）橋面鋪裝：橋面鋪裝采用厚0.10m0.17m的鋼筋混凝土墊層+0.11m的瀝青混凝土面層。（3）欄桿：兩側(cè)均采用鐵藝欄桿，高為1.1m，基座底寬

13、為0.3m。7全橋表觀缺陷檢查對八一橋的上部結(jié)構(gòu)、下部結(jié)構(gòu)、支座、橋面系及其橋面附屬設(shè)施等進行全面檢查，發(fā)現(xiàn)該橋存在一些病害和缺陷，歸納如下。7.1 上部結(jié)構(gòu)7.1.1 老橋（東幅橋）1. 該幅橋中跨箱梁梁底距1#橋墩蓋梁6.5m距2#橋墩蓋梁6.0m范圍內(nèi)出現(xiàn)多條橫向裂縫（見圖7.1.1），部分裂縫還伴有明顯滲水痕跡。這是箱梁在荷載作用下產(chǎn)生的正彎矩裂縫，裂縫表面滲水表明裂縫已經(jīng)貫穿梁體空腔底部。裂縫最大寬度為0.20mm，已達到城市橋梁養(yǎng)護技術(shù)規(guī)范（cjj 99-2003）規(guī)定的鋼筋混凝土梁裂縫寬度限值0.20mm。圖7.1.1 老橋中跨梁底橫向裂縫，部分裂縫表面有明顯滲水痕跡2. 該幅橋

14、1#、2#橋墩位置箱梁東側(cè)翼緣底部出現(xiàn)多條橫向裂縫（西側(cè)翼緣改建過程中已被鑿除），部分裂縫表面明顯泛白，少數(shù)裂縫沿腹板向下延伸（見圖7.1.2圖7.1.4）。裂縫基本位于距橋墩中心線兩側(cè)3.0m范圍內(nèi)，為荷載作用下產(chǎn)生的負(fù)彎矩裂縫。翼緣裂縫最大寬度為0.16mm，腹板裂縫最大寬度為0.24mm，腹板裂縫最大寬度已超過城市橋梁養(yǎng)護技術(shù)規(guī)范（cjj 99-2003）規(guī)定的鋼筋混凝土梁裂縫寬度限值0.20mm。翼緣部分裂縫表面泛白是由于雨水或空氣中的水汽沿裂縫進入混凝土內(nèi)部，將混凝土中ca(oh)2帶出，與空氣中co2作用形成白色caco3結(jié)晶。老橋橋墩位置翼緣及腹板負(fù)彎矩裂縫統(tǒng)計匯總見表7.1.1

15、。老橋箱梁墩頂處翼緣及腹板負(fù)彎矩裂縫統(tǒng)計表 表7.1.1橋墩號裂縫位置裂縫長度（m）裂縫寬度（mm）是否超限備注1#橋墩第1跨西側(cè)腹板距1#墩1.5m位置1.00.24是/第1跨東側(cè)翼緣距1#墩0.5m位置2.20.16否裂縫沿腹板延伸1.0m第2跨東側(cè)翼緣距1#墩0.8m位置1.20.12否/第1跨東側(cè)翼緣距1#墩1.0m位置1.20.10否/第2跨東側(cè)翼緣距1#墩1.3m位置1.20.12否/第2跨東側(cè)翼緣距1#墩1.8m位置1.20.16否/2#橋墩第2跨西側(cè)腹板距2#墩0.6m位置0.70.10否/第2跨東側(cè)翼緣距2#墩0.1m位置1.20.10否/第2跨東側(cè)翼緣距2#墩0.3m位置1

16、.20.10否/第2跨東側(cè)翼緣距2#墩1.0m位置1.60.14否裂縫沿腹板延伸0.4m第3跨東側(cè)翼緣距2#墩0.7m位置1.70.20否裂縫沿腹板延伸0.5m第3跨東側(cè)翼緣距2#墩1.7m位置1.20.12否/圖7.1.2 1#橋墩東側(cè)翼緣及腹板負(fù)彎矩裂縫圖7.1.3 1#橋墩西側(cè)腹板負(fù)彎矩裂縫（翼緣已被鑿除）圖7.1.4 2#橋墩東側(cè)翼緣及腹板負(fù)彎矩裂縫3該幅橋各跨箱梁梁底均出現(xiàn)多處滲水泛白現(xiàn)象（見圖7.1.5），其中中跨病害較嚴(yán)重，這是由于箱梁內(nèi)部積水所致，水從梁底裂縫或混凝土不密實處滲出時將混凝土中ca(oh)2帶出，與空氣中co2作用形成白色caco3結(jié)晶。箱梁內(nèi)積水不僅增加了箱梁的

17、自重，還將加快箱梁內(nèi)部鋼筋銹蝕速率，從而影響箱梁的承載能力。該幅橋各跨箱梁梁底近橋墩處均設(shè)有泄水孔，目前泄水孔均已堵塞（見圖7.1.6），建議定期予以疏通，以排除箱梁內(nèi)積水。圖7.1.5 中跨梁底明顯滲水泛白現(xiàn)象圖7.1.6 中跨梁底近1#墩處泄水孔堵塞4. 該幅橋南邊跨箱梁梁底和懸臂端局部位置混凝土破損、露筋（見圖7.1.7），破損總面積為0.17m2，這是由于梁體局部混凝土保護層偏薄所致。圖7.1.7 南邊跨箱梁懸臂端局部混凝土破損、露筋5. 該幅橋兩邊跨端橫梁東側(cè)底面局部混凝土破損、露筋（見圖7.1.8），破損總面積為0.20m2，這是由于橫梁局部混凝土保護層偏薄所致。圖7.1.8 端橫

18、梁局部位置混凝土破損、露筋6. 該幅橋兩邊跨梁底混凝土被熏黑（見圖7.1.9），說明橋下曾發(fā)生火災(zāi)，檢測人員對熏黑處混凝土詳細(xì)檢查后未發(fā)現(xiàn)起殼、剝落等病害，表明火災(zāi)未對混凝土造成不利影響。圖7.1.9 北邊跨梁底火燒熏黑7.1.2 新橋（西幅橋）1. 該幅橋中跨箱梁梁底跨中附近區(qū)域出現(xiàn)少量橫向細(xì)微裂縫（見圖7.1.10），為荷載作用下產(chǎn)生的正彎矩裂縫。其中距2#蓋梁8.6m處裂縫伴有明顯滲水痕跡（見圖7.1.11），表明裂縫已裂穿梁底。裂縫最大寬度為0.10mm，尚未超過城市橋梁養(yǎng)護技術(shù)規(guī)范（cjj 99-2003）規(guī)定的鋼筋混凝土梁裂縫寬度限值0.20mm。裂縫表面滲水是由于箱梁內(nèi)部積水所致

19、，水從梁底裂縫處滲出時將混凝土中ca(oh)2帶出，與空氣中co2作用形成白色caco3結(jié)晶。圖7.1.10 中跨箱梁梁底橫向裂縫圖7.1.11 中跨箱梁梁底個別橫縫表面伴有滲水痕跡2. 該幅橋1#橋墩蓋梁東側(cè)翼緣出現(xiàn)多條橫向裂縫，個別裂縫沿腹板向下延伸（見圖7.1.12）。裂縫均位于橋墩位置附近，為荷載作用下產(chǎn)生的負(fù)彎矩裂縫。翼緣裂縫最大寬度為0.10mm，腹板裂縫最大寬度為0.26mm，腹板裂縫最大寬度已超過城市橋梁養(yǎng)護技術(shù)規(guī)范（cjj 99-2003）規(guī)定的鋼筋混凝土梁裂縫寬度限值0.20mm。新橋橋墩位置箱梁翼緣及腹板負(fù)彎矩裂縫統(tǒng)計匯總見表7.1.2。圖7.1.12 1#橋墩東側(cè)主梁負(fù)

20、彎矩裂縫新橋箱梁墩頂處翼緣及腹板負(fù)彎矩裂縫統(tǒng)計表 表7.1.2橋墩號裂縫位置裂縫長度（m）裂縫寬度（mm）是否超限備注1#橋墩第1跨東側(cè)腹板距1#墩1.0m位置2.20.26是裂縫沿腹板延伸1.0m第1跨東側(cè)翼緣距1#墩1.3m位置1.60.10否裂縫沿腹板延伸0.4m第1跨東側(cè)翼緣距1#墩1.6m位置1.20.14否/第1跨東側(cè)翼緣距1#墩2.0m位置1.40.12否裂縫沿腹板延伸0.2m3. 該幅橋1#、2#橋墩位置西側(cè)腹板均出現(xiàn)少量豎向裂縫（見圖7.1.13），裂縫形態(tài)中間寬、兩端窄，呈棗核狀，是典型的混凝土收縮裂縫，目前裂縫最大寬度為0.24mm，已超過城市橋梁養(yǎng)護技術(shù)規(guī)范（cjj 9

21、9-2003）規(guī)定的鋼筋混凝土構(gòu)件裂縫寬度限值0.20mm，該裂縫不影響結(jié)構(gòu)承載能力封閉即可。圖7.1.13 1#橋墩位置箱梁西側(cè)腹板豎向收縮裂縫4. 該幅橋東側(cè)翼緣與老橋腹板結(jié)合處有明顯的滲水痕跡（見圖7.1.14），這是由于橋面雨水沿新老橋結(jié)合位置處混凝土不密實處下滲所致。圖7.1.14 新老橋結(jié)合處明顯的滲水痕跡5. 該幅橋北邊跨梁底局部位置混凝土被熏黑（見圖7.1.15），這是橋下曾發(fā)生過火災(zāi)。圖7.1.15 北邊跨梁底火燒熏黑7.2 下部結(jié)構(gòu)1. 東幅老橋0#橋臺距西側(cè)邊緣12.0m處和3#橋臺距西側(cè)邊緣9.2m處混凝土豎向開裂（見圖7.2.1圖7.2.3），其中0#橋臺豎向裂縫最大

22、寬度已達到30mm，裂縫處混凝土前后錯位達20mm，且臺帽與臺身結(jié)合處混凝土亦發(fā)生水平開裂，水平裂縫最大寬度達20mm；3#橋臺裂縫最大寬度為0.90mm。兩橋臺豎向裂縫最大寬度遠超過城市橋梁養(yǎng)護技術(shù)規(guī)范（cjj 99-2003）規(guī)定的墩臺帽混凝土梁裂縫寬度限值0.30mm。橋臺裂縫產(chǎn)生的原因是由于該橋上部結(jié)構(gòu)為簡支雙懸臂結(jié)構(gòu)，橋梁恒、活荷載通過兩橋墩傳遞至基礎(chǔ)，橋臺僅起到擋土的作用，故橋臺一般基礎(chǔ)較淺，在自重和臺后填土共同作用下橋臺基礎(chǔ)極易發(fā)生不均勻沉降而開裂，而橋臺臺帽配筋較臺身多，橋臺臺帽抗彎效果較臺身好，導(dǎo)致橋臺臺身和其上臺帽局部脫開而產(chǎn)生水平裂縫。0#橋臺豎向裂縫存在明顯錯位是由于橋

23、臺臺后填土水平土壓力較大所致。圖7.2.1 0#橋臺豎向開裂和水平開裂圖7.2.2 0#橋臺豎向裂縫錯位達20mm圖7.2.3 3#橋臺豎向裂縫2. 東幅老橋1#橋墩西端擋塊和2#橋墩東端擋塊混凝土斜向開裂（見圖7.2.4），這是由于箱梁腹板和橋墩擋塊頂死，升溫時箱梁橫向擠壓橋墩擋塊所致。圖7.2.4 老橋2#橋墩東端擋塊斜向開裂3. 老橋兩端橋臺臺前護坡均大面積破損、填土流失（見圖7.2.5），建議及時對其進行修復(fù)。圖7.2.5 老橋3#橋臺臺前護坡嚴(yán)重破損、缺失4. 該橋新、老橋兩端橋臺表面均有明顯的滲水痕跡（見圖7.2.6）。圖7.2.6 新橋0#橋臺表面明顯的滲水痕跡7.3 橋面系1.

24、 老橋3#橋臺位置橋面鋪裝連續(xù)處橫向碎裂（見圖7.3.1），這是由于箱梁懸臂端在活載作用下產(chǎn)生下?lián)希沽憾藰蛎孢B續(xù)部位產(chǎn)生較大拉應(yīng)變，當(dāng)混凝土的實際拉應(yīng)變超過混凝土極限拉應(yīng)變時就會產(chǎn)生橫向裂縫。圖7.3.1 老橋3#橋臺位置橋面鋪裝橫向碎裂2. 該橋橋面兩側(cè)泄水孔局部堵塞，橋面兩側(cè)存在少量積水（見圖7.3.2圖7.3.3），建議定期清理橋面泄水孔。圖7.3.2 橋面泄水孔輕微堵塞圖7.3.3 橋面西側(cè)存在少量積水3. 該橋第1跨西側(cè)欄桿局部位置不銹鋼鋼管和混凝土結(jié)合位置處扣件松動（見圖7.3.4），該橋第3跨西側(cè)欄桿個別柱頭混凝土碰撞破損（見圖7.3.5）。圖7.3.4 第1跨西側(cè)欄桿不銹鋼鋼

25、管和混凝土結(jié)合處扣件松動圖7.3.5 第3跨西側(cè)欄桿個別柱頭混凝土輕微破損7.4 支座該橋新、老橋橋墩位置處主梁下設(shè)板式橡膠支座，目前技術(shù)狀況良好（見圖7.4.1），尚能滿足上、下部結(jié)構(gòu)的正常傳力需要。圖7.4.1 支座技術(shù)狀況良好8橋梁線形檢測結(jié)果及分析用水準(zhǔn)儀對車行道兩側(cè)進行橋面相對標(biāo)高檢測，測量結(jié)果如圖8.1圖8.3所示。圖8.1 車行道橋面東側(cè)縱向相對標(biāo)高檢測結(jié)果（單位：m）圖8.2 車行道橋面西側(cè)縱向相對標(biāo)高檢測結(jié)果（單位：m）圖8.3 橋面橫向相對標(biāo)高檢測結(jié)果（單位：m）橋面相對標(biāo)高檢測結(jié)果表明，橋面縱向無明顯縱坡；橋面橫向自橋面中心線向兩側(cè)設(shè)有約0.8%的雙向橫坡，小于設(shè)計采用的

26、1.5%的橫坡。9橋梁無損檢測結(jié)果與分析9.1 鋼筋混凝土保護層厚度檢測混凝土保護層可以有效阻止外界腐蝕介質(zhì)、氧氣及水分等的滲入，從而保護鋼筋免遭侵蝕或延緩鋼筋的腐蝕，混凝土的保護層厚度是影響鋼筋耐久性的一個重要因素。因此，通過檢測鋼筋的混凝土保護層厚度可以如實把握鋼筋的耐久性。鋼筋的混凝土保護層厚度無損檢測一般利用電磁感應(yīng)原理。本次檢測采用的儀器是瑞士profometer5保護層檢測儀。根據(jù)公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（jtg/t j21-2011），混凝土橋梁鋼筋保護層厚度可采用電磁檢測方法進行無損檢測。根據(jù)檢測構(gòu)件或部位的鋼筋保護層厚度特征值dne與設(shè)計值dnd的比值，并按表9.1.1的

27、規(guī)定確定混凝土鋼筋保護層厚度評定標(biāo)度。鋼筋保護層厚度評定標(biāo)準(zhǔn) 表9.1.1dne/dnd對結(jié)構(gòu)鋼筋耐久性的影響評定標(biāo)度 0.95影響不顯著1(0.85,0.95有輕度影響2(0.70,0.85有影響3(0.55,0.70有較大影響40.55鋼筋易失去堿性保護，發(fā)生銹蝕5注：表中dne表示檢測構(gòu)件或部位的鋼筋保護層厚度特征值，dnd表示鋼筋保護層厚度設(shè)計值。公路鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(jtg d62-2004)規(guī)定，普通鋼筋的最小混凝土保護層厚度（鋼筋外緣至混凝土表面的距離）不應(yīng)小于鋼筋的公稱直徑，同時應(yīng)符合表9.1.2的規(guī)定。普通鋼筋最小混凝土保護層厚度(mm) 表9.1.2序號

28、構(gòu) 件 類 別環(huán) 境 條 件、1基礎(chǔ)、樁基承臺(1) 基坑底面有墊層或側(cè)面有模板（受力主筋） (2) 基坑底面無墊層或側(cè)面無模板（受力主筋）4060507560852墩臺身、擋土結(jié)構(gòu)、涵洞、梁、板、拱圈、拱上建筑（受力主筋）3040453人行道構(gòu)件、欄桿（受力主筋）2025304箍筋2025305緣石、中央分隔帶、護欄等行車道構(gòu)件3040456收縮、溫度、分布、防裂等表層鋼筋152025注：1、對于環(huán)氧樹脂涂層鋼筋，可按環(huán)境類別i取用。2、環(huán)境條件參見公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(jtg d62-2004)表1.0.7。由于該橋各跨箱梁主筋混凝土保護層偏厚（局部鑿開點處主筋混凝土保

29、護層厚度均大于80mm），本次檢測選取10個構(gòu)件對箱梁梁底縱向分布鋼筋及下部結(jié)構(gòu)箍筋混凝土保護層厚度進行檢測，結(jié)果見表9.1.3。鋼筋混凝土保護層厚度檢測結(jié)果匯總表 表9.1.3構(gòu)件名稱及編號鋼筋類型測點數(shù)平均值(mm)標(biāo)準(zhǔn)差(mm)最大值(mm)最小值(mm)規(guī)范/設(shè)計值(mm)dne/dnd評定標(biāo)度東幅橋北邊跨箱梁底板縱向鋼筋2049.04.05942302.831東幅橋中跨箱梁底板縱向鋼筋2046.02.05145302.851東幅橋南邊跨箱梁底板縱向鋼筋2048.03.05840302.871西幅橋北邊跨箱梁底板縱向鋼筋2055.03.06249203.341西幅橋中跨箱梁底板縱向鋼筋

30、2061.03.06955203.741西幅橋南邊跨箱梁底板縱向鋼筋2050.04.05845202.891西幅橋1-1#立柱箍筋2056.03.0645265.80.783東幅橋1#蓋梁箍筋2055.04.06650202.421東幅橋3#臺帽箍筋2064.03.06957202.951西幅橋3#臺帽箍筋2042.04.05237281.271該橋所處的環(huán)境條件屬于i類，根據(jù)公路鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(jtg d62-2004)的規(guī)定可知，該橋箱梁縱向鋼筋最小混凝土保護層厚度為30mm，構(gòu)件箍筋最小混凝土保護層厚度為20mm。由表9.1.3可知，本次抽檢的東幅橋箱梁梁底縱向鋼筋

31、混凝土保護層厚度平均值為46.0mm49.0mm，均滿足公路鋼筋混凝土及普通鋼筋混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（jtj d62-2004）規(guī)定的構(gòu)件縱向分布鋼筋混凝土保護層厚度不應(yīng)小于30mm最低值的要求；本次抽檢的西幅橋箱梁梁底縱向鋼筋混凝土保護層厚度平均值為50.0mm61.0mm，均滿足設(shè)計所采用的20mm最低值要求。該橋箱梁梁底縱向分布鋼筋混凝土保護層dne/dnd在2.833.74之間，評定標(biāo)度均為1，表明箱梁梁底縱向分布鋼筋混凝土保護層厚度對結(jié)構(gòu)鋼筋耐久性影響不顯著。抽檢的西幅橋1-1#立柱箍筋混凝土保護層厚度平均值為56.0mm，不滿足設(shè)計所采用的箍筋混凝土保護層厚度不應(yīng)小于65.8mm最低

32、值的要求。其dne/dnd為0.78，評定標(biāo)度為3，表明橋墩立柱混凝土保護層厚度對結(jié)構(gòu)鋼筋耐久性有影響。抽檢的東幅橋1#橋墩蓋梁箍筋混凝土保護層厚度平均值為55.0mm，滿足規(guī)范所規(guī)定的構(gòu)件箍筋混凝土保護層厚度不應(yīng)小于20mm最低值的要求。其dne/dnd為2.42，評定標(biāo)度為1，表明橋墩蓋梁混凝土保護層厚度對結(jié)構(gòu)鋼筋耐久性影響不顯著。抽檢的東幅橋橋臺臺帽箍筋混凝土保護層厚度平均值為64.0mm，滿足規(guī)范規(guī)定的構(gòu)件箍筋混凝土保護層厚度不應(yīng)小于20mm最低值的要求；抽檢的西幅橋橋臺臺帽箍筋混凝土保護層厚度平均值為42.0mm，滿足設(shè)計采用的箍筋混凝土保護層厚度不應(yīng)小于28mm最低值的要求。該橋橋

33、臺臺帽箍筋混凝土保護層dne/dnd為1.272.95，評定標(biāo)度均為1，表明橋臺臺帽混凝土保護層厚度對結(jié)構(gòu)鋼筋耐久性影響不顯著。9.2 主梁鋼筋數(shù)量及規(guī)格探查根據(jù)現(xiàn)場鑿探結(jié)果并參考西幅橋部分設(shè)計圖紙可知，西幅橋中跨跨中底面布置有54根直徑25mm、27根直徑28mm和50根直徑12mm的級螺紋鋼筋；橋墩位置頂面布置有83根直徑28mm、54根直徑14mm和10根直徑20mm的級螺紋鋼筋，橋墩位置布置箍筋10肢b14100mm，彎起鋼筋為18根直徑25mm的級螺紋鋼筋，詳見圖9.2.1。圖9.2.1 西幅橋主梁控制截面主要鋼筋布置示意圖（單位：mm）9.3 混凝土碳化深度檢測混凝土中的水泥水化物

34、呈強堿性。當(dāng)混凝土包裹在鋼筋表面時，將在鋼筋表面形成一層具有保護作用的“鈍化膜”保護鋼筋免受侵蝕，即通常所說的混凝土對鋼筋的“堿性保護”。隨著時間的流逝，空氣中的co2和水分子與混凝土的堿性成份緩慢發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，致使混凝土逐漸失去堿性成份，作為保護層的混凝土由外到內(nèi)逐漸碳化，一旦碳化深度達到或超過保護層厚度，鋼筋表面的“鈍化膜”就會被破壞，混凝土就將失去對鋼筋的保護作用，這時外界水分和腐蝕性物質(zhì)通過混凝土毛細(xì)孔侵入到鋼筋表面，鋼筋就將開始銹蝕。因此，對于長期處于潮濕環(huán)境的橋梁結(jié)構(gòu)來說，通過檢測其混凝土的碳化深度，并結(jié)合鋼筋的混凝土保護層厚度狀況，可以評判混凝土碳化對鋼筋銹蝕的影響，并準(zhǔn)確把握受

35、力鋼筋的銹蝕現(xiàn)狀。根據(jù)公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（jtg/t j21-2011），混凝土的碳化狀況可采用在混凝土新鮮斷面觀察酸堿指示劑反應(yīng)厚度的方法測定，并按表9.3.1的規(guī)定確定混凝土碳化評定標(biāo)度?；炷撂蓟u定標(biāo)準(zhǔn) 表9.3.1kc評定標(biāo)度 0.510.5,1.021.0,1.531.5,2.04 2.05注：表中kc表示測區(qū)混凝土碳化深度平均值與實測混凝土保護層厚度平均值的比值。本次檢測通過在混凝土表面鉆孔，露出孔內(nèi)新鮮混凝土內(nèi)壁表面，并除凈表面粉塵，然后用1%2%酚酞酒精噴涂，檢測其變色與不變色的臨界面深度，確定混凝土的碳化深度，變紅表示混凝土未碳化，不變色則表示混凝土已經(jīng)碳化。本次

36、選取10個構(gòu)件進行混凝土碳化深度檢測，檢測結(jié)果見表9.3.2?；炷撂蓟疃葯z測結(jié)果匯總表 表9.3.2構(gòu)件名稱及編號碳化深度平均值(mm)保護層厚度平均值(mm)kc評定標(biāo)度東幅橋北邊跨箱梁底板7.549.00.15 1東幅橋中跨箱梁底板7.046.00.15 1東幅橋南邊跨箱梁底板4.048.00.08 1西幅橋北邊跨箱梁底板2.055.00.04 1西幅橋中跨箱梁底板1.561.00.02 1西幅橋南邊跨箱梁底板2.050.00.04 1西幅橋1-1#立柱2.556.00.04 1東幅橋1#蓋梁8.055.00.15 1東幅橋3#臺帽4.064.00.06 1西幅橋3#臺帽4.042.0

37、0.10 1由表9.3.2可知，抽檢的10個構(gòu)件混凝土碳化深度平均值為1.5mm8.0mm，比值kc為0.020.15，其評定標(biāo)度均為1，可見該橋各構(gòu)件混凝土的碳化程度相對較輕。9.4 混凝土強度檢測本橋采用回彈法對混凝土強度進行無損檢測。根據(jù)公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（jtg/t j21-2011）規(guī)定，對橋梁的混凝土強度，應(yīng)在主要構(gòu)件或主要受力部位布置測區(qū)，采用回彈法、超聲回彈綜合法等方法進行無損檢測。對于設(shè)計、施工資料可查的橋梁，還應(yīng)根據(jù)實測強度推定值或測區(qū)平均強度值計算其推定強度勻質(zhì)系數(shù)kbt或平均強度勻質(zhì)系數(shù)kbm，并按表9.4.1的規(guī)定確定混凝土的強度評定標(biāo)度。橋梁混凝土強度評定

38、標(biāo)準(zhǔn) 表9.4.1kbtkbm強度狀況評定標(biāo)度0.951.00良好1(0.95,0.90(1.00,0.95較好2(0.90,0.80(0.95,0.90較差3(0.80,0.70(0.90,0.85差4 0.70 0.85危險5注：表中kbt和kbm分別表示測區(qū)混凝土推定強度勻質(zhì)系數(shù)和平均強度勻質(zhì)系數(shù)。按照回彈法檢測混凝土抗壓強度技術(shù)規(guī)程（jgj/t 23-2011），混凝土強度無損檢測適用齡期范圍為141000天，由于該橋混凝土齡期已超出1000天，其回彈檢測結(jié)果僅供參考，本次檢測采用朗睿zc3-w數(shù)顯回彈儀。本次選取10個構(gòu)件，共100個測區(qū)進行混凝土強度回彈檢測，實測結(jié)果見表9.4.2

39、。回彈法檢測結(jié)果匯總表 表9.4.2構(gòu)件名稱及編號換算強度平均值(mpa)換算強度標(biāo)準(zhǔn)差(mpa)換算強度最小值(mpa)強度推定值(mpa)設(shè)計/規(guī)范強度kbt評定標(biāo)度東幅橋北邊跨箱梁底板32.53.7626.826.3201.32 1東幅橋中跨箱梁底板31.75.2123.623.1201.16 1東幅橋南邊跨箱梁底板46.93.9640.240.4202.02 1西幅橋北邊跨箱梁底板53.62.3149.649.8401.25 1西幅橋中跨箱梁底板55.52.5351.651.3401.28 1西幅橋南邊跨箱梁底板54.22.5848.650.0401.25 1西幅橋1-1#立柱46.2

40、3.2441.040.9401.02 1東幅橋1#蓋梁34.82.9831.429.9301.50 1東幅橋3#臺帽22.71.3621.220.5201.03 1西幅橋3#臺帽34.02.3829.430.1301.00 1由表9.4.2可知，抽檢的東幅橋箱梁底板混凝土強度推定值介于23.1mpa40.4mpa之間，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(jtg d62-2004)規(guī)定的普通鋼筋混凝土構(gòu)件混凝土強度等級不應(yīng)低于c20的要求；西幅橋箱梁底板混凝土強度推定值介于49.8 mpa51.3mpa之間，滿足設(shè)計所采用c40混凝土強度等級的要求。抽檢的西幅橋1-1#立柱混凝土推定強

41、度為40.9mpa，滿足設(shè)計所采用c40混凝土強度等級的要求。抽檢的東幅橋橋墩蓋梁混凝土推定強度為29.9mpa，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(jtg d62-2004)規(guī)定的普通鋼筋混凝土構(gòu)件混凝土強度等級不應(yīng)低于c20的要求。抽檢的東幅橋橋臺臺帽混凝土推定強度為20.5mpa，滿足公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(jtg d62-2004)規(guī)定的普通鋼筋混凝土構(gòu)件混凝土強度等級不應(yīng)低于c20的要求；抽檢的西幅橋橋臺臺帽混凝土推定強度為30.1mpa，滿足設(shè)計所采用c30混凝土強度等級的要求。抽檢的箱梁、立柱及墩臺帽混凝土推定強度勻質(zhì)系數(shù)kbt介于1.002.02之間

42、，由表9.4.1可知，其評定標(biāo)度均為1，表明該橋箱梁、立柱及墩臺帽混凝土強度狀況良好。9.5 鋼筋銹蝕狀況檢測本次檢測采用半電池電位法對鋼筋銹蝕狀況進行無損檢測。當(dāng)混凝土處于一個高堿性環(huán)境，混凝土中液體ph值為13左右時，會在鋼筋表面形成一層保護膜，不會銹蝕；但當(dāng)有氧氣和水分存在時，由于氯化物或碳化，這種保護膜會被破壞，發(fā)生銹蝕。銹蝕過程中，在表面形成陽極區(qū)和陰極區(qū)，導(dǎo)致離解，在陽極區(qū)生成膨脹的銹蝕物。腐蝕速率受鐵離子通過混凝土從陽極遷到陰極的便利程度的影響，因此，電勢越高，電阻率越低，通常腐蝕率也就越大。本次采用的半電池電位銹蝕度測量法是目前在現(xiàn)場無損銹蝕度檢測中較先進的一種方法，使用的儀器

43、是瑞士canin銹蝕度檢測儀。瑞士canin銹蝕測試儀能通過測量鋼筋和混凝土表面之間的電位和電阻率，來評價腐蝕程度和保護層狀況，腐蝕程度由電勢的高低來判斷。電勢越高，腐蝕的可能性就越大；同時考慮電阻率的影響，電阻率低，表明混凝土孔中存在水分和氯化物，表現(xiàn)為電勢高；電阻率高，表明混凝土保護層密實、干燥、已碳化或存在隔層，表現(xiàn)為電勢低。數(shù)據(jù)分析中對于電位與銹蝕狀況依據(jù)公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程（jtg/t j21-2011）判別，如表9.5.1。電位與銹蝕狀況判別依據(jù) 表9.5.1序號電位水平（mv）銹蝕狀況判別評定標(biāo)度1-200無銹蝕活動性或銹蝕活動性不確定12(-200，-300有銹蝕活動性

44、，但銹蝕狀態(tài)不確定，可能坑蝕23(-300，-400有銹蝕活動性，發(fā)生銹蝕概率大于90%34(-400，-500有銹蝕活動性，嚴(yán)重銹蝕可能性極大45 -500構(gòu)件存在銹蝕開裂區(qū)域5本次選取東幅橋中跨梁底中點、東幅橋中跨梁底西側(cè)和西幅橋中跨梁底東側(cè)作為檢測對象，具體檢測結(jié)果見圖9.5.1圖9.5.3。圖9.5.1 東幅橋中跨梁底中點主筋銹蝕圖圖9.5.2 東幅橋中跨梁底西側(cè)主筋銹蝕圖圖9.5.3 西幅橋中跨梁底東側(cè)主筋銹蝕圖從灰度直觀圖來看，抽檢的箱梁底板電位與銹蝕狀況的評定標(biāo)度均為1，表明鋼筋無銹蝕活動性或銹蝕活動性不確定，與現(xiàn)場局部鑿開點實際檢查結(jié)果相符。10靜載試驗靜載試驗是檢驗橋梁結(jié)構(gòu)在

45、試驗荷載作用下橋梁工作狀態(tài)與工作性能的有效手段。通過對橋跨結(jié)構(gòu)進行靜荷載加載，測量試驗荷載作用下的結(jié)構(gòu)控制截面應(yīng)變（應(yīng)力）和撓度等指標(biāo)，檢驗結(jié)構(gòu)的強度和剛度是否滿足規(guī)范要求。10.1 老橋靜載試驗由于東幅老橋修建年月及設(shè)計荷載等級不詳，上部結(jié)構(gòu)箱梁控制截面無法確定主筋布置情況，無法通過理論計算確定老橋箱梁的承載能力。本次靜載試驗采用實測影響線的方法推算控制截面鋼筋或混凝土的恒載和活載應(yīng)力，通過容許應(yīng)力法分析評價其結(jié)構(gòu)承載能力。10.1.1 靜載試驗測試斷面及測點布設(shè)本次東幅老橋靜載試驗共選取2個應(yīng)變測試斷面和1個撓度測試斷面，測試斷面位置示意見圖10.1.1。應(yīng)變、撓度測點布置及編號見圖10.

46、1.2圖10.1.4。1-1斷面：中跨跨中最大正彎矩斷面，測試應(yīng)變和撓度；2-2斷面：中墩支點最大負(fù)彎矩斷面，測試應(yīng)變。圖10.1.1 東幅老橋靜載試驗測試斷面位置示意圖（單位：mm）圖10.1.2 1-1斷面應(yīng)變測點布置示意圖（單位：mm）圖10.1.3 2-2斷面應(yīng)變測點布置示意圖（單位：mm）圖10.1.4 1-1斷面撓度測點布置示意圖（單位：mm）10.1.2 靜載試驗荷載靜載試驗荷載采用2輛重近280kn的兩軸載重貨車作為試驗荷載，試驗車的軸距、輪距示意見圖10.1.5，試驗前對每輛車軸重進行地磅稱重，試驗車的軸重、總重見表10.1.1。圖10.1.5 試驗車的軸距、輪距示意圖（單位

47、：mm）試驗車的軸重和總重 表10.1.1車牌號軸重（kn）總重（kn）前軸后軸豫c6362933.0247.0280.0豫c5117844.0246.0290.010.1.3 主要測點應(yīng)變和撓度影響線檢測靜載試驗于2014年11月22日凌晨0:003:30進行，試驗現(xiàn)場實景照見圖10.1.6。 加載車輛 測點布置 數(shù)據(jù)采集 圖10.1.6 靜載試驗現(xiàn)場實景照10.1.3.1 靜載試驗加載載位為了解該橋的受力規(guī)律，對上部結(jié)構(gòu)控制截面的測點進行應(yīng)變和撓度影響線測試，測試時2輛兩軸試驗車以一定的步長同步前進，并在控制截面增加補充載位，記錄試驗車輛不同位置作用下控制截面的鋼筋或混凝土應(yīng)變值及撓度值，

48、并用迭代的方法計算單位集中荷載作用下各測點的應(yīng)變和撓度，并繪制各測點的實測應(yīng)變影響線和撓度影響線。試驗等步長加載的載位橫向布置示意圖及立面示意圖分別見圖10.1.7和圖10.1.8。圖10.1.7 車輛加載橫向布置示意圖（單位：mm）圖10.1.8 影響線測試加載載位示意圖（單位：mm）10.1.3.2 測點應(yīng)變和撓度影響線（1）根據(jù)測試結(jié)果，上部結(jié)構(gòu)中跨跨中最大正彎矩斷面梁底1-a測點的實測鋼筋應(yīng)變影響線及1-ya測點的撓度影響線分別見圖10.1.9和圖10.1.10。圖10.1.9 中跨跨中最大正彎矩斷面（1-1斷面）1-a測點實測鋼筋應(yīng)變影響線圖10.1.10 中跨跨中最大正彎矩斷面（1

49、-1斷面）1-ya測點實測撓度影響線（2）中墩支點最大負(fù)彎矩斷面2-a12-a3測點的實測應(yīng)變影響線見圖10.1.11圖10.1.13。圖10.1.11 中墩支點最大負(fù)彎矩斷面（2-2斷面）2-a1測點實測混凝土應(yīng)變影響線圖10.1.12 中墩支點最大負(fù)彎矩斷面（2-2斷面）2-a2測點實測混凝土應(yīng)變影響線圖10.1.13 中墩支點最大負(fù)彎矩斷面（2-2斷面）2-a3測點實測混凝土應(yīng)變影響線10.1.4 承載能力分析10.1.4.1 中跨跨中最大正彎矩斷面（1）正截面抗彎承載能力分析中跨跨中最大正彎矩斷面（1-1斷面）最不利組合彎矩是利用該斷面測點的實測應(yīng)變影響線進行加載，推算出恒載和活載應(yīng)力

50、，本次擬采用公路-級荷載作為驗算荷載，通過容許應(yīng)力法分析評價其結(jié)構(gòu)承載能力，結(jié)果見表10.1.2。中跨跨中最大正彎矩斷面抗彎強度檢驗結(jié)果 表10.1.2控制斷面推算恒載應(yīng)力（mpa）推算至公路-級活載應(yīng)力（mpa）總應(yīng)力（mpa）應(yīng)力容許值（mpa）中跨跨中最大正彎矩斷面（1-1斷面）57.118.976.0185從表10.1.2可以看出，推算至公路-級荷載作用下，中跨跨中最大正彎矩斷面（1-1斷面）受力最不利的1-a測點位置由恒載和活載共同產(chǎn)生的鋼筋最大應(yīng)力值為76.0mpa，小于公路橋涵設(shè)計規(guī)范（1975年）規(guī)定的2級鋼應(yīng)力容許值185mpa，表明東幅老橋上部結(jié)構(gòu)中跨跨中最大正彎矩斷面（1

51、-1斷面）抗彎強度能夠滿足公路-級荷載的正常使用要求。（2）剛度驗算在檢算荷載公路-級作用下，對上部結(jié)構(gòu)中跨跨中斷面（1-1斷面）受力最不利的1-ya測點位置利用實測撓度影響線進行加載，推算出汽車活載撓度，結(jié)果見表10.1.3。中跨跨中最大正彎矩斷面豎向剛度檢驗結(jié)果 表10.1.3控制斷面推算至公路-級荷載撓度（mm）規(guī)范允許值（l/600）（mm）中跨跨中最大正彎矩斷面（1-1斷面）2.8945.0由表10.1.3可以看出，推算至公路-級荷載作用下，東幅老橋上部結(jié)構(gòu)中跨跨中最大正彎矩斷面（1-1斷面）受力最不利的1-ya測點位置撓度計算值小于規(guī)范允許值，表明東幅老橋中跨跨中最大正彎矩斷面（1-1斷面）豎向剛度能夠滿足公路-級荷載的正常使用要求。10.1.4.2 中墩支點最大負(fù)彎矩斷面上部結(jié)構(gòu)中墩支點最大負(fù)彎矩斷面（2-2斷面）最不利組合彎矩是利用該斷面主要測點的單位力影響線進行加載，推算出其對應(yīng)的恒載和活載應(yīng)力，然后利用該截面各測點的總應(yīng)力按平截面假定推算該截面頂緣的最不利組合總應(yīng)力（見圖10.1.14），本次試驗采用公路-級荷載作為檢算活載，