腳手架搭設計算書備課講稿.doc

1、精品文檔腳手架搭設計算書第九章、計算書9.1 落地架段計算書（ 1）腳手架搭設參數（2）技術措施腳手架從地面開始搭設搭設高度 (m)44.4頂步欄桿高 (m)1.5內立桿距墻 (m)0.3立桿步距 (m)1.8總步數24立桿縱距 (m)1.5立桿橫距 (m)0.8小橫桿伸出內立0.1掃地桿距地 (m)0.2桿長度 (m)采用小橫桿在上布置，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為1 根鋼管類型48 2.7連墻件布置方式二步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件扣件連接雙扣件扣件抗滑承載力折1方式減系數腳手架沿墻縱向長度 (m)5.44采用鋼絲繩分段卸荷卸荷次數2卸荷上段下傳荷載30百分比 (%)鋼絲繩不均勻系0

2、.85鋼絲繩安全系數6數（ 3）各段卸荷參數表：分段名稱步數腳手板層數鋼絲繩吊點豎向 吊點水平距離幾倍于距離 (m)立桿縱距第 1 段88-第 2 段8863第 3 段8963精品文檔精品文檔1.1.3. 荷載參數(1) 活荷載參數裝修腳手架均布2裝修腳手架同時施2活荷載 (kN/m2)工層數(2) 風荷載參數工程地理位置貴州貴陽市基本風壓 (kN/m2 )0.2地面粗糙度類別C 類( 有密集建筑群市區(qū) )(3) 靜荷載參數1) 腳手板參數選用沖壓鋼腳手板，步步滿鋪腳手板腳手板自重 (kN/m2)0.3鋪設層數252) 防護欄桿第 2 步開始步步設防護欄桿每步防護欄桿根數2總根數483) 圍護

3、材料2300 目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全密目網規(guī)格2300 目/100cm2，網全封閉A0=1.3mm2密目網自重 (kN/m2)0.01密目網自重 (kN/m2)0.01上半步高度 (m)0.8精品文檔精品文檔300沖壓鋼腳手板8000081腳手架搭設體系剖面圖00811500腳手架搭設體系正立面圖精品文檔精品文檔0030081500腳手架搭設體系平面圖2.1 、小橫桿的計算小橫桿在大橫桿的上面，考慮活荷載在小橫桿上的最不利布置，驗算強度和撓度時不計小橫桿的懸挑荷載，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算。2.1.1. 均布荷載值計算作用在小橫桿上的荷載標準值：q=0.030+

4、0.300 1.5/2+2 1.5/2 = 1.755 kN/m ；作用在小橫桿上的荷載設計值：q=1.2 （ 0.030+0.300 1.5/2 ）+1.4 21.5/2 = 2.406 kN/m；2.1.2. 強度驗算2/8 =2.406 0.8 2/8 = 0.192 kN.m ；最大彎矩 M = ql最大應力計算值 = 0M/ W =1.1 0.192 106/4.12 103 =51.395 N/mm2 ；22，小橫桿實際彎曲應力計算值 =51.395N/mm 小于抗彎強度設計值 f=205N/mm滿足要求！2.1.3. 撓度驗算最大撓度 = 5ql 4 /384EI= 5.0 1.

5、755 8004/(384 2.06 105 9.89 104)=0.459 mm；小橫桿實際最大撓度計算值 =0.459mm 小于最大允許撓度值 min（800/150 ，10）=5.333mm，滿足要求！3.1 、大橫桿的計算小橫桿在大橫桿的上面，小橫桿把荷載以集中力的形式傳遞給大橫桿，所以，大橫桿按照集中力作用下的三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算。 計算小橫桿傳遞給大橫桿的集中力時，計入小橫桿的懸挑荷載。3.1.1. 小橫桿傳遞給大橫桿的集中力計算內排大橫桿受到的集中力標準值：F=0.5ql b(1+a 1/l b) 2 =0.5 1.755 0.8 (1+0.1/0.8) 2=0.889

6、kN ；內排大橫桿受到的集中力設計值：F=0.5ql b(1+a 1/l b) 2 =0.5 2.406 0.8 (1+0.1/0.8) 2=1.218 kN ；外排大橫桿受到的集中力標準值：F=0.5ql b1+(a 1 /l b) 2=0.5 1.755 0.8 1+(0.1/0.8) 2=0.713 kN ；外排大橫桿受到的集中力設計值：F=0.5ql b1+(a 1 /l b) 2=0.5 2.406 0.8 1+(0.1/0.8)2=0.978 kN ；3.1.2. 大橫桿受力計算大橫桿按三跨（每跨中部）均有集中活荷載分布計算，由腳手架大橫桿試驗可知，大橫桿按照三跨連續(xù)梁計算是偏于安

7、全的， 按以上荷載分布進行計算可以滿足要求并且精品文檔精品文檔與我國工程長期使用經驗值相符。根據實際受力情況進行電算，得到計算簡圖及內力、變形圖如下（內排大橫桿、外排大橫桿計算方式完全相同，下面是內排大橫桿的計算過程，外排大橫桿計算過程從略，僅給出最終計算結果）：1.218kN1.218kN1.218kN1.218kN1. 218kN1.218kN1.218kN0.036kN/m150015001500750750750750750750彎矩和剪力計算簡圖0.2820.2820.1850. 3260.326彎矩圖 (kN m)0.8240.7970.6360.6090.4480. 4210.6

8、090.6360.4210.4480. 7970.824剪力圖 (kN)0.889kN0.889kN0.889kN0.889kN0.889kN0.889kN0.889kN0.03kN /m150015001500750750750750750750變形計算簡圖0.0861.751變形圖 (mm)計算得到內排大橫桿：最大彎矩： M= 0.326 kN.m最大變形： = 1.751 mm最大支座反力： F= 2.679 kN計算得到外排大橫桿 ( 計算過程從略 ) ：精品文檔精品文檔最大彎矩： M= 0.263 kN.m最大變形： = 1.415 mm最大支座反力： F= 2.161 kN3.1.

9、3. 強度驗算 0.326 106 /4.12 103=87.007 N/mm2；最大應力計算值 = 1.1大橫桿實際彎曲應力計算值2小于抗彎強度設計值 f=205N/mm2，=87.007N/mm滿足要求！3.1.4. 撓度驗算最大撓度 =1.751mm；大橫桿實際最大撓度計算值 =1.751mm 小于最大允許撓度值 min（ 1500/150 ，10）=10.000mm，滿足要求！4.1 、作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計算扣件的抗滑承載力按照下式計算: 0 R Rc其中 0 腳手架結構重要性系數，取1.1 ；Rc -扣件抗滑承載力設計值。規(guī)范規(guī)定直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN?？奂?/p>

10、抗滑承載力折減系數 1，則該工程采用的單扣件承載力取值為 8.000kN，雙扣件承載力取值為 12.000kN；R -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值。本工程內排大橫桿傳給內立桿的豎向作用力為 2.679 kN, 外排大橫桿傳給外立桿的豎向作用力為 2.161 kN ；作業(yè)層內立桿扣件抗滑承載力驗算：內立桿受到的豎向作用力0 R=1.12.679kN 8.000kN，內立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算滿足要求！作業(yè)層外立桿扣件抗滑承載力驗算：外立桿受到的豎向作用力0R=1.12.161kN 8.000kN，外立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設計計算滿足要求！5.1 、腳手架立桿荷

11、載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。5.1.1. 確定各段腳手架搭設高度H根據鋼絲繩卸荷點的位置，把腳手架分成以下3 段；各段腳手架搭設高度H為：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，腳手架高度 H=14.600 米；第 2 段：高度 14.600-29.000 米，腳手架高度 H=14.400 米；第 3 段：高度 29.000-44.400 米，腳手架高度 H=15.400 米；5.1.2. 靜荷載標準值計算各段靜荷載標準值的計算過程完全相同，我們僅給出第1 段靜荷載標準值的計算過程，最后給出各段的最終計算結果。(1) 結構自重標準值NG1k采用 48 2.7 鋼

12、管。外立桿： NG1k= gk H=0.1082 14.600=1.579 kN ；內立桿： NG1k= gk H=0.0889 14.600=1.297 kN ；(2) 構配件自重標準值NG2k1) 腳手板的自重標準值 NG2k1采用沖壓鋼腳手板，自重標準值gk1=0.3kN/m2 ，鋪設層數 n1=8 層。外立桿： NG2k1= n1 0.5 lb la gk1 = 8 0.5 0.8 1.5 0.3=1.440 kN ；內立桿： NG2k1= n1 （ 0.5 lb+a1 ） la gk1精品文檔精品文檔= 8 （ 0.5 0.8+0.1 ） 1.5 0.3=1.800 kN ；2) 防

13、護欄桿及扣件的自重標準值 NG2k3采用 48 2.7 鋼管，自重標準值gk3=0.0302kN/m。外立桿： NG2k3= n3 （ la gk3+0.0132）= 14（ 1.5 0.0302+0.0132 ） =0.819 kN ；3) 圍護材料的自重標準值 NG2k4采用 2300 目 /100cm2，A0=1.3mm2密目安全網全封閉， 自重標準值 gk4=0.01kN/m2。外立桿： NG2k4= la H gk4 =1.5 14.600 0.01=0.219 kN ；4) 附加橫桿及扣件的自重標準值 NG2k5搭接在大橫桿上的小橫桿根數 n4=1 根，鋪設層數 n5=8 層，采用

14、 48 2.7 鋼管，自重標準值 gk6=0.0302kN/m。外立桿： NG2k5= n5 n4（ 0.5 lb gk6+0.0132 ）= 8 1（ 0.5 0.8 0.0302+0.0132 ）=0.202 kN ；內立桿： NG2k5= n5 n4 （0.5 lb+a1 ） gk6+0.0132= 8 1 （ 0.5 0.8+0.1 ） 0.0302+0.0132= 0.226 kN；5）構配件自重標準值NG2k合計外立桿： NG2k=1.440+0.819+0.219+0.202=2.680 kN；內立桿： NG2k=1.800+0.226=2.026 kN ；各段靜荷載標準值的計算

15、過程完全相同，上面我們給出了第1 段靜荷載標準值的計算過程，最后給出各段的最終計算結果如下：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，外立桿： NG1k=1.579kN，NG2k=2.680kN；內立桿： NG1k=1.297kN， NG2k=2.026kN；第 2 段：高度 14.600-29.000 米，外立桿： NG1k=1.558kN， NG2k=2.794kN；內立桿： NG1k=1.279kN， NG2k=2.026kN；第 3 段：高度 29.000-44.400 米，外立桿： NG1k=1.666kN， NG2k=3.132kN；內立桿： NG1k=1.368kN， NG

16、2k=2.280kN；5.1.3. 活荷載標準值計算活荷載按照 2 個裝修作業(yè)層（荷載為 2 kN/m2 ）計算，活荷載合計值 Qk=4 kN/m2。外立桿： NQk= 0.5 lb la Qk = 0.5 0.8 1.5 4=2.400 kN ；內立桿： NQk =（0.5 lb+a1 ）la Qk =（0.5 0.8+0.1 ） 1.5 4=3.000 kN； 5.1.4. 風荷載標準值計算Wk=z s 0其中0 -基本風壓 (kN/m2) ，按照荷載規(guī)范規(guī)定采用：0 = 0.2 kN/m2；s -風荷載體型系數： s=1.3=1.3 0.800=1.040 ；為擋風系數，考慮了腳手架和圍

17、護材料的共同作用，計算過程復雜因篇幅有限計算過程從略。 s 最大值取 1.0 ；因此這里取 s=1.0 。 z -風荷載高度變化系數，按照荷載規(guī)范的規(guī)定采用：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，腳手架底部 z=0.650 ，腳手架頂部 z=0.650 ；第 2 段：高度 14.600-29.000 米，腳手架底部 z=0.650 ，腳手架頂部 z=0.866 ；第 3 段：高度 29.000-44.400 米，腳手架底部 z=0.866 ，腳手架頂部 z=1.044 ；經計算得到，風荷載標準值為:精品文檔精品文檔第 1 段：高度 0.000-14.600 米，腳手架底部 Wk=0.

18、130kN/m2，腳手架頂部 Wk=0.130kN/m2 ；第 2 段：高度 14.600-29.000 米，腳手架底部 Wk=0.130kN/m2，腳手架頂部 Wk=0.173kN/m2 ；第 3 段：高度 29.000-44.400 米，腳手架底部 Wk=0.173kN/m2，腳手架頂部Wk=0.209kN/m2 ；6.1 、立桿穩(wěn)定性計算6.1.1 基本數據計算（ 1） . 立桿長細比驗算依據扣件式規(guī)范第 5.1.9 條：長細比 = l 0/i = k h/i= h/i （k 取為 1）查扣件式規(guī)范表5.2.8 得： = 1.500 ；立桿的截面回轉半徑：i = 1.600 cm； =

19、1.500 1.8 100/1.600=168.750立桿實際長細比計算值=168.750 小于容許長細比 210，滿足要求！6.1.2. 確定軸心受壓構件的穩(wěn)定系數長細比 = l 0/i = k h/i=1.155 1.500 1.8 100/1.600=194.906 ；穩(wěn)定系數 查扣件式規(guī)范附錄 A.0.6 表得到： = 0.189 ； 6.1.3. 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MwM w =1.40.6M wkM wk =0.05k l a H c2經計算得到，各段彎矩Mw為：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，腳手架底部 Mw=0.006kNm；第 2 段：高度 14.

20、600-29.000 米，腳手架底部 Mw=0.006kN m；第 3 段：高度 29.000-44.400 米，腳手架底部 Mw=0.008kN m； 6.2 外立桿穩(wěn)定性計算采用鋼絲繩卸荷的腳手架并不是在卸荷點處斷開的，所以，上段的荷載總有一部分是會傳到下段的。我們按照上段傳給下段 30%恒荷載計算。立桿的軸心壓力設計值 N =1.2 （ NG1k+NG2k） 1.4 NQk 經計算得到，各段 N 值為：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，腳手架底部 N=1.2（1.579+2.680 ）+1.4 2.400+1.2 5.791 30%=10.556kN；第 2 段：高度 14

21、.600-29.000 米，腳手架底部 N=1.2（ 1.558+2.794 ） +1.4 2.400+1.2 4.797 30%=10.309kN；第 3 段：高度 29.000-44.400 米，腳手架底部 N=1.2（ 1.666+3.132 ） +1.4 2.400=9.117kN ；抗壓應力計算值 = 0N/( A) + 0MW/W f 經計算得到，各段 值為：第 1 段：高度20.000-14.600 米，抗壓應力計算值 =161.538N/mm；第 2 段：高度14.600-29.0002米，抗壓應力計算值 =157.800N/mm；第 3 段：高度29.000-44.4002米

22、，抗壓應力計算值 =140.308N/mm；組合風荷載時，第1 段 ( 高度 0.000-14.600 米 ) 外立桿實際抗壓應力計算值精品文檔精品文檔2小于抗壓強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！=161.538N/mm組合風荷載時，第 2 段 ( 高度 14.600-29.000 米) 外立桿實際抗壓應力計算值2小于抗壓強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！=157.800N/mm組合風荷載時，第 3 段 ( 高度 29.000-44.400 米) 外立桿實際抗壓應力計算值2小于抗壓強度設計值 f=205.000N/mm2，滿足要求！=140.308N/mm6

23、.3 內立桿穩(wěn)定性計算采用鋼絲繩卸荷的腳手架并不是在卸荷點處斷開的，所以，上段的荷載總有一部分是會傳到下段的。我們按照上段傳給下段 30%恒荷載計算。立桿的軸心壓力設計值 N =1.2 （ NG1k+NG2k） 1.4 NQk 經計算得到，各段 N 值為：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，腳手架底部 N=1.2（1.297+2.026 ）+1.4 3.000+1.2 4.400 30%=9.352kN；第 2 段：高度 14.600-29.000 米，腳手架底部 N=1.2（ 1.279+2.026 ） +1.4 3.000+1.2 3.648 30%=9.060kN；第 3 段

24、：高度 29.000-44.400 米，腳手架底部 N=1.2（ 1.368+2.280 ） +1.4 3.000=8.158kN ；抗壓應力計算值 = 0N/( A) + 0MW/W f 經計算得到，各段 值為：第 1 段：高度0.000-14.6002米，抗壓應力計算值 =143.310N/mm；第 2 段：高度14.600-29.0002米，抗壓應力計算值 =138.887N/mm；第 3 段：高度229.000-44.400 米，抗壓應力計算值 =125.784N/mm；組合風荷載時，第1 段 ( 高度 0.000-14.600 米 ) 內立桿實際抗壓應力計算值22，滿足要求！=143

25、.310N/mm 小于抗壓強度設計值 f=205.000N/mm組合風荷載時，第2 段 ( 高度 14.600-29.000 米) 內立桿實際抗壓應力計算值22，滿足要求！=138.887N/mm 小于抗壓強度設計值 f=205.000N/mm組合風荷載時，第3 段 ( 高度 29.000-44.400 米) 內立桿實際抗壓應力計算值22，滿足要求！=125.784N/mm 小于抗壓強度設計值 f=205.000N/mm7.1 鋼絲繩卸荷計算在腳手架全高范圍內卸荷 2 次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第 1 次卸荷點高度為 14.600米，鋼絲繩上下吊點的豎向

26、距離ls 為 6.000米，吊點水平距離 3.0 倍于立桿縱距；第 2 次卸荷點高度為 29.000米，鋼絲繩上下吊點的豎向距離ls 為 6.000米，吊點水平距離 3.0 倍于立桿縱距；各卸荷點鋼絲繩卸荷計算方法是相同的， 下面我們僅給出第一次卸荷的計算過程，其他的卸荷點直接給出計算結果。7.1.1. 卸荷點內力計算卸荷點處立桿軸向力計算：P1 =k x N1n=1.5 10.309 3=46.392 kNP2 =k x N2n=1.5 9.060 3=40.771 kN精品文檔精品文檔經過計算得到a1=arctg6/(0.8+0.3)=79.611度a2=arctg6/0.3=87.138

27、度各吊點位置處內力計算為(kN) ：T1 = P 1/sina 1 = 46.392/0.984 = 47.165 kNT2 = P 2/sina 2 = 40.771/0.999 = 40.822 kNG1 = P 1/tana 1 = 46.392/5.455 = 8.505 kNG2 = P 2/tana 2 = 40.771/20.000 = 2.039 kN其中 T 鋼絲繩軸向拉力， G鋼絲繩水平分力。7.1.2 鋼絲繩的最小直徑計算卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T 1 =47.165 kN 。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：F g = F g /K其中 Fg-鋼絲繩的容許拉力 (

28、kN) ；Fg -鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN) ，計算中可以近似計算Fg=0.5d2 ，d 為鋼絲繩直徑 (mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數；K -鋼絲繩使用安全系數。計算中 F g 取 47.165kN， =0.85 ， K=6，得到：0.5選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(2 47.165 6/0.85)= 25.804 mm 。吊環(huán)強度計算公式為： = N / A f其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規(guī)范 10.9.8每個拉環(huán)2按 2 個截面計算的吊環(huán)應力不應大于 50N/mm；N -吊環(huán)上承受的荷載等于 Fg ；,A=0.5 d2；A -吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩

29、個截面計算選擇吊環(huán)的最小直徑要為： d =（2Fg/f/）0.5 =（247.165 103/50/3.142）0.5 = 24.506 mm 。實際吊環(huán)選用直徑D=25mm的 HPB235的鋼筋制作即可。第 1 次卸荷鋼絲繩最小直徑為25.8mm(鋼絲繩型號： 6 19) ，必須拉緊至 47.165精品文檔精品文檔kN，吊環(huán)直徑為 25mm。根據各次卸荷高度得：第 2 次卸荷鋼絲繩最小直徑為 24.3mm(鋼絲繩型號： 6 19) ，必須拉緊至 41.710 kN，吊環(huán)直徑為 25mm。8.1 連墻件的穩(wěn)定性計算風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN) ，按照下式計算：Nlw = 1.4 W

30、kAw = 4.736 kN ；2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積A w = 16.200 m連墻件的軸向力設計值Nl = N lw + N 0= 7.736 kN ；連墻件承載力設計值按下式計算：N f = A f其中 -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數；由長細比 l/i = 700/16的結果查表得到 =0.873 ；A = 3.84 cm 2；f=205 N/mm 2 ；連墻件軸向承載力設計值為 N f = 0.873 3.84 102205 10-3= 68.703 kN ；N=7.736kN Nf=68.703kN，連墻件的設計計算滿足要求！l連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算

31、得到 Nl =7.736kN 雙扣件的抗滑力12.000kN，滿足要求！9.1 、混凝土底板承載力計算混凝土局部受壓面積2Al =100100=10000.000mm局部受壓面上作用的局部壓力設計值Fl = 1(f cc - )Al =0.75 3(0.85 6.300-1.4 1) 10000.000/1000=88.988kN經驗算，混凝土支撐面局部壓力設計值大于實際值，混凝土局部受壓承載力滿足要求。10.1 、腳手架配件數量匡算扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算：精品文檔精品文檔長桿總長度 (m

32、) L = 1.1H(n+l a/h n-2 l a/h)小橫桿數(根)N1=1.1(H/2h + 1) n直角扣件數 ( 個) N 2 = 2.2(H/h + 1)n對接扣件數 ( 個 ) N 3 = L/l旋轉扣件數 ( 個) N 4 = 0.3L/l腳手板面積 (m2) S = 1.1(n-2) l al b其中 n - 立桿總數 ( 根) n=10 ；H -搭設高度 (m) H=44.4 ；h -步距 (m) h=1.8；la- 立桿縱距 (m) l a =1.5 ；lb - 立桿橫距 (m) lb=0.8 ；代入得：長桿總長度 (m) L =1.144.4 (10 + 1.5 10/

33、1.8 - 2 1.5/1.8)=814.000；小橫桿數 ( 根) N1=1.1 (44.4 /(21.8) + 1)10 = 147 ；直角扣件數 ( 個) N2=2.2 (44.4 / 1.8 + 1)10 = 565 ；對接扣件數 ( 個) N3=814.000 / 6.00 = 136；旋轉扣件數 ( 個) N4=0.3 814.000 / 6.00 = 41；腳手板面積 (m2) S =1.1 (10-2) 1.5 0.8=10.560。根據以上公式計算得長桿總長814.000m；小橫桿 147 根；直角扣件 565 個；對接扣件 136 個；旋轉扣件 41 個；腳手板 10.56

34、0m2。9.2 懸挑架段計算書一、基本參數主梁離地高度 (m)44.4懸挑方式聯梁懸挑主梁間距 (mm)1813主梁間距相當于幾倍立桿間2距( 倍數 )n b主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑 d(mm)30主梁建筑物外懸挑長度4360Lx(mm)主梁外錨固點到建筑物邊緣100主梁建筑物內錨固長度1200的距離 a(mm)mL (mm)梁 / 樓板混凝土強度等級C30混凝土與螺栓表面的容許粘2.5結強度 b(N/mm2)錨固螺栓抗拉強度設計值50f t (N/mm2)二、荷載布置參數距主梁外錨固支撐件上下固支撐點號支撐方式點水平距離定點的垂直距(mm)離 L

35、1(mm)1下撐22003600支撐件上下固定點的水平距是否參與計算離 L2(mm)2200是精品文檔精品文檔2上拉2600108002600是3上拉4200108004260是作用點各排立桿傳至梁上荷各排立桿傳至梁上荷各排立桿距主梁外錨主梁間距號載標準值 F(kN)載設計值 F(kN)固點水平距離 (mm)l a(mm)1810.930018132810.9150018133810.9300018134810.942601813附圖如下：平面圖精品文檔精品文檔立面圖三、聯梁驗算聯梁材料類型工字鋼聯梁合并根數 nl1聯梁材料規(guī)格16 號工字鋼226.1聯梁截面積 A(cm)聯梁截面慣性矩I41

36、130聯梁截面抵抗矩3141(cm )W(cm )xx聯梁自重標準值 gk(kN/m)0.205聯梁材料抗彎強度設計值215f(N/mm 2 )聯梁材料抗剪強度設計值1252206000聯梁彈性模量 E(N/mm) (N/mm2)聯梁計算模型四等跨連續(xù)梁荷載標準值：q=gk=0.205=0.205kN/m第 1 排： F 1=F1/n l =8/1=8kN第 2 排： F 2=F2/n l =8/1=8kN第 3 排： F 3=F3/n l =8/1=8kN第 4 排： F 4=F4/n l =8/1=8kNF=maxF 1,F 2,F 3,F 4 =8kN荷載設計值：q=1.2 gk=1.2

37、 0.205=0.246kN/ m第 1 排： F1=F1 /n l =10.9/1=10.9kN精品文檔精品文檔第 2 排： F2=F2 /n l =10.9/1=10.9kN第 3 排： F3=F3 /n l =10.9/1=10.9kN第 4 排： F4=F4 /n l =10.9/1=10.9kN F=maxF 1,F 2,F 3,F 4=10.9kN計算簡圖如下：1 、強度驗算彎矩圖 (kNm)622max=Mmax/W=3.4110 /141000=24.186N/mmf=215N/mm符合要求！2、抗剪驗算剪力圖 (kN) max=Qmax/(8I z)bh 02-(b- )h

38、2=7.473 100088 160 2-(88- 6) 140.2 2/(8 1130 00006)=8.831N/mm2精品文檔精品文檔22max=8.831N/mm =125N/mm符合要求！3 、撓度驗算變形圖 (mm) max=0.229mm =l a/250=1813/250=7.252mm符合要求！4 、支座反力計算正常使用受力狀態(tài)下 :第 1 排： R 1max=18.139kN第 2 排： R 2max=18.139kN第 3 排： R 3max=18.139kN第 4 排： R 4max=18.139kN極限受力狀態(tài)下 :第 1 排： R1max=24.646kN第 2 排

39、： R2max=24.646kN第 3 排： R3max=24.646kN第 4 排： R4max=24.646kN四、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數 nz1主梁材料規(guī)格18 號工字鋼主梁截面積 A(cm2)30.6x41660x3185主梁截面慣性矩 I(cm )主梁截面抵抗矩 W(cm )主梁自重標準值 gk(kN/m)0.241主梁材料抗彎強度設計值215f(N/mm 2 )主梁材料抗剪強度設計值1252206000主梁彈性模量 E(N/mm) (N/mm2)主梁允許撓度 (mm)1/360荷載標準值：q=gk=0.241=0.241kN/m第 1 排： F 1=nl R 1ma

40、x/n z=118.139/1=18.139kN第 2 排： F 2=nl R 2max/n z=118.139/1=18.139kN第 3 排： F 3=nl R 3max/n z=118.139/1=18.139kN第 4 排： F 4=nl R 4max/n z=118.139/1=18.139kN精品文檔精品文檔荷載設計值：q=1.2 gk=1.2 0.241=0.289kN/m第 1 排： F1=nl R1max/n z=124.646/1=24.646kN第 2 排： F2=nl R2max/n z=124.646/1=24.646kN第 3 排： F3=nl R3max/n z=

41、124.646/1=24.646kN第 4 排： F4=nl R4max/n z=124.646/1=24.646kN1 、強度驗算彎矩圖 (kNm)622max=Mmax/W=8.67210 /185000=46.875N/mmf=215N/mm符合要求！2、抗剪驗算剪力圖 (kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h 2=28.318 100094 180 2-(94- 6.5) 158.6 2/(8 1精品文檔精品文檔66000006.5)=27.709N/mm222max=27.709N/mm =125N/mm符合要求！3 、撓度驗算變形圖 (mm) max=0.492mm =2 lx/360=24360/360=24.222mm符合要求！4 、支座反力計算R 1=-4.979kN,R 2=33.643kN,R3=33.871kN,R4=8.013kN,R5=29.642kN 五、上拉桿件驗算鋼絲繩型號619(b)21570( 纖維芯 )鋼絲繩公稱抗拉強度 (N/mm)鋼絲繩直徑 (mm)28鋼絲繩不均勻系數 0.85鋼絲繩安全系數 k9鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺栓上所受15.19鋼絲繩繩夾數量 n3力 T(kN)花籃螺栓在螺紋處的有效直25花籃螺栓抗拉強度設計值170徑 de(mm)f t (N/mm2)主梁