工藝技術(shù)方案

1、工藝技術(shù)方案4.1 工藝技術(shù)方案的選擇4.1.1 工藝路線確定的原則（1）先進(jìn)性原則先進(jìn)性是指在工藝流程選擇時(shí)技術(shù)上的先進(jìn)程度和經(jīng)濟(jì)上的合理可行。先進(jìn)性的評(píng)價(jià)包括基建投資、生產(chǎn)成本、消耗定額以及勞動(dòng)生產(chǎn)率等方面。選擇的生產(chǎn)方法應(yīng)達(dá)到物料損耗較小、物料循環(huán)量較少并易于回收利用、能量消耗較少和有利于環(huán)境保護(hù)等要求。（2）可靠性原則可靠性主要是指所選擇的生產(chǎn)方法和工藝流程是否成熟可靠。要選擇一些比較成熟的生產(chǎn)方法和工藝，避免只考慮先進(jìn)性的一面，而忽視不成熟、不穩(wěn)妥的一面。另外，要考慮原料供給的可靠性，對(duì)于一個(gè)建設(shè)項(xiàng)目，必須保證在其服務(wù)期限內(nèi)有足夠的、穩(wěn)定的原料來(lái)源。（ ）合理性原則3合理性是指在進(jìn)行

2、工藝流程選擇時(shí)，應(yīng)該結(jié)合我國(guó)的國(guó)情，從實(shí)際情況出發(fā)，考慮各種問(wèn)題，即宏觀上的合理性。4.1.2 國(guó)內(nèi)、外工藝技術(shù)概況1941 年在美國(guó)克利夫蘭建成了世界第一套工業(yè)規(guī)模的LNG裝置，液化能力為 8500 m3 /d。從 60 年代開(kāi)始， LNG 工業(yè)得到了迅猛發(fā)展，規(guī)模越來(lái)越大。據(jù)相關(guān)資料顯示，目前各國(guó)投產(chǎn)的LNG裝置已達(dá)160 多套， LNG 出口總量已超過(guò)46.18 106 t/a。4.1.2.1 國(guó)外研究現(xiàn)狀國(guó)外的液化裝置規(guī)模大、工藝復(fù)雜、設(shè)備多、投資高，基本都采用階式制冷和混合冷劑制冷工藝，目前兩種類型的裝置都在運(yùn)行，新投產(chǎn)設(shè)計(jì)的主要是混合冷劑制冷工藝，研究的主要目的在于降低液化能耗。制

3、冷工藝從階式制冷改進(jìn)到混合冷劑制冷循環(huán)，目前有報(bào)道又有C-2 新工藝，該工藝既具有純組分循環(huán)的優(yōu)點(diǎn)，如簡(jiǎn)單、無(wú)相分離和易于控制，又有混合冷劑制冷循環(huán)的優(yōu)點(diǎn)，如天然氣和制冷劑制冷溫位配合較好、功效高、設(shè)備少等優(yōu)點(diǎn)。法國(guó) Axens 公司與法國(guó)石油研究所 (IFP) 合作，共同開(kāi)發(fā)的一種先進(jìn)的天然氣液化新工藝 -Liquefin 首次工業(yè)化，該工藝為 LNG 市場(chǎng)奠定了基礎(chǔ)。其生產(chǎn)能力較通用的方法高 15%-20% ，生產(chǎn)成本低 25% 。使用 Liquefin 法之后，每單元液化裝置產(chǎn)量可達(dá) 600 104 t/a 以上。采用 Liquefin 工藝生產(chǎn) LNG 的費(fèi)用每噸可降低25%。該工藝的

4、主要優(yōu)點(diǎn)是使用了翅片式換熱器和熱力學(xué)優(yōu)化后的工藝，可建設(shè)超大容量的液化裝置。Axens 已經(jīng)給美國(guó)、歐洲、亞洲等幾個(gè)主要地區(qū)提出使用該工藝的建議，并正在進(jìn)行前期設(shè)計(jì)和可行性研究。 IFP 和 Axens 開(kāi)發(fā)的Liquefin 工藝的安全、環(huán)保、實(shí)用及創(chuàng)新特點(diǎn)最近已被世界認(rèn)可，該工藝獲得了化學(xué)工程師學(xué)會(huì)授予的 “工程優(yōu)秀獎(jiǎng) ”。美國(guó)德克薩斯大學(xué)工程實(shí)驗(yàn)站，開(kāi)發(fā)了一種新型天然氣液化的技術(shù)-GTL 技術(shù)已申請(qǐng)專利。該技術(shù)比目前開(kāi)發(fā)的GTL 技術(shù)更適用于小規(guī)模裝置，可加工30.5 104 m3 /d 的天然氣。新工藝比原有技術(shù)簡(jiǎn)單的多，不需要合成氣，除了發(fā)電之外，也不需要使用氧氣。其經(jīng)濟(jì)性、規(guī)模和生

5、產(chǎn)方面都不同于普通的費(fèi)托GTL 工藝。4.1.2.2 國(guó)內(nèi)研究現(xiàn)狀早在 60 年代，國(guó)家科委就制訂了LNG 發(fā)展規(guī)劃，60 年代中期完成了工業(yè)性試驗(yàn)，四川石油管理局威遠(yuǎn)化工廠擁有國(guó)內(nèi)最早的天然氣深冷分離及液化的工業(yè)生產(chǎn)裝置，除生產(chǎn)He 外，還生產(chǎn)LNG 。 1991 年該廠為航天部提供30t LNG 作為火箭試驗(yàn)燃料。與國(guó)外情況不同的是，國(guó)內(nèi)天然氣液化的研究都是以小型液化工藝為目標(biāo)，以下就國(guó)內(nèi)現(xiàn)有的天然氣液化裝置工藝作簡(jiǎn)單介紹。（1）膨脹制冷工藝膨脹制冷工藝，是指利用高壓制冷劑通過(guò)透平膨脹機(jī)絕熱膨脹的克勞德循環(huán)制冷實(shí)現(xiàn)天然氣液化的制冷循環(huán)。氣體在膨脹機(jī)中膨脹降溫的同時(shí)，對(duì)外做功，可用于驅(qū)動(dòng)流程

6、中的壓縮機(jī)。流程中的關(guān)鍵設(shè)備是透平膨脹機(jī)。根據(jù)制冷劑的不同，可分為天然氣膨脹液化流程、氮?dú)馀蛎浺夯鞒?、?-甲烷膨脹液化流程。這類流程的優(yōu)點(diǎn)是：流程簡(jiǎn)單、調(diào)節(jié)靈活、工作可靠、易起動(dòng)、易操作、維護(hù)方便；如有可利用的管網(wǎng)壓差，可用天然氣本身做制冷工質(zhì)，能省去專門生產(chǎn)、運(yùn)輸、儲(chǔ)存制冷劑的費(fèi)用。缺點(diǎn)是：送入裝置的氣體必須全部深度干燥；回流壓力低，換熱面積大，液化率低，勢(shì)必出現(xiàn)部分再循環(huán)，其結(jié)果引起功耗增大。帶膨脹機(jī)的液化流程操作比較簡(jiǎn)單，投資適中，特別適合液化能力較小的調(diào)峰型天然氣液化裝置。（2）混合冷劑制冷工藝混合冷劑制冷循環(huán)克服了階式制冷循環(huán)的某些缺點(diǎn)。它采用混合式的制冷劑、制冷劑壓縮機(jī)。制冷劑

7、是根據(jù)要液化的天然氣組分而配制的，經(jīng)充分混合，內(nèi)有N2、C1C5 碳?xì)浠衔?。多組分混合制冷劑，進(jìn)行逐級(jí)冷凝、蒸發(fā)、節(jié)流膨脹得到不同溫度水平的制冷量，以達(dá)到逐步冷卻和液化天然氣的目的。與階式制冷循環(huán)相比，其優(yōu)點(diǎn)是：機(jī)組少、流程簡(jiǎn)單、投資省，投資比階式制冷循環(huán)少1520%；管理方便；制冷劑可從天然氣中提取和補(bǔ)充。缺點(diǎn)是：混合冷劑操作時(shí)合理調(diào)配較為困難，但可通過(guò)階段性的模擬計(jì)算重新配制冷劑或通過(guò)冷劑重組分流量控制來(lái)解決。4.1.3 工藝技術(shù)方案的比較和選擇天然氣液化裝置包括原料氣的凈化處理、凈化天然氣的液化和液化天然氣儲(chǔ)存三個(gè)過(guò)程。工藝方案的比較和選擇主要是針對(duì)以上三個(gè)過(guò)程。原料氣的凈化處理包括原

8、料氣增壓、原料氣凈化兩個(gè)主要工藝過(guò)程。凈化的天然氣液化處理主要包括液化冷箱、制冷劑儲(chǔ)存、自冷及循環(huán)三部分。4.1.3.1 原料氣增壓液化過(guò)程的液化壓力直接關(guān)系到液化溫度，即關(guān)系到液化能耗。天然氣壓力越高其冷凝 (即液化 )溫度越高。根據(jù)制冷原理，取得不同溫度下的同樣制冷量所消耗的制冷功率是不一樣的，溫度越低則消耗的制冷功率就越高。因此，提高原料氣的壓力，可以節(jié)省壓縮原料氣和制冷的總功率，但同時(shí)考慮到壓力過(guò)高將會(huì)增加靜設(shè)備的投資，并且增加壓縮機(jī)的級(jí)數(shù)。因此，確定原料氣增壓到5MPa。4.1.3.2 原料氣凈化天然氣在進(jìn)行液化前，應(yīng)對(duì)其進(jìn)行徹底凈化，即除去原料氣中的酸性氣體、水分和雜質(zhì)，如H2S、

9、CO2、H2O、Hg 和芳香烴等，以免它們?cè)诘蜏叵聝鼋Y(jié)而堵塞、腐蝕設(shè)備和管道。下表列出了天然氣液化工藝要求原料氣凈化后凈化氣中最大允許雜質(zhì)含量。表 4.1-1凈化氣質(zhì)量要求雜質(zhì)組分允許含量 10-6雜質(zhì)組分允許含量H2O1總硫10 50 mg/mCO50100汞 0.01 g/m2COS 0.1H2S3.5mg/m芳烴類110C20%），其特點(diǎn)是原料氣中酸性氣含量越高，經(jīng)濟(jì)上越有利。綜上所述，根據(jù)本項(xiàng)目原料氣的情況，確定選用甲基二乙醇胺（MDEA ）脫除 CO2。脫 CO2 系統(tǒng)特點(diǎn)如下：專用活化劑配方， CO2 脫除精度高；活化 MDEA 為吸收劑，對(duì)設(shè)備基本無(wú)腐蝕；已在多套 LNG 脫 C

10、O2 裝置中成功應(yīng)用，成熟可靠。（2）脫水工藝選擇天然氣中水分的存在往往會(huì)造成嚴(yán)重的后果：水分與天然氣在一定條件下形成水合物阻塞管路，影響冷卻液化過(guò)程；另外，由于水分的存在也會(huì)造成不必要的動(dòng)力消耗；由于天然氣液化溫度低，水的存在還會(huì)導(dǎo)致設(shè)備凍堵，故必須脫水。天然氣脫水工藝方法一般包括：低溫脫水、固體干燥劑吸附和溶劑吸收三大類。冷凍分離主要用于避免天然氣在溫度低時(shí)出現(xiàn)水化物，然而它所允許達(dá)到的低溫是有限的，不能滿足天然氣液化的要求；溶劑吸收通常包括濃酸（一般是濃磷酸等有機(jī)酸） 、甘醇（常用的是三甘醇）等，但這些方法脫水深度較低，不能用于深冷裝置；固體干燥劑脫水法常見(jiàn)的是硅膠法、分子篩法或這兩種方

11、法的混合使用。其脫水方法比較見(jiàn)下表：表 4.1-2脫水方法比較類別方法脫濕安裝運(yùn)轉(zhuǎn)主要設(shè)備適用范圍度面積維修冷卻加壓、降溫、節(jié)低大中冷凍機(jī)、換熱器或節(jié)大量水分的粗分離脫水流、制冷方式等流設(shè)備、透平膨脹機(jī)溶劑吸大型液化裝置中，脫醇類脫水吸收劑中中難吸收塔、換熱器、泵除原料氣所含的大部收脫水分水分固體吸活性氧化鋁 硅高小易吸附塔、換熱器、轉(zhuǎn)要求露點(diǎn)降高或小流附脫水膠、分子篩 換開(kāi)關(guān)、鼓風(fēng)機(jī)量的脫水由以上比較可以看出，本項(xiàng)目的脫水采用固體吸附法脫水。由于分子篩具有吸附選擇能力強(qiáng)、低水汽分壓下的高吸附特性，以及同時(shí)可以進(jìn)一步脫除殘余酸性氣體等優(yōu)點(diǎn)。因此，本裝置采用4A分子篩作為脫水吸附劑。采用分子篩吸

12、附脫水時(shí)，可以采用2 個(gè)吸附塔或 3 個(gè)吸附塔兩種方案 （分別簡(jiǎn)稱兩塔方案、三塔方案）。在兩塔流程中，一塔進(jìn)行脫水操作，另一塔進(jìn)行吸附劑的再生和冷卻，然后切換操作。在三塔或多塔流程中，切換的程序有所不同，在三塔流程中，三臺(tái)干燥器中兩臺(tái)為主吸附器，一臺(tái)為輔助吸附器。吸附器吸附及再生交替進(jìn)行,再生過(guò)程分為加熱和冷卻兩個(gè)步驟。兩種干燥方式比較如下：表 4.1-3干燥工藝比較序號(hào)項(xiàng)目?jī)伤に嚾葔汗に?工藝過(guò)程2 塔 PTSA 或 TSA，工作過(guò)程：1 塔吸附，另一塔加熱 -冷卻再3 塔 TSA，工作過(guò)程： 1 塔吸附，另 2 塔分別處于加熱和序號(hào)項(xiàng)目?jī)伤に嚾葔汗に嚿鋮s的不同階段2工藝成熟度

13、成熟成熟3再生氣須外供再生氣，氣量為天然氣無(wú)須外供再生氣，再生氣內(nèi)總量的 12-18%，可增加壓縮機(jī)部循環(huán)，可根據(jù)操作情況自來(lái)實(shí)現(xiàn)再生氣循環(huán)由調(diào)節(jié)再生氣量4熱量消耗較高吹冷過(guò)程中的吸附塔（劑）內(nèi)蓄熱吹至需要加熱的再生塔，省能5再生溫度250-280200-2206吸附劑用量吸附時(shí)間 =加熱時(shí)間 +吹冷時(shí)間，吸附時(shí)間 =加熱時(shí)間 =吹冷時(shí)故需要單塔吸附劑量大間，故單塔吸附劑用量小7投資投資較低多一臺(tái)吸附塔，一次性投資較高8工藝適應(yīng)性一般獨(dú)立性強(qiáng)綜合比較，本項(xiàng)目選擇三塔等壓工藝。（3）脫汞系統(tǒng)由于汞蒸氣會(huì)導(dǎo)致鋁熱交換器和管道產(chǎn)生嚴(yán)重腐蝕。所以，汞含量如超標(biāo)就必須脫除。目前，脫汞工藝主要有兩種：即美

14、國(guó)UOP公司的 HgSIV 分子篩吸附法和采用浸硫活性炭使汞與硫產(chǎn)生化學(xué)反應(yīng)生成硫化汞并吸附在活性炭上。本裝置采用浸硫活性炭脫汞，活性炭在設(shè)計(jì)汞含量條件下每?jī)赡旮鼡Q一次，也可以根據(jù)檢測(cè)數(shù)據(jù)適當(dāng)延長(zhǎng)活性炭更換周期。（4）脫苯脫重?zé)N系統(tǒng)重?zé)N的脫除目前有兩種十分成熟的工藝，一種是低溫分離脫重?zé)N工藝，另一種是采用活性炭吸附脫重?zé)N工藝。本裝置采用活性炭吸附脫苯，低溫分離脫重?zé)N工藝，該工藝成熟可靠，已在國(guó)內(nèi)多套LNG 裝置使用。4.1.3.3 天然氣液化工藝選擇（1）液化流程簡(jiǎn)介國(guó)外的天然氣液化始于20 世紀(jì) 30 年代，美國(guó)于 1966 年發(fā)布了世界上第一個(gè) LNG 的標(biāo)準(zhǔn)，即為 NFPA59A“液化天

15、然氣的生產(chǎn)、儲(chǔ)存和裝運(yùn)標(biāo)準(zhǔn) ”。天然氣的液化是將凈化好的天然氣變成液體狀態(tài)。這方面的工藝技術(shù)在上世紀(jì) 70 年代就已經(jīng)很成熟。天然氣常用的基本液化流程有：A 階式制冷循環(huán)B 膨脹機(jī)制冷循環(huán)C 混合制冷劑循環(huán)以下對(duì)這幾種基本流程進(jìn)行簡(jiǎn)單的介紹：A 階式制冷循環(huán) :階式制冷循環(huán)是用丙烷（或丙烯）、乙烷（或乙烯）、甲烷（或氮?dú)猓┑燃兝鋭┻M(jìn)行的三級(jí)冷凍，使天然氣在多個(gè)溫度等級(jí)的制冷劑中與相應(yīng)的制冷劑換熱，從而使其冷卻和液化。階式制冷循環(huán) 1939 年首先應(yīng)用于液化天然氣產(chǎn)品，采用 NH 3、C2H4 為第一、第二級(jí)制冷劑。階式制冷工藝操作靈活，開(kāi)停車快捷，易于初期開(kāi)車投產(chǎn)。其缺點(diǎn)是需要三個(gè)大型循環(huán)壓縮

16、機(jī)，以及相當(dāng)數(shù)量的換熱或熱交換設(shè)備；流程長(zhǎng)、設(shè)備多、控制復(fù)雜等。B 膨脹機(jī)制冷循環(huán)膨脹機(jī)制冷循環(huán)，是指利用高壓制冷劑通過(guò)透平膨脹機(jī)絕熱膨脹的克勞德循環(huán)制冷實(shí)現(xiàn)天然氣液化的制冷循環(huán)。氣體在膨脹機(jī)中膨脹降溫的同時(shí)，對(duì)外做功，可用于驅(qū)動(dòng)流程中的壓縮機(jī)。流程中的關(guān)鍵設(shè)備是透平膨脹機(jī)。根據(jù)制冷劑的不同，可分為氮?dú)馀蛎浺夯鞒獭⒌?甲烷膨脹液化流程。這類流程的優(yōu)點(diǎn)是：流程簡(jiǎn)單、調(diào)節(jié)靈活、工作可靠、易起動(dòng)、易操作、維護(hù)方便；如用天然氣本身做制冷工質(zhì)，能省去專門生產(chǎn)、運(yùn)輸、儲(chǔ)存制冷劑的費(fèi)用。缺點(diǎn)是：送入裝置的氣體必須全部深度干燥；回流壓力低，換熱面積大，液化率低，勢(shì)必出現(xiàn)部分再循環(huán)，其結(jié)果引起功耗增大。帶膨脹

17、機(jī)的液化流程操作比較簡(jiǎn)單，投資適中，特別適合液化能力較小的調(diào)峰型天然氣液化裝置。C 混合冷劑制冷循環(huán)：混合冷劑制冷循環(huán)是1960 年發(fā)展起來(lái)的，克服了階式制冷循環(huán)的某些缺點(diǎn)。它采用混合式的一種制冷劑、一臺(tái)制冷劑壓縮機(jī)。制冷劑是根據(jù)要液化的天然氣組分而配制的，經(jīng)充分混合，內(nèi)有N2、C1C5 碳?xì)浠衔?。多組分混合制冷劑，進(jìn)行逐級(jí)冷凝、蒸發(fā)、節(jié)流膨脹得到不同溫度水平的制冷量，以達(dá)到逐步冷卻和液化天然氣的目的。與階式制冷循環(huán)相比，其優(yōu)點(diǎn)是：機(jī)組少、流程簡(jiǎn)單、投資省，投資比階式制冷循環(huán)少1520%；管理方便；制冷劑可從天然氣中提取和補(bǔ)充。缺點(diǎn)是：混合冷劑操作時(shí)合理調(diào)配較為困難，但可通過(guò)階段性的模擬計(jì)算

18、重新配制冷劑或通過(guò)冷劑重組分流量控制來(lái)解決。（2）三種制冷循環(huán)工藝的比較天然氣液化裝置的液化 單元常用級(jí)聯(lián)式液化流程和混合制冷 劑液化流程。 20 世紀(jì) 60 年代，最早建設(shè)的天然氣液化裝置多采用 級(jí)聯(lián)式液化流程；20 世紀(jì) 70 年代，多采用混合制冷 劑液化流程；20 世紀(jì)80 年代后，新建與擴(kuò)建的基本 負(fù)荷型天然氣液化裝置， 幾乎全部采用丙烷預(yù)冷混合制冷 劑液化流程 。三種制冷循環(huán) 工藝的優(yōu)缺點(diǎn)對(duì)比見(jiàn)下表。表 4.1-4三種工藝的優(yōu)缺點(diǎn)比較比較項(xiàng)目階式制冷循環(huán)工藝混合冷劑循環(huán)工藝膨脹制冷循環(huán)工藝主要設(shè)備及3 臺(tái)以上的壓縮機(jī)、 91 臺(tái)壓縮機(jī)、 3 個(gè)板一臺(tái)壓縮機(jī)，一臺(tái)翅式換熱器或繞管式透平

19、膨脹機(jī)， 3 個(gè)數(shù)量個(gè)板翅式換熱器換熱器板翅式換熱器N 或天然氣或 N -冷劑種類CH4、C2H4、C3H8N2 和 C1C5 烴類224CH能耗最??；換熱面積較小；制冷劑為純物質(zhì)，無(wú)配比問(wèn)題；優(yōu)點(diǎn)各制冷循環(huán)系統(tǒng)與天然氣液化系統(tǒng)相互獨(dú)立，相互影響少、操作穩(wěn)定、適應(yīng)性強(qiáng)、技術(shù)成熟。流程復(fù)雜，所需壓縮機(jī)組或設(shè)備多，初期投資大；附屬設(shè)備多，必須有生產(chǎn)和儲(chǔ)存各種制缺點(diǎn)冷劑的設(shè)備，各制冷循環(huán)系統(tǒng)不允許相互滲透，管線及控制系統(tǒng)復(fù)雜，管理維修不方便；機(jī)組設(shè)備少、流程簡(jiǎn)單、投資省管理方便；機(jī)組設(shè)備少占地制冷劑的純度要求面積??；不高；管理方便，維修混合制冷劑組分可費(fèi)用低；以部分或全部從天然氣本身提取與補(bǔ)充；單級(jí)

20、制冷劑的循環(huán)能耗比級(jí)聯(lián)式液化流程高，一般高 10%20%左右；運(yùn)行成本高；混合制冷劑的合理配比難確定；（3）三種工藝的技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較將階式制冷循環(huán)的能耗設(shè)定為1，各種制冷循環(huán)效率比較見(jiàn)表3.2-5 所示，各種制冷循環(huán)的特性比較見(jiàn)表 3.2-6。表 4.1-5 各種制冷循環(huán)效率比較制冷工藝與階式制冷的相對(duì)能耗階式制冷循環(huán)1混合制冷循環(huán)1.25膨脹制冷循環(huán)1.70表 4.1-6各種制冷循環(huán)特性比較指標(biāo)階式制冷混合制冷膨脹制冷效率高中低復(fù)雜程度高中低換熱器類型板翅板翅或繞管板翅換熱器面積小中大適應(yīng)性中強(qiáng)弱綜上所述， 混合制冷工藝流程簡(jiǎn)單、設(shè)備少，能耗低，適應(yīng)性強(qiáng)，且操作靈活、開(kāi)停車方便，因此本項(xiàng)目液化

21、工藝擬選用混合制冷工藝。4.1.3.4LNG 儲(chǔ)存及裝車系統(tǒng)本工程的產(chǎn)品為L(zhǎng)NG 。LNG 產(chǎn)品采用低溫絕熱LNG 儲(chǔ)罐進(jìn)行儲(chǔ)存。LNG 儲(chǔ)罐分為常壓、帶壓兩種型式，現(xiàn)就兩種儲(chǔ)存方式從以下幾點(diǎn)進(jìn)行一個(gè)簡(jiǎn)單比較：（1）常壓儲(chǔ)存比帶壓儲(chǔ)存所需的制冷循環(huán)能耗高8%左右。（2）工作壓力不同：帶壓罐工作壓力高，常壓工作壓力低。（3）內(nèi)罐形式不同：帶壓罐為子母罐，常壓罐為雙層罐。（4）主體材料（不銹鋼）用量不同：帶壓罐比常壓罐大的多。（5）日蒸發(fā)率略微不同：帶壓罐優(yōu)于常壓罐。（6）自動(dòng)泄放的時(shí)間間隔不同：帶壓罐比常壓罐間隔時(shí)間長(zhǎng)。（7）絕熱材料用量不同：帶壓罐比常壓罐用量大。（8）投資：常壓罐的投資比帶壓

22、罐小。（9）占地面積：常壓罐比帶壓罐占地面積小。常壓罐適用于前期投入小，規(guī)模較大的裝置。結(jié)合項(xiàng)目實(shí)際情況，本項(xiàng)目采用常壓儲(chǔ)存方式。本工程日生產(chǎn) LNG 約 480m3，運(yùn)輸方式主要采用汽車槽車陸運(yùn)。裝車速度按 50m3/h，每天操作按 5 小時(shí) (白天 )計(jì)算，選用低溫泵三臺(tái)（單臺(tái)流量 80 m3/h）（兩開(kāi)一備），設(shè)置LNG 裝車位 3 個(gè)。產(chǎn)品外運(yùn)均委托專業(yè)運(yùn)輸公司。4.1.3.5 工藝方案確定綜上所述，本項(xiàng)目采用MDEA 溶液脫除酸性氣體、分子篩脫水及苯、低溫分離脫重?zé)N、浸硫活性炭脫汞的凈化工藝，混合冷劑制冷工藝，常壓儲(chǔ)存工藝。4.1.4 引進(jìn)技術(shù)和進(jìn)口設(shè)備本項(xiàng)目此種規(guī)模的儲(chǔ)氣調(diào)峰工廠，

23、國(guó)產(chǎn)工藝及設(shè)備都比較成熟，且有穩(wěn)定、安全運(yùn)行的案例。所以本項(xiàng)目擬采用國(guó)產(chǎn)技術(shù)，無(wú)引進(jìn)工藝。工藝設(shè)備除LNG 低溫泵外全部擬國(guó)產(chǎn)化。因國(guó)內(nèi)LNG 技術(shù)發(fā)展較晚，國(guó)產(chǎn)LNG 泵在運(yùn)行上還存在一些問(wèn)題，為保證裝置的安全、可靠的運(yùn)行LNG 低溫泵進(jìn)口產(chǎn)品，可從美國(guó)ACD 、法國(guó) CRYOSTAR 等國(guó)際知名品牌中選擇。4.2 工藝流程和消耗定額4.2.1 全廠總工藝流程本項(xiàng)目的工藝過(guò)程基本包括預(yù)處理（凈化）、液化、儲(chǔ)存、裝車及輔助系統(tǒng)等，主要工藝流程包括天然氣凈化和液化工藝。本項(xiàng)目的總工藝流程是 : 將來(lái)自（界區(qū)外）輸送管線的原料氣，過(guò)濾掉液體和可能存在的機(jī)械雜質(zhì)，再經(jīng)過(guò)計(jì)量、調(diào)壓以后，經(jīng)過(guò)原料氣壓縮

24、機(jī)增壓，然后經(jīng)凈化、冷凝至液化一系列工藝過(guò)程，再將液化天然氣送入儲(chǔ)罐，經(jīng)泵送裝車。液化前，必須脫除管道天然氣中所含有的水、 H2S和二氧化碳等，這些物質(zhì)在液化工藝所采用的低溫狀態(tài)下會(huì)凍結(jié)，并堵塞設(shè)備或降低換熱器的性能。4.2.2 裝置的工藝流程4.2.2.1 原料氣凈化（1）原料氣過(guò)濾分離及調(diào)壓計(jì)量單元由界區(qū)外導(dǎo)入的原料氣進(jìn)入原料氣氣液分離器 V-101 分離原料氣中夾帶的 游離液體和機(jī)械雜質(zhì) 。從原料氣氣液分離器V-101 頂部來(lái)的原料氣經(jīng) 流量計(jì)進(jìn)行流量計(jì)量 ，之后進(jìn)入原料氣 壓縮機(jī) C-101，經(jīng)原料氣壓縮機(jī)增壓到5.0 MPa，增壓后的天然氣經(jīng)原料氣壓縮機(jī)冷卻器 E-101 冷卻到 4

25、0后進(jìn)入原料氣壓縮機(jī)出口分離器V-102 進(jìn)行氣液分離 ，從壓縮機(jī)出口分離器出來(lái)的天然氣再經(jīng)原料氣壓縮機(jī)出口過(guò)濾器F-101 進(jìn)一步分離天然氣中夾帶的液體及機(jī)械雜質(zhì)。從氣液分離器 V-102 分離出的液體減壓后進(jìn)入到廢水罐，閃蒸出的氣體進(jìn)入火炬系統(tǒng)，廢液經(jīng)凈化處理達(dá)到國(guó)家廢水排放標(biāo)準(zhǔn)后外排。（2）原料氣 CO2 脫除系統(tǒng)從原料氣壓縮機(jī)出口過(guò)濾器F-101 頂部來(lái)的天然氣進(jìn)入脫 CO2系統(tǒng)，從 吸收塔 T-101 的下部進(jìn)入，自下而上通過(guò)吸收塔，與從吸收塔上部噴淋下來(lái)的 活化 MDEA 貧胺溶液逆流接觸 ，進(jìn)行了完全的傳熱傳質(zhì)后，天然氣中的CO2 被吸收，脫除了 CO2 后的原料氣從吸收塔頂部引

26、出后進(jìn)入吸收塔頂冷卻器 E-103，然后在吸收塔頂 氣液分離器 V-104 進(jìn)行氣液分離 ，分離后的氣體再通過(guò)吸收塔頂過(guò)濾器F-102 分離游離水及機(jī)械雜質(zhì)后送入天然氣脫水單元，如天然氣中的 CO2 含量超標(biāo)則通過(guò)回流閥回流到原料氣壓縮機(jī)前，并且可以通過(guò)該閥調(diào)整系統(tǒng)的壓力。從塔頂氣液分離器 V-104、吸收塔頂過(guò)濾器 F-102 分離出的液體被回流到 富氨閃蒸罐 V-105。活化 MDEA 溶液在吸收塔 T-101 吸收 CO2 后稱為富胺溶液，富胺溶液從吸收塔底部離開(kāi)吸收塔，吸收塔液位由 液位調(diào)節(jié)閥自動(dòng)控制。原料氣進(jìn)出吸收塔 T-101 管線設(shè)壓差測(cè)量，壓差傳感器可實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)原料氣進(jìn)出吸收塔的

27、壓差變化， 壓差值達(dá)到設(shè)定值報(bào)警，提醒操作人員吸收塔 MDEA 溶液可能發(fā)生發(fā)泡現(xiàn)象，應(yīng)及時(shí)添加消泡劑，盡早消除發(fā)泡現(xiàn)象。從吸收塔底部來(lái)的富胺溶液進(jìn)入富胺閃蒸罐V-105，將溶解在富胺溶液中 的氣體閃蒸出來(lái)， 閃蒸壓力由壓力調(diào)節(jié)閥控制。閃蒸后的富胺溶液經(jīng)富胺過(guò)濾器F-104 過(guò)濾掉機(jī)械雜質(zhì)后進(jìn)入貧富液換熱器 E-104，與貧胺溶液進(jìn)行換熱升溫至 99后，節(jié)流到 0.13MPa，然后從再生塔上部進(jìn)入 再生塔 T-102，富胺閃蒸罐液位由液位調(diào)節(jié)閥控制。從再生塔 T-102 上部進(jìn)入的富胺溶液，自上而下經(jīng)過(guò)再生塔填料層，與自下而上的 MDEA 汽提蒸汽逆流充分接觸并進(jìn)行傳熱傳質(zhì)，富胺溶液中的二氧化

28、碳?xì)怏w從富胺溶液中解析出來(lái)后，此時(shí)溶液稱為貧胺溶液。解析出來(lái)的富含二氧化碳和蒸汽的氣體，從再生塔頂部離開(kāi)再生塔，經(jīng)再生塔頂冷卻器 E-107 冷卻至 40，經(jīng)再生塔頂氣液分離器 V-106 進(jìn)行氣液分離后，酸性氣 體高點(diǎn)放空， 冷凝液經(jīng)回流泵 P-102 送入再生塔繼續(xù)再生。再生塔壓力由壓力調(diào)節(jié)閥自動(dòng)控制，重沸器 E-105 液位自動(dòng)控制， V-106 液位由液位調(diào)節(jié)閥自動(dòng)控制。從導(dǎo)熱油單元來(lái)的 160低溫導(dǎo)熱油在再 生塔底重沸器 E-105將再生塔 T-102 底部胺液加熱到 122.78重沸，用以提供MDEA 再生所需熱量。貧胺溶液從重沸器E-105 的底部引出，經(jīng)貧富液換熱器E-104回

29、收熱量，溫度由122.78下降到 77.79左右，進(jìn)入貧胺緩沖罐V-107。貧胺緩沖罐 V-107 中的貧胺溶液經(jīng)貧胺泵P-101 增壓到5.5MPa 后送入貧胺冷卻器E-106,冷卻至 48，然后分成兩路，一路約 90%的貧胺溶液部分進(jìn)入吸收塔 T-101 吸收原料氣中的酸性氣體；另一路約 10%的貧胺溶液，分流至貧胺過(guò)濾器 F-103 在線過(guò)濾。進(jìn)入吸收塔的貧胺溶液溫度由溫度調(diào)節(jié)閥自動(dòng)控制，進(jìn)入吸收塔貧液流量由流量調(diào)節(jié)閥自動(dòng)控制。操作不當(dāng)、系統(tǒng)太臟、過(guò)濾分離不達(dá)標(biāo)或原料氣組分變化可能導(dǎo)致 MDEA 發(fā)泡，為防止 MDEA 發(fā)泡，本工藝系統(tǒng)設(shè)置消泡裝置，包括消泡劑罐 V-108 及消泡劑泵

30、P-103，在 MDEA 發(fā)生發(fā)泡現(xiàn)象時(shí)消泡劑可通過(guò) P-103注入到再生塔 T-102 或貧液泵 P-101 前，可快速有效消除發(fā)泡現(xiàn)象?？諝庵械难蹩梢匝趸?MDEA 溶液，使 MDEA 失效，所以在脫碳單元低壓系統(tǒng)再生塔頂氣液分離器 V-106、貧胺緩沖罐 V-107、溶液儲(chǔ)槽 V-109 及廢胺儲(chǔ)槽 V-110 都設(shè)有氮封，以防止當(dāng)以上容器壓力降低時(shí)空氣進(jìn)入胺系統(tǒng)。（3）原料氣脫水單元系統(tǒng)由三臺(tái)吸附器 R-201A/B/C、一臺(tái)再生氣加熱器 E-201、一臺(tái)再生氣冷卻器 E-202、一臺(tái)再生氣鹽水冷卻器 E-203、一臺(tái)再生氣液分離器 V-201 組成。三臺(tái)干燥器中兩臺(tái)為主吸附器R-20

31、1A/B, 一臺(tái)為輔助吸附器R-201C。吸附器吸附及再生交替進(jìn)行,再生過(guò)程分為加熱和冷卻兩個(gè)步驟。等壓吸附系統(tǒng)的工藝過(guò)程如下（以塔R-201A 為例）：從脫 CO2 系統(tǒng)過(guò)濾器 F-102 來(lái)的天然氣，經(jīng)流量調(diào)節(jié)閥將其分成兩路。其中主路（約85%）經(jīng)流量控制閥減壓至4.87MPa 直接去脫水塔 R-201A 進(jìn)行凈化，脫水后的干氣經(jīng)分子篩粉塵過(guò)濾器F-201進(jìn)入脫汞塔 R-202 脫汞，脫汞后的原料氣經(jīng)活性炭粉塵過(guò)濾器F-202 過(guò)濾后去液化系統(tǒng)；另一路部分氣體（約15%）作為再生氣，對(duì) R-201B 進(jìn)行再生，最后再生氣經(jīng)過(guò)再生循環(huán)后，仍然進(jìn)入脫水塔 R-201A。脫水塔 R-201B 的

32、再生過(guò)程包括 加熱和吹冷兩個(gè)過(guò)程：AR-201B 的加熱過(guò)程：再生氣先經(jīng)程控閥后進(jìn)入脫水塔R-201C 進(jìn)行預(yù)吸附，同時(shí)也是對(duì) R-201C 冷吹，然后經(jīng)加熱器E-201 升溫至 220后經(jīng)程控閥從塔頂進(jìn)入吸附塔 R-201B，對(duì) R-201B 進(jìn)行加熱再生、將吸附劑中吸附的水及苯（含部分重?zé)N）加熱解吸出來(lái)，再生氣經(jīng)程控閥進(jìn)入再生氣冷卻器 E-202、再生氣鹽水冷卻器E-203 冷卻到 20后，進(jìn)入再生氣液分離器 V-201 進(jìn)行氣液分離，分離出其中的水分、部分苯及重?zé)N，分離后的液體到廢水罐V-304，分離后的氣體與主路氣體匯合經(jīng)程控閥去處于吸附狀態(tài)的脫水塔R-201A 進(jìn)行吸附。當(dāng)再生加熱過(guò)

33、程中 出塔氣體溫度達(dá)到200時(shí)后停 止加熱。BR-201B 的冷卻過(guò)程：冷卻氣經(jīng)程控閥從塔底進(jìn)脫水塔R-201B，對(duì)其進(jìn)行冷卻，冷卻氣從塔頂經(jīng)程控閥流出，再經(jīng)加熱器E-201 加熱到 220后去脫水塔 R-201C，對(duì)預(yù)脫水塔 R-201C 進(jìn)行加熱再生，高溫冷卻氣經(jīng)程控閥再生氣冷卻器 E-202、再生氣鹽水冷卻器E-203 冷卻到 20后，進(jìn)入再生氣液分離器V-201 進(jìn)行氣液分離，分離出其中的水分、部分苯及重?zé)N，分離后的液體到廢水罐V-304，分離后的氣體與主路氣體匯合去處于吸附狀態(tài)的脫水塔R-201A 進(jìn)行吸附。該過(guò)程也是對(duì) R-201C 進(jìn)行加熱的過(guò)程。當(dāng)吸附塔 B 完成再生后，切換到

34、吸附塔A，即 B 塔吸附， A 塔再生，如此循環(huán)。整個(gè)吸附過(guò)程的實(shí)施由12 臺(tái)程控閥按程序 自動(dòng)切換完成，操作人員可 以調(diào)整程序時(shí)間來(lái)控制吸附過(guò)程。（4）脫汞和粉塵過(guò)濾單元干燥脫水后的天然氣經(jīng)分子篩粉塵過(guò)濾器F-201 后從塔頂進(jìn)入脫汞塔 R-202，在專用脫汞劑的作用下，將出塔氣體中的汞脫除至小于 0.01 g/m3，再經(jīng)活性炭粉塵過(guò)濾器F-202 除塵后，凈化天然氣送至冷箱。脫汞塔中的浸硫活性炭在設(shè)計(jì)汞含量條件下每 2 年更換一次，也可以根據(jù)汞分析儀的檢測(cè)數(shù)據(jù)適當(dāng)延長(zhǎng)活性炭更換周期。4.2.2.2 凈化氣液化經(jīng)過(guò)凈化的天然氣進(jìn)入 原料氣閃蒸氣換熱器E-404 和來(lái)自罐區(qū)的 BOG 換熱，原

35、料氣的溫度降到 31.32，然后從冷箱頂部進(jìn)入冷劑換熱器 E-401。該換熱器為鋁質(zhì)釬焊換熱器，位于冷箱內(nèi)部。冷箱中填充珠光砂以保冷 ，換熱器垂直安裝，氣體從頂部進(jìn)入，在流向底部的過(guò)程中冷卻。低溫 液體只有在冷劑換熱器的底部才會(huì)出現(xiàn) ，如果遇到暫時(shí)停產(chǎn)，液體由于重力作用流到 冷箱底部，不會(huì)流入制冷工藝設(shè)計(jì)的非低溫區(qū)域。流經(jīng)換熱器 E-401 的天然氣先 預(yù)冷到 -50，然后出冷箱進(jìn)入氣液分離器 V-401 分離出天然氣中 C5 及以上重?zé)N組分 （天然氣的預(yù)冷溫度可以由溫度調(diào)節(jié)閥自動(dòng)調(diào)節(jié)），脫除重?zé)N后的天然氣再次進(jìn) 入冷箱繼續(xù)冷卻、液化和過(guò)冷到 -162，再經(jīng)流量調(diào)節(jié)閥 節(jié)流降壓到20KPa 后

36、得到 -163的 LNG 產(chǎn)品，同時(shí)產(chǎn)生部分閃蒸氣，閃蒸出的這部分 BOG 和 LNG 儲(chǔ)罐的 BOG 及裝車產(chǎn)生的 BOG 一起進(jìn)入 E-404 與凈化后的天然氣換熱回收冷量，被加熱到 5的 BOG 進(jìn)入 BOG 壓縮機(jī)。從重?zé)N分離器 V-401 分離的低溫重?zé)N進(jìn)入 E-405 和從 V-403 來(lái)的中壓液體冷劑換熱 ，后進(jìn)入重?zé)N分液罐 V-601，氣相與增壓后的部分再生氣匯合。重?zé)N分液罐 V-601 分離出的液體（ 重?zé)N）裝槽車外運(yùn)。4.2.2.3 冷劑循環(huán)及壓縮混合制冷系統(tǒng)采用 閉式循環(huán)制冷工藝 ，冷劑經(jīng)過(guò) 壓縮、冷卻、冷凝、節(jié)流氣化 ，然后給天然氣液化及自身提供冷量。制冷劑由 氮?dú)?、?/p>

37、烷、乙烯、丙烷和異戊烷等組成。從換熱器 E-401 頂部出來(lái)的低壓冷劑首先進(jìn)入壓縮機(jī)入口分液罐 V-402 進(jìn)行氣液分離 ,以防止液體進(jìn)入冷劑壓縮機(jī)損壞設(shè)備。頂部出來(lái)的氣體進(jìn)入冷劑壓縮機(jī) C-401 的一級(jí)入口，壓縮到 1.65MPa，分出一小部分高溫氣體用于液態(tài)冷劑的加熱（需要時(shí)用） ，壓縮后的冷劑氣體經(jīng)水冷器E-402 冷到 40，然后進(jìn)入冷劑壓縮機(jī)機(jī)間分液罐 V-403 進(jìn)行氣液分離，氣體進(jìn)入壓縮機(jī)二級(jí)入口，液體先進(jìn)入中壓重?zé)N換熱器 E-405 與重?zé)N分離罐 V-401 來(lái)的重?zé)N換熱，后進(jìn)入冷劑換熱器 E-401 冷卻。來(lái)自冷劑壓縮機(jī)級(jí)間分液罐 V-403 的級(jí)間冷劑氣相在 C-401

38、的二級(jí)被壓縮到 4.13MPa，經(jīng)水冷器 E-403 冷到 40，然后進(jìn)入壓縮機(jī)出口分液罐 V-404 進(jìn)行氣液分離，氣體、液體分別進(jìn)入冷劑換熱器 E-401。來(lái)自冷劑壓縮機(jī)出口分液罐V-404 的高壓冷劑氣相自上而下進(jìn)入冷劑換熱器 E-401，在冷劑換熱器內(nèi)經(jīng)預(yù)冷、液化、過(guò)冷到-162從冷箱底部出來(lái)。然后經(jīng)過(guò)J-T 閥節(jié)流降壓到 0.25MPa。由于壓力的降低，溫度隨之降到 -168.53，并且有部分冷劑氣化。然后低壓低溫冷劑又由下部重新流入冷劑換熱器E-401，向上流動(dòng)給天然氣、高壓冷劑、中壓冷劑提供冷量。最后溫度升為26.49從換熱器頂部出來(lái)，壓力為 0.195MPa。來(lái)自冷劑壓縮機(jī)級(jí)間

39、分液罐V-403 的中壓液體冷劑經(jīng)中壓重?zé)N換熱器 E-405 后自上而下進(jìn)入冷劑換熱器E-401 被冷卻到 -30出冷箱，然后經(jīng)過(guò) J-T 閥節(jié)流降壓到 0.21MPa，溫度降到 -32.7，并且有部分冷劑氣化。節(jié)流后的低壓低溫冷劑重新流入E-401，與來(lái)自換熱器底部的低壓冷劑混合后，向上流動(dòng)給原料氣、高壓冷劑、中壓冷劑高溫段提供冷量。來(lái)自 V-404 的高壓冷劑液體自上而下進(jìn)入換熱器E-401 被冷卻到-70出冷箱，然后經(jīng)過(guò) J-T 閥節(jié)流降壓到 0.23MPa，溫度降到 - 74.38，并且有部分冷劑氣化。節(jié)流后的低壓冷劑重新流入 E-401，與來(lái)自換熱器底部的低壓冷劑混合后，向上流動(dòng)給原

40、料氣、高壓冷劑、中壓冷劑中高溫段提供冷量。從換熱器出來(lái)的低壓冷劑一般在露點(diǎn)以上，因此不存在液體。當(dāng)出現(xiàn)故障或開(kāi)工出現(xiàn)液體時(shí)，冷劑吸入罐V-402 用來(lái)保護(hù)壓縮機(jī)，液體不排放，用壓縮機(jī)出口來(lái)的小流量熱氣加熱氣化，進(jìn)入循環(huán)系統(tǒng)，這樣能夠防止在不正常情況下冷劑的損失。4.2.2.4 冷劑的補(bǔ)充和充裝冷劑補(bǔ)充有三個(gè)來(lái)源。氮?dú)庥晒S的液氮系統(tǒng)補(bǔ)充；凈化后的原料氣作為甲烷的補(bǔ)充，其它的冷劑組分由現(xiàn)場(chǎng)的冷劑儲(chǔ)罐補(bǔ)充。所有的冷劑組分通過(guò)冷劑吸入罐V-402 的入口管線進(jìn)行補(bǔ)充。冷劑中的重組分（如乙烯、丙烷和異戊烷）與來(lái)自壓縮機(jī)一級(jí)出口的熱氣混合、氣化后直接進(jìn)入冷劑吸入罐V-402 入口。乙烯由乙烯儲(chǔ)罐 V-5

41、02 先經(jīng)空溫式乙烯氣化器 AH-501 氣化后進(jìn)入冷劑補(bǔ)充管線。冷劑儲(chǔ)罐 V-501 可向系統(tǒng)補(bǔ)充冷劑維持循環(huán)，也可儲(chǔ)存系統(tǒng)中多余的冷劑。當(dāng)液化單元停車后，冷劑溫度緩慢升高，容易揮發(fā)的組分氣化使系統(tǒng)壓力升高，這種升溫增壓過(guò)程可能持續(xù)一個(gè)星期使系統(tǒng)達(dá)到穩(wěn)定。一般情況下冷劑的存儲(chǔ)不需要泄壓，因?yàn)檠h(huán)過(guò)程中設(shè)備和管道的設(shè)計(jì)壓力足以承受冷劑的壓力。但是壓力升的過(guò)高可能造成壓縮機(jī)啟動(dòng)困難，如有必要可通過(guò)閥門從壓縮機(jī)入口泄壓以降低系統(tǒng)的壓力，而不需要將所有的冷劑排掉。4.2.2.5LNG 儲(chǔ)運(yùn)系統(tǒng)由液化冷箱出來(lái)的液化天然氣，通過(guò)低溫管道送至LNG 常壓貯槽。進(jìn)入貯槽的進(jìn)液管采用環(huán)型噴淋裝置，以保證在首次

42、進(jìn)液時(shí)內(nèi)罐均勻冷卻，避免局部溫差應(yīng)力較大。貯槽內(nèi)的液化天然氣通過(guò)離心泵提供動(dòng)力，輸送到裝車臂裝車。裝車區(qū)設(shè)置 3 個(gè)裝車位，每個(gè)裝車位同時(shí)設(shè)置氣相接頭和液相接頭，在槽車內(nèi)充入LNG 液體時(shí)，氣相的天然氣通過(guò)氣相管道返回儲(chǔ)罐，達(dá)到儲(chǔ)罐和槽車壓力平衡。LNG 運(yùn)輸采用汽車槽車運(yùn)輸方式。本工程的產(chǎn)品：LNG。LNG儲(chǔ)存溫度：（計(jì)算值），-163LNG 儲(chǔ)存壓力： 15kPa。本項(xiàng)目 LNG 日產(chǎn)量約 480m3，儲(chǔ)存按 10 天左右考慮，一期擬選用 1 座有效容積為 5000m3的常壓罐，二期再增加一臺(tái)。LNG 產(chǎn)品外運(yùn)均委托專業(yè)運(yùn)輸公司，運(yùn)輸方式主要采用汽車槽車陸運(yùn)。每天裝車操作按 5 個(gè)小時(shí)（白

43、天）計(jì)算，配置 80m3/h 外置式低溫離心泵 3 臺(tái)（兩開(kāi)一備），LNG 裝車位 3 個(gè)。4.2.2.6 安全泄放系統(tǒng)本項(xiàng)目裝置超壓狀態(tài)下的氣體排放通過(guò)全廠放散塔集中排放，最大排放量按事故狀態(tài)下原料氣全量排放，最大小時(shí)排放量為1.25萬(wàn)方，正常情況下只有微量放空。各排放管道的排放氣通過(guò)放空總管進(jìn)入放散塔前分離器，分離出攜帶的液相，然后進(jìn)入放散塔統(tǒng)一排放。4.2.3 全廠物料平衡產(chǎn)品 LNG原料氣裝 置釋放氣燃料氣（BOG）表 4.2-1 物料平衡表物料序號(hào)物料名稱3流量（萬(wàn) Sm/d ）1原料氣302液化天然氣（ LNG）29.13釋放氣（含脫出的雜質(zhì)）0.674燃料氣（ BOG）0.234

44、.2.4 原材料、輔助材料和燃料、動(dòng)力消耗（1）原材料本項(xiàng)目原材料為管輸原料天然氣。項(xiàng)目一期消耗原料氣為30104Sm3/d，二期30104Sm3/d。（2）輔助材料消耗表 4.2-2化學(xué)品、催化劑和輔助材料消耗表序項(xiàng) 目規(guī)格初次需要量備注號(hào)1分子篩干燥劑UOP 4A8t三年一換2活性炭吸收劑工業(yè)級(jí)1m3三年一換3瓷 球工業(yè)級(jí)1m3三年一換4MDEA工業(yè)級(jí)15m3年補(bǔ)充 3t5活化劑工業(yè)級(jí)2m3年補(bǔ)充 500 kg6導(dǎo)熱油工業(yè)級(jí)18m3年補(bǔ)充 1m37脫苯活性炭工業(yè)級(jí)2.6t三年一換8脫汞浸硫活性炭工業(yè)級(jí)1.5t三年一換9乙烯 97%30m3循環(huán)，每天補(bǔ)充 35kg10丙烷 97%30m3循環(huán)

45、，每天補(bǔ)充 35kg11異戊烷 97%50m3循環(huán)，每天補(bǔ)充 35kg（3）生產(chǎn)裝置燃料氣消耗表 4.2-3生產(chǎn)裝置燃料氣消耗表序名 稱單 位消耗量備 注號(hào)1燃料氣（導(dǎo)熱油系統(tǒng)）Sm3/h206101.325kPa 20注：最大小時(shí)用量206 Sm3，每年用 4000h，每天用 12h。（4）生產(chǎn)裝置公用物料及能量消耗表 4.2-4生產(chǎn)裝置公用物料及能量消耗表序名 稱單 位消耗量備 注號(hào)1儀表風(fēng)m3/h200101.325kPa02電kW5763.4軸功率3PSA 所制氮?dú)鈓3/h150101.325kPa04液氮m310首次開(kāi)車置換用5液氮m3/h150正常開(kāi)車補(bǔ)充6循環(huán)水m3/h1500循環(huán)量7新鮮水m3/h22.5循環(huán)