畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）焊條電弧焊工藝參數(shù)15CrMo鋼HAZ組織和性能的影響

1、山東建筑大學(xué)畢業(yè)論文本科畢業(yè)論文題 目：焊條電弧焊工藝參數(shù)對(duì)15crmo鋼haz組織和性能的影響院 （部）： 材料科學(xué)與工程學(xué)院專 業(yè)： 材料成型及控制工程班 級(jí)：姓 名： 學(xué) 號(hào)： 指導(dǎo)教師： 完成日期： 2009年6月11日v目 錄摘 要 abstract1 前 言1.1 耐熱鋼的定義、分類及應(yīng)用 11.2 我國(guó)耐熱鋼的發(fā)展21.3 15crmo鋼焊接的基本要求31.4 15crmo鋼的焊接性分析 3 1.4.1 15crmo的化學(xué)成分及性能 3 1.4.2 15crmo鋼的焊接性分析4 1.4.3 15crmo鋼的裂紋分析62焊接試驗(yàn) 2.1 焊接方法122.2 焊接材料132.3 焊前

2、準(zhǔn)備142.4焊接工藝規(guī)范及試板焊接15 2.4.1 焊接工藝參數(shù)15 2.4.2 焊接注意事項(xiàng)15 2.4.3 焊接試驗(yàn)內(nèi)容152.5 試驗(yàn)設(shè)備及材料15 2.5.1 試驗(yàn)設(shè)備15 2.5.2 試驗(yàn)材料和尺寸163 試樣制備及金相、硬度分析3.1 金相試樣173.2 金相組織觀察173.3 顯微硬度測(cè)試19 3.3.1 顯微硬度測(cè)試步驟19 3.3.2 測(cè)試數(shù)據(jù)203.4 金相、硬度分析213.5 小結(jié) 224 結(jié) 論24謝 辭25參考文獻(xiàn)26摘 要15crmo鋼是一種以cr-mo為基多元低、中合金珠光體耐熱鋼。有時(shí)還加入少量的w、ti、nb、b等。其中元素cr能形成致密的cr2o3氧化膜，

3、mo是弱碳化物元素，可以優(yōu)先溶入固溶體，強(qiáng)化固溶體，工作溫度可高達(dá)600。所以，珠光體耐熱鋼中具有很好的抗氧化性和熱強(qiáng)性，被廣泛用于制造石油管線及鍋爐、高壓蒸汽管道、蒸汽動(dòng)力發(fā)電設(shè)備和其他工業(yè)部門。據(jù)資料介紹，因選擇焊接工藝和焊接材料不當(dāng)，珠光體耐熱鋼熱影響區(qū)會(huì)產(chǎn)生硬化、冷裂紋、熱裂紋、軟化以及焊后熱處理或高溫長(zhǎng)期使用中的再熱裂紋等缺陷。本文通過(guò)采用焊條電弧焊，選擇不同的焊接電流、預(yù)熱溫度、焊接層數(shù)等工藝參數(shù)，觀察測(cè)試haz的組織和性能。實(shí)踐證明，選擇保證焊縫性能同母材匹配的焊接材料、正確選擇預(yù)熱溫度和焊后熱處理，即可避免各種缺陷的產(chǎn)生。關(guān)鍵詞 ： 珠光體耐熱鋼；15crmo鋼；焊條電弧焊；焊

4、接工藝參數(shù)；預(yù)熱溫度influence of alectrode arc welding on the performance of15crmo in haz(我英文摘要寫得不好，請(qǐng)大家自行修改)abstract15crmo steel is a cr-mo-based multi-low，medium-alloy pearlitic heat-resistant steel. sometimes it needs adding a small amount of w, ti, nb, b and so onthe element cr can form dense cr2o3 oxide f

5、ilm；mo, a weak carbide elements, can merge into solid solution ,in order to enhance the intensity, so its working temperature can be as high as 600 . therefore, the pearlite heat-resistant steel with good oxidation resistance and thermal strong, is widely used in the manufacture of oil pipelines and

6、 boilers, high pressure steam piping, steam power generation equipment and other industrial sectors. according to the information, because of the improper choice of welding processes and welding materials, the heat affected zone of pearlite heat-resistant steel could break out various defects, such

7、as hardening, cold cracking, hot cracking, softening, and post-weld heat treatment or long-term use of high temperature reheater of defects. in this paper, it use arc welding electrodes, choose a different welding current, preheating temperature, welding process parameters and then observe and test

8、the performance of the organization of haz. practice has proved that selecting correct materials to ensure the performance of weld t matching with the welding material, choosing preheating temperature and post-weld heat treatment properly can prevent the emergence of various defects. keywords： pearl

9、ite heat-resistant steel; 15crmo steel; electrode arc welding; welding parameters; preheating temperaturevi1前 言1.1 耐熱鋼的定義、分類及應(yīng)用 在高溫條件下，具有抗氧化性和足夠的高溫強(qiáng)度以及良好的耐熱性能的鋼稱作耐熱鋼。耐熱鋼包括抗氧化鋼和熱強(qiáng)鋼兩類?？寡趸撚趾?jiǎn)稱不起皮鋼，一般要求較好的化學(xué)穩(wěn)定性，但承受的載荷較低。熱強(qiáng)鋼則要求較高的高溫強(qiáng)度和相應(yīng)的抗氧化性。耐熱鋼常用于制造鍋爐、汽輪機(jī)、動(dòng)力機(jī)械、工業(yè)爐和航空、石油化工等工業(yè)部門中在高溫下工作的零部件。這些部件除要求高溫強(qiáng)度和抗高

10、溫氧化腐蝕外，根據(jù)用途不同還要求有足夠的韌性、良好的可加工性和焊接性，以及一定的組織穩(wěn)定性。中國(guó)自1952年開始生產(chǎn)耐熱鋼。以后研制出一些新型的低合金熱強(qiáng)鋼，從而使珠光體熱強(qiáng)鋼的工作溫度提高到600620；此外，還發(fā)展出一些新的低鉻鎳抗氧化鋼種。耐熱鋼的分類有以下幾種：（1） 珠光體耐熱鋼珠光體鋼耐熱鋼中合金元素以鉻、鉬為主，質(zhì)量分?jǐn)?shù)總量一般不超過(guò)5%。其組織除珠光體、鐵素體外,還有貝氏體。這類鋼在500600有良好的高溫強(qiáng)度及工藝性能，價(jià)格較低，廣泛用于制作 600以下的耐熱部件。如鍋爐鋼管、汽輪機(jī)葉輪、轉(zhuǎn)子、緊固件及高壓容器、管道等。典型鋼種有：16mo、15crmo、12cr1mov、1

11、2cr2mowvtib、10cr2mo1以及25cr2mo1v、20cr3mowv等。 （2） 馬氏體耐熱鋼馬氏體鋼中含鉻的質(zhì)量分?jǐn)?shù)一般為713%，在650以下有較高的高溫強(qiáng)度、抗氧化性和耐水汽腐蝕的能力，但焊接性較差。含鉻12%左右的1cr13、2cr13,以及在此基礎(chǔ)上發(fā)展出來(lái)的鋼號(hào)如1cr11mov、1cr12wmov、2cr12wmonbvb等，通常用來(lái)制作汽輪機(jī)葉片、輪盤、軸、緊固件等。此外，作為制造內(nèi)燃機(jī)排氣閥用的4cr9si2,4cr10si2mo等也屬于馬氏體耐熱鋼。 （3） 鐵素體耐熱鋼鐵素體鋼中含有較多的鉻、鋁、硅等元素，形成單相鐵素體組織，有良好的抗氧化性和耐高溫氣體腐蝕

12、的能力，但高溫強(qiáng)度較低，室溫脆性較大，焊接性較差。如1cr13sial，1cr25si2等。一般用于制作承受載荷較低而要求有高溫抗氧化性的部件。（4） 奧氏體耐熱鋼奧氏體鋼中含有較多的鎳、錳、氮等奧氏體形成元素，在 600以上時(shí)，有較好的高溫強(qiáng)度和組織穩(wěn)定性，焊接性能良好。通常用作在 600以上工作的熱強(qiáng)材料。典型鋼種有 1cr18ni9ti，1cr23ni13，1cr25ni20si2，2cr20mn9ni2si2n，4cr14ni14w2mo等1。尤其指出的是，本課題研究的材料15crmo鋼是一種鉻、鉬珠光體耐熱鋼，它是應(yīng)用于動(dòng)力工業(yè)、石油化工等部門高溫條件下的重要材料。主要用于制造工作溫

13、度高于450的壓力容器、鍋爐管道等。它不僅有很好的抗氧化性、熱強(qiáng)性，還有比較好的抗硫腐蝕和抗氫腐蝕性能，并且合金元素含量少，具有較好的工藝性能和物理性能，用途很廣。1.2 我國(guó)耐熱鋼的發(fā)展 近幾年來(lái)，隨著國(guó)家經(jīng)濟(jì)建設(shè)的發(fā)展，我國(guó)的國(guó)民經(jīng)濟(jì)持續(xù)高速增長(zhǎng)，工業(yè)，建筑，冶金鋼鐵，熱處理，航天，礦山，玻璃，石油工業(yè)，電力等行業(yè)相繼快速發(fā)展。這些行業(yè)的發(fā)展都離不開鋼結(jié)構(gòu)，而且所用的鋼都不是一般性質(zhì)的鋼。因?yàn)檫@些都不是一般性質(zhì)的行業(yè)，其設(shè)備要求苛刻。性能太差就會(huì)嚴(yán)重影響行業(yè)的正常運(yùn)作。工業(yè)與石油工業(yè)設(shè)備，鍋爐等都需要一定的高溫。所以在這樣特殊條件下，對(duì)鋼的要求就非常嚴(yán)格。一般新產(chǎn)品的誕生都是隨著市場(chǎng)需求而

14、產(chǎn)生的。耐熱鋼就是在這種情況下出現(xiàn)的。耐熱鋼，能在高溫的條件下保持良好的性能，能抗高溫。大部分的耐熱鋼都是由合金組成，因?yàn)楹辖鸨葐我唤饘俚姆€(wěn)固性更好更強(qiáng)。我國(guó)從50年代就開始生產(chǎn)耐熱鋼了，從最初的幾家企業(yè)發(fā)展到現(xiàn)在千余家，一些企業(yè)也從最初的小規(guī)模發(fā)展到現(xiàn)在國(guó)內(nèi)知名品牌生產(chǎn)企業(yè)。隨著科技的發(fā)展，為滿足石油行業(yè)設(shè)備以及管道對(duì)鋼材的抗高溫抗腐蝕日趨苛刻，耐熱鋼需要更新的技術(shù)來(lái)解決所面臨的問(wèn)題。很多企業(yè)為解決耐熱鋼所面臨的問(wèn)題，不斷引進(jìn)新的技術(shù)，成立專門的研究部門，研究高性能的耐熱鋼，以滿足市場(chǎng)需求。在20世紀(jì)30年代，經(jīng)過(guò)專業(yè)人士的不斷的研究，發(fā)現(xiàn)了鉬。鉬元素對(duì)耐熱鋼的耐熱強(qiáng)性有很大的幫助，在碳鋼中

15、加入鉬，工作溫度可以大大的提高。50年代初，我國(guó)引進(jìn)低合金鉻鉬鋼，并開始大量生產(chǎn)，解決了電站鍋爐以及石油化工等耐高溫的問(wèn)題。再加上其價(jià)格便宜，性能好，被廣泛的應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)和其他行業(yè)中。經(jīng)過(guò)不斷的開發(fā)與研究，引進(jìn)國(guó)外先進(jìn)的技術(shù)，在研究人員的努力下，研制出可在更高溫度下使用的低合金熱強(qiáng)鋼。耐熱鋼及其制品的發(fā)展空間很大，市場(chǎng)也很廣闊2。1.3 15crmo鋼焊接的基本要求 由于耐熱鋼廣泛應(yīng)用于石油化工、電力等行業(yè)，常用來(lái)制造蒸汽導(dǎo)管、石油管道等特殊部件，因此其對(duì)焊縫組織致密性、組織連續(xù)性、焊縫缺陷等提出了更高的要求，現(xiàn)列如下：（1） 接頭的等強(qiáng)性 15crmo鋼焊接接頭不僅應(yīng)具有與母材金屬基本相等

16、的室溫和高溫和高溫短時(shí)強(qiáng)度，而且適應(yīng)具有與母材金屬相當(dāng)?shù)母邷爻志脧?qiáng)度。（2） 足夠的抗氧化性 15crmo鋼焊接接頭應(yīng)具有與母材金屬基本相同的抗氫性和高溫抗氧化性。為此，焊縫金屬的合金成分和含量與母材基本相等。（3） 組織的穩(wěn)定性 15crmo鋼焊接接頭在制造過(guò)程中，尤其是厚壁接頭將經(jīng)受長(zhǎng)時(shí)間的多次熱處理，在運(yùn)行過(guò)程中將經(jīng)受長(zhǎng)期的高溫高壓作用。在這些長(zhǎng)時(shí)的熱作用過(guò)程中，接頭各區(qū)不應(yīng)產(chǎn)生降低高溫持久強(qiáng)度的組織變化，以及由此引起的脆變和軟化。（4） 抗脆斷性 由于15crmo鋼長(zhǎng)用來(lái)制造壓力容器和管道，在設(shè)備受壓檢修后，都要經(jīng)歷冷啟動(dòng)過(guò)程。因此15crmo鋼焊接接頭亦應(yīng)具有足夠的抗脆斷性3。1.4

17、 15crmo鋼的焊接性分析 金屬焊接性是金屬材料對(duì)焊接加工的適應(yīng)性。主要是指在一定的焊接工藝條件下，獲得優(yōu)質(zhì)焊接接頭的難易程度金屬焊接性分為工藝焊接性和使用焊接工藝焊接性是指特定的材料在指定工藝條件下形成優(yōu)質(zhì)焊接接頭的能力；使用焊接性是指形成的接頭適應(yīng)使用要求的程度，兩者都是材料在焊接過(guò)程中力學(xué)和冶金行為發(fā)展變化的結(jié)果。隨著新的焊接方法的不斷涌現(xiàn)，材料制造工藝的不斷完善和新材料的出現(xiàn)，以及生產(chǎn)應(yīng)用對(duì)結(jié)構(gòu)越來(lái)越高的性能要求，有關(guān)金屬焊接性的研究日趨顯出其重要的地位。鋼材的焊接性主要取決于它的化學(xué)成分，隨鋼材強(qiáng)度級(jí)別的提高，其焊接性變差。焊接性變差一般表現(xiàn)在兩個(gè)方面：一是焊接過(guò)程中焊縫熔敷金屬的

18、各種冶金缺陷；二是焊接過(guò)程中材料性能的變化4。1.4.1 15crmo鋼的化學(xué)成分及性能 珠光體耐熱鋼的含cr量一般為0.5%9%，含mo量一般為0.5%或1%。隨著co、mo的增加，鋼的抗氧化性、高溫強(qiáng)度和抗硫化物腐蝕性能也都增加。在co-mo鋼中加入少量的w、ti、nb等元素后，可進(jìn)一步提高鋼的熱強(qiáng)性。15crmo鋼屬cr-mo合金系統(tǒng)，為低碳珠光體熱強(qiáng)鋼，其國(guó)標(biāo)成分和試驗(yàn)中試板成分見下表1.1。 表1.1 15crmo鋼的成分 (質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %名稱csimncrmosp15crmo（國(guó)標(biāo)）0.120.180.170.370.400.700.81.10.400.550.040.04 合金元

19、素cr能形成致密的氧化膜，提高鋼的抗氧化性能。當(dāng)鋼中cr1.5%時(shí)，隨cr的增加鋼的蠕變強(qiáng)度；cr1.5%后，鋼的蠕變強(qiáng)度隨含鉻量的增加而降低。mo是耐熱鋼中的強(qiáng)化元素，弱碳化物元素，mo優(yōu)先溶入固溶體，強(qiáng)化固溶體。mo的熔點(diǎn)高達(dá)2625，固溶后可提高鋼的再結(jié)晶溫度，有效地提高鋼的高溫強(qiáng)度和抗蠕變能力。mo可以減小鋼材的熱脆性，還可以提高鋼材的抗腐蝕能力。 鋼中的v能形成細(xì)小彌散的碳化物和氮化物，分布在晶內(nèi)和晶界，阻礙碳化物聚集長(zhǎng)大，提高蠕變強(qiáng)度。v與c的親和力比cr和mo高，否則v的碳化物高溫下聚集長(zhǎng)大，造成cr和mo的固溶強(qiáng)化作用。鋼中w的作用和mo相似，能強(qiáng)化固溶體，提高結(jié)晶溫度，增加回

20、火穩(wěn)定性，提高蠕變強(qiáng)度。鋼中nb和ti都是碳化物形成元素，可以析出細(xì)小彌散的金屬間化合物，提高鋼材的高溫強(qiáng)度、抗晶間腐蝕和抗高溫氧化能力，并可顯著提高蠕變強(qiáng)度，改善鋼的焊接性。鋼中加入b和稀土元素，可凈化晶界，提高晶界強(qiáng)度，組織晶粒長(zhǎng)大，提高鋼的蠕變強(qiáng)度和高溫持久強(qiáng)度等56。表1.2是15crmo鋼的室溫力學(xué)性能。表1.2 15crmo鋼的室溫力學(xué)性能鋼號(hào)熱處理狀態(tài)取樣位置力學(xué)性能屈服強(qiáng)度 s/mpa抗拉強(qiáng)度 b/ mpa伸長(zhǎng)率 5（%）沖擊吸收功akv/jcm-215crmo930960正火+680730回火橫向2404502159縱向23045020491.4.2 15crmo鋼的焊接性分

21、析珠光體耐熱鋼的焊接性與低碳調(diào)質(zhì)鋼相近，焊接中存在的主要問(wèn)題是冷裂紋、焊接熱影響區(qū)的硬化、軟化以及焊后熱處理或高溫長(zhǎng)時(shí)間使用中的消除應(yīng)力裂紋（sr裂紋）。如果焊接材料選擇不當(dāng)，焊縫中還有可能產(chǎn)生熱裂紋。（1） 15crmo鋼的裂紋敏感性分析碳當(dāng)量法(calculation of carbon equivalents)是把鋼中包括碳在內(nèi)的合金元素對(duì)淬硬、冷裂和脆化的影響折合成碳的相當(dāng)含量，用以進(jìn)行焊接性分析的間接試驗(yàn)方法。碳當(dāng)量越高，則材料的冷裂敏感性越大，焊接性越差。該試驗(yàn)中所用的15crmo鋼材是由濟(jì)南鋼鐵股份有限公司購(gòu)進(jìn)，其厚度為10mm，主要化學(xué)成分見下表1.3所示： 表1.3 本試驗(yàn)所

22、用15crmo鋼的成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) （%）元素csimncrmosp15crmo(試板)0.140.280.510.950.450.0030.0321） 焊接熱裂紋敏感性分析依據(jù)熱裂紋敏感性計(jì)算公式見公式1.1，有：hcs （1.1） hcs =2.24當(dāng)hcs4時(shí)，一般不會(huì)產(chǎn)生熱裂紋。hcs越大的金屬材料，其熱裂紋敏感性分析越高。該公式適用于一般低合金鋼，包括低溫鋼和珠光體耐熱鋼。根據(jù)raileyn.(1977式)經(jīng)驗(yàn)公式，對(duì)于含碳的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.080.23的鋼，其熱裂紋敏感性u(píng)cs計(jì)算公式如下式1.2： ucs=230c+75p+45nb-5.4mn-1 (1.2)裂紋敏感值為0。15c

23、rmo鋼的ucs值為： ucs=230*0.14+75*0.032-123*0.28-5.4*0.51-1=-6.10有上可以看出，15crmo鋼的熱裂紋可能性比較小。2） 焊接冷裂紋敏感性分析 國(guó)際焊接學(xué)會(huì)（w）推薦公式如下公式1.3，有： ce= （1.3） ce=使用國(guó)際焊接學(xué)會(huì)（w）推薦的碳當(dāng)量公式時(shí)，對(duì)于板厚20mm的鋼材，當(dāng)ce0.5時(shí)，鋼材易淬硬，表明焊接性變差，焊接時(shí)需預(yù)熱才能防止裂紋，隨板厚增大到預(yù)熱溫度要相應(yīng)提高。如上計(jì)算，本試驗(yàn)試板的ce0.5%，淬硬傾向大。 美國(guó)焊接學(xué)會(huì)提出的公式如式1.4: ceq= （1.4） ceq= 使用美國(guó)焊接學(xué)會(huì)（aws）推薦的碳當(dāng)量公式時(shí)

24、，應(yīng)根據(jù)計(jì)算出來(lái)的某鋼種的碳當(dāng)量再結(jié)合焊件的厚度查找相應(yīng)圖表。結(jié)合本實(shí)驗(yàn)結(jié)果，可查得相應(yīng)結(jié)果為：淬硬性大。 日本的jis和wes推薦計(jì)算公式如下式1.5： ceq(jis)= （1.5） ceq(jis)= 使用日本工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)（jis）推薦的碳當(dāng)量公式時(shí)，當(dāng)板厚0.46%。3） 焊接再熱裂紋敏感性分析 預(yù)測(cè)低合金結(jié)構(gòu)鋼時(shí)，根據(jù)合金元素對(duì)消除應(yīng)力裂紋敏感性的影響，可采用消除應(yīng)力裂紋敏感性指數(shù)法進(jìn)行評(píng)定。其中g(shù)法公式見如下公式1.6： g=cr+3.3mo+8.1v-2+10c(%) (1.6) g=0.95+3.3*0.45+8.1*0-2+10*0.14=1.835當(dāng)g2時(shí)，對(duì)消除應(yīng)力裂紋敏感；

25、1.5g2時(shí)，對(duì)產(chǎn)生消除應(yīng)力裂紋較敏感； g1.5時(shí)，對(duì)消除應(yīng)力裂紋不敏感2。本實(shí)驗(yàn)上式計(jì)算結(jié)果表明，該15crmo鋼試板對(duì)消除應(yīng)力裂紋較敏感。1.4.3 15crmo鋼的裂紋分析（1） 熱影響區(qū)硬化分析鋼的脆硬性能取決于它的碳含量、合金成分及其含量15crmo鋼中的主要合金元素是鉻和鉬，在焊接過(guò)程中，由于熱源對(duì)熱影響區(qū)(haz)的影響，加之焊后冷卻速度較快，熱影響區(qū)就易產(chǎn)生脆硬的馬氏體組織，變得硬脆。這將成為接頭的薄弱環(huán)節(jié)。通過(guò)控制冷卻速度，可以防止熱影響區(qū)的硬化，通過(guò)焊接前預(yù)熱和采用小線能量，可降低冷卻速度及焊接峰值溫度防止馬氏體出現(xiàn)及晶粒粗大。（2） 冷裂紋分析1) 冷裂紋的特征 對(duì)于1

26、5crmo鋼，冷裂紋主要發(fā)生在具有缺口效應(yīng)的焊接熱影響區(qū)。冷裂紋的斷裂行徑，有時(shí)沿晶界擴(kuò)展，有時(shí)也穿晶。冷裂紋可以在焊后立即出現(xiàn)，也有時(shí)要經(jīng)過(guò)一段時(shí)間才開始少量出現(xiàn)，隨著時(shí)間增長(zhǎng)逐漸增多和擴(kuò)展。大量的生產(chǎn)實(shí)踐和理論研究證明，鋼材的淬硬傾向、焊接接頭含氫量及其分布以及焊接接頭所承受的拘束應(yīng)力狀態(tài)是造成冷裂紋的原因。2) 冷裂紋產(chǎn)生機(jī)理 淬硬傾向 鋼的脆硬傾向主要取決于自身的化學(xué)成分，其次是結(jié)構(gòu)的厚度、焊接工藝和冷卻條件。對(duì)于15crmo鋼，因?yàn)閏eq0.5%，在焊接條件下，近縫區(qū)的加熱溫度很高，使奧氏體晶粒發(fā)生嚴(yán)重長(zhǎng)大，當(dāng)快速冷卻時(shí)，粗大的奧氏體將轉(zhuǎn)變?yōu)榇执蟮鸟R氏體。這種馬氏體呈片狀，而且在片內(nèi)

27、有平行的孿晶，是一種脆硬的組織，特別是中厚板的焊接，在焊接熱循環(huán)決定的冷卻條件下，形成大量的晶格缺陷，這些缺陷主要是空位和位錯(cuò)在應(yīng)力和熱力不平衡的條件下，空位和位錯(cuò)都會(huì)發(fā)生移動(dòng)和聚集，當(dāng)它們的濃度達(dá)到一定的臨界值后，就會(huì)形成裂紋源。在應(yīng)力的繼續(xù)作用下，就會(huì)不斷地發(fā)生擴(kuò)展而形成宏觀的裂紋。 焊接接頭的含氫量 焊接時(shí)，焊接材料中的水分、焊件坡口處的鐵銹、油污，以及環(huán)境濕度等都是焊縫中富氫的原因。焊接時(shí)，由于電弧高溫作用，將有大量的氫分解原子或者離子狀態(tài)并大量溶解在熔池中，在隨后的冷卻和凝固過(guò)程中，由于溶解度的急劇降低，氫極力逸出，但因冷卻太快，使氫來(lái)不及逸出而保留在焊縫金屬中，使焊縫中的氫處于過(guò)飽

28、和狀態(tài)，使氫極力擴(kuò)散，當(dāng)氫的濃度越高，馬氏體更加脆化。 焊接接頭的應(yīng)力 實(shí)驗(yàn)研究證明，在焊接條件下主要存在以下幾種應(yīng)力，一是不均勻加熱及冷卻過(guò)程中所產(chǎn)生的熱應(yīng)力在焊接時(shí)，焊接區(qū)由于受熱而發(fā)生膨脹，因而承受壓應(yīng)力，冷卻時(shí)由于收縮承受拉應(yīng)力，一直到焊后將產(chǎn)生不同程度的殘余應(yīng)力。二是金屬相變時(shí)產(chǎn)生的組織應(yīng)力奧氏體分解時(shí)會(huì)引起體積膨脹，而且轉(zhuǎn)變后的組織都具有較小的膨脹系數(shù)，這將減輕焊后收縮時(shí)產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力結(jié)構(gòu)自身拘束條件所造成的應(yīng)力，這種應(yīng)力包括結(jié)構(gòu)的剛度、焊縫位置、焊接順序、構(gòu)件自重、負(fù)載情況以及其他受熱部位冷卻過(guò)程中的收縮等均會(huì)使焊接接頭承受不同的應(yīng)力。對(duì)于本課題所研究的15crmo鋼試板，由于結(jié)

29、構(gòu)尺寸小，而且不存在拘束應(yīng)力，在焊接生產(chǎn)過(guò)程中，試板各個(gè)部分雖不均勻受熱，但各部分溫差較小，焊后產(chǎn)生較小的殘余應(yīng)力，最后形成冷裂紋可能性也較小。3) 冷裂紋的防止措施 由于淬硬組織，鋼中的含氫量和應(yīng)力值是形成冷裂紋的主要因素。為了獲得完好的焊接接頭，就必須盡量控制這些因素的影響，從而防止冷裂紋的產(chǎn)生。 冶金方面 主要有兩個(gè)方面：一是盡可能選用低氫的焊接方法和焊接材料；二是嚴(yán)格控制氫的來(lái)源和用微量合金元素改善焊縫的韌性等，以及采用低匹配的焊接材料。對(duì)于15crmo鋼，普遍采用低氫堿性焊材。因?yàn)閴A性焊材藥皮的主要成分是大理石和螢石。焊接時(shí)，從大理石中分解出的co2和co在電弧氣氛中占主導(dǎo)地位，焊縫

30、金屬中含氫量比酸性焊材要低的多。同時(shí)在焊前應(yīng)高溫烘干，盡量除去焊材中的水分，并貯存在100150的恒溫箱中，在使用時(shí)放入保溫筒內(nèi)并隨用隨取，在保溫筒內(nèi)存放時(shí)間不得超過(guò)4h，否則要按原烘干溫度重新烘干，重復(fù)烘干不得超過(guò)兩次。僅采用低氫焊材和烘干還不能保證獲得低氫的焊縫，還要嚴(yán)格控制氫的來(lái)源。因此必須徹底去除焊接坡口表面（帶坡口的還有坡口兩側(cè)20mm范圍內(nèi)）的油污、水分、鐵銹及其他雜物。 焊接工藝 對(duì)于壓力容器、鍋爐管道等焊接結(jié)構(gòu)，對(duì)焊接線能量的控制是嚴(yán)格的，必須采用合適的線能量。線能量過(guò)大，會(huì)引起熱影響區(qū)過(guò)熱使晶粒粗大，軟化區(qū)寬度增加，降低接頭的抗裂性能，使得焊接結(jié)構(gòu)整體的力學(xué)性能下降。線能量過(guò)

31、小，由于降低冷卻時(shí)間t800500。和t100，使得焊縫熱影響區(qū)出現(xiàn)淬硬組織，也不利于氫的逸出，焊縫容易產(chǎn)生冷裂紋。選用適當(dāng)?shù)暮盖邦A(yù)熱溫度和預(yù)熱范圍。適當(dāng)?shù)念A(yù)熱溫度降低了焊縫冷卻速度，可使氫更易從焊縫熔池向大氣中擴(kuò)散，減少焊縫中的擴(kuò)散氫含量，并且可以降低焊接區(qū)的溫度梯度和焊縫的冷卻速度，減少硬度高馬氏體的含量，減小溫差應(yīng)力。預(yù)熱溫度應(yīng)通過(guò)工藝評(píng)定來(lái)確定。當(dāng)環(huán)境溫度低時(shí)還應(yīng)增大預(yù)熱溫度和預(yù)熱范圍。對(duì)縱縫應(yīng)整條焊縫同時(shí)預(yù)熱，不能分段預(yù)熱。熱處理的主要作用是進(jìn)一步除氫，繼續(xù)預(yù)熱所起的作用，彌補(bǔ)預(yù)熱的不足，焊后立即施行熱處理，使擴(kuò)散氫有充分的時(shí)間逸出，起到了很好的消氫作用，同時(shí)還可以降低焊縫中的殘余應(yīng)

32、力，減少冷裂紋產(chǎn)生的機(jī)率。另外還可以降低預(yù)熱溫度，有利于生產(chǎn)操作。（3） 再熱裂紋分析再熱裂紋是焊件在焊接后重新加熱(如焊后500700消除應(yīng)力)處理或者在高溫下工作而在焊接熱影響區(qū)產(chǎn)生的裂紋，一般又稱為去應(yīng)力裂紋。它與再熱過(guò)程的加熱、冷卻速度無(wú)關(guān)。1） 再熱裂紋主要特征 再熱裂紋產(chǎn)生的部位均在近縫區(qū)的粗晶粒區(qū)中，焊縫、熱影響區(qū)的細(xì)晶區(qū)和母材均不產(chǎn)生再熱裂紋。裂紋沿熔合線方向在奧氏體粗晶晶界發(fā)展，終止于細(xì)晶區(qū)。裂紋并不一定是連續(xù)的，并且具有晶間開裂的特征。 焊接再熱裂紋的產(chǎn)生必須存在較大的殘余應(yīng)力和應(yīng)變，并且有不同程度的應(yīng)力集中，二者必須同時(shí)存在如焊縫向母材過(guò)渡不平滑、余高過(guò)大、有咬邊、焊瘤、

33、未焊透、邊緣未熔合等都有可能促使再熱裂紋的發(fā)生。 焊后不會(huì)自行發(fā)生，只是在焊后消除應(yīng)力處理及焊后高溫使用中產(chǎn)生，并與加熱溫度與加熱時(shí)間有密切關(guān)系。且存在一個(gè)宜于產(chǎn)生再熱裂紋的敏感溫度范圍對(duì)于15crmo鋼，產(chǎn)生裂紋的再加熱溫度范圍一般在500700，600附近最為敏感。 含有一定沉淀強(qiáng)化元素的金屬材料才具有產(chǎn)生再熱裂紋的敏感性。2） 再熱裂紋產(chǎn)生機(jī)理 根據(jù)高溫金相顯微鏡及掃描電鏡的觀察，認(rèn)為再熱裂紋是由晶界滑移，導(dǎo)致微裂形成而發(fā)生和擴(kuò)展的，即在焊后熱處理過(guò)程中，殘余應(yīng)力松弛時(shí)，粗晶區(qū)應(yīng)力集中處的某些晶界塑性變形量超過(guò)了該處的塑性變形能力，就會(huì)產(chǎn)生再熱裂紋，即在理論上產(chǎn)生再熱裂紋的條件可用下式1

34、.7表達(dá)：e0.4%時(shí)，易形成低熔點(diǎn)的硅酸鹽雜質(zhì)，從而增加了結(jié)晶裂紋的傾向。cr:對(duì)于15crmo鋼，隨著cr的含量增加，裂紋傾向逐漸減少。mo能夠降低蠕變塑性，增加裂紋。其作用是通過(guò)對(duì)相變特性的影響及碳化鉬的析出而實(shí)現(xiàn)的。因此，隨著mo的含量增加，提高了再熱裂紋的敏感性，應(yīng)嚴(yán)格控制mo的含量。焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的晶粒大小對(duì)再熱裂紋的敏感性有較大的影響。晶粒度越大，裂紋敏感性大；晶粒度越小，晶界所占的面積就大，在其他條件均相同的情況下，晶界所承受的蠕變變形量相對(duì)大，產(chǎn)生再熱裂紋的傾向也就相應(yīng)變小。另外，鋼中的雜質(zhì)越多，也會(huì)降低晶界開裂所需的應(yīng)力，再熱裂紋也越大。 工藝方面 首先要選擇塑性和韌性

35、好的焊接材料。消除應(yīng)力熱處理過(guò)程中，塑性變形首先發(fā)生在焊接接頭中殘余應(yīng)力水平高同時(shí)強(qiáng)度級(jí)別又較低的部位，由于熱影響區(qū)粗晶區(qū)很狹小，不足以抵償消除應(yīng)力的變形要求而發(fā)生開裂。如果消除應(yīng)力所要求發(fā)生的塑性變形集中到體積比熱影響區(qū)大得多而塑性又十分良好的焊縫金屬中去，則就可以防止再熱裂紋的產(chǎn)生。近年來(lái)的許多試驗(yàn)表明，適當(dāng)降低在sr溫度區(qū)間焊縫的強(qiáng)度，提高它的塑性和韌性，從而可以緩和焊接接頭的受力狀態(tài)，降低再熱裂紋的敏感性。其次要選擇合理的焊接規(guī)范參數(shù)。焊接規(guī)范參數(shù)主要體現(xiàn)在焊接熱輸入量上，焊接線能量對(duì)再熱裂紋的影響有兩個(gè)方面，一是大的線能量可以有利于降低拘束應(yīng)力，降低粗晶區(qū)的硬度，使得晶內(nèi)的沉淀增多，

36、減弱焊后加熱時(shí)析出的強(qiáng)化程度，有利于減少再熱裂紋的傾向。二是大的焊接線能量可使過(guò)熱區(qū)過(guò)熱程度大，晶粒更加粗大，晶界結(jié)合力更加脆弱，從而增加了再熱裂紋的傾向。因此，我們必須從多個(gè)方面來(lái)分析，要避免焊件快速冷卻，以防止產(chǎn)生硬而脆的馬氏體和可能出現(xiàn)的裂紋同時(shí)也要避免焊件冷卻太慢，以防止出現(xiàn)低塑性的熱影響區(qū)組織。焊前預(yù)熱及焊后熱處理。為防止再熱裂紋的產(chǎn)生，焊前預(yù)熱降低殘余應(yīng)力、形成對(duì)裂紋不敏感的組織等是十分有效的。日本焊接專家認(rèn)為，預(yù)熱可以提高熱影響區(qū)粗晶區(qū)的強(qiáng)度。珠光體耐熱鋼焊前預(yù)熱，在很大程度上可以防止再熱裂紋的產(chǎn)生試驗(yàn)表明，珠光體耐熱鋼焊后進(jìn)行150200的后熱處理，可以有效地消除焊縫中地?cái)U(kuò)散氫

37、，從而減少焊縫中殘存的空穴，有利于防止再熱裂紋的產(chǎn)生。同時(shí)焊后熱處理可以使得焊縫晶界的有害雜質(zhì)s、p等進(jìn)一步彌散，減少因s、p等雜質(zhì)偏析而導(dǎo)致的再熱裂紋。焊后在不太高的溫度下進(jìn)行等溫處理，可以產(chǎn)生類似預(yù)熱的效果，這樣還可以降低焊前的預(yù)熱溫度78。2 焊接試驗(yàn)2.1 焊接方法（1） 埋弧自動(dòng)焊 埋弧焊由于熔敷效率高，焊縫質(zhì)量好，在壓力容器、管道、重型機(jī)械、鋼結(jié)構(gòu)、大型鑄件以及汽輪機(jī)轉(zhuǎn)子的焊接中都得到了廣泛應(yīng)用。目前，已能提供與各種耐熱鋼匹配的焊絲和焊劑。其中包括用于特種厚壁容器且要求抗回火脆性的高純度焊絲及燒結(jié)焊劑。（2） 焊條電弧焊 焊條電弧焊由于具有機(jī)動(dòng)、靈活，能做全位置焊的特點(diǎn)，在低合金耐

38、熱鋼結(jié)構(gòu)的焊接中應(yīng)用廣泛。各種低合金耐熱鋼焊條已納入國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。焊條的品種，規(guī)格和質(zhì)量，除了個(gè)別耐熱鋼種外，均已能滿足工業(yè)生產(chǎn)的需要。為確保焊縫金屬的韌性，降低裂紋傾向，低合金耐熱鋼的焊條電弧焊大都采用低氫型堿性焊條，但對(duì)于合金含量較低的讓薄板，為改善工藝適應(yīng)性，亦可采用高纖維素或高氧化鈦酸性焊條。對(duì)低合金耐熱鋼而言，焊條電弧焊的缺點(diǎn)是創(chuàng)造低氫焊條條件較困難，焊接工藝較復(fù)雜，且效率低，焊條利用率不高，勢(shì)必逐漸被低氫，高效的焊接方法，如熔化極保護(hù)焊所取代。（3） 鎢極氬弧焊 鎢極氬弧焊具有低氫，工藝適應(yīng)性強(qiáng)，易于實(shí)現(xiàn)單面焊雙面成行的特點(diǎn)，多半用于低合金耐熱鋼管道的封底層焊或小直徑薄壁管的焊接。這種

39、方法的另一個(gè)優(yōu)點(diǎn)是可采用抗回火脆性能力較強(qiáng)的低硅焊絲，提高焊縫金屬的純度，這對(duì)于要求高韌性地讓焊接結(jié)構(gòu)具有重要的意義。鎢極氬弧焊的固有缺點(diǎn)是效率低，曾一度限制其適用范圍。最近已開發(fā)成功熱絲鎢極氬弧焊并經(jīng)受多年生產(chǎn)實(shí)踐考驗(yàn)，其溶敷效率接近相同直徑焊絲的熔化極氣體保護(hù)焊。（4） 熔化極氣體保護(hù)焊 熔化極氣體保護(hù)焊是一種高效，優(yōu)質(zhì)，低成本焊接方法。目前已能提供品種、規(guī)格齊全，質(zhì)量符合標(biāo)準(zhǔn)要求的低合金耐熱鋼實(shí)心焊絲。熔化極氣體保護(hù)焊還具有較高的工藝適應(yīng)性，可采用直徑0.8mm、1.0mm的細(xì)焊絲實(shí)現(xiàn)低電流短路過(guò)渡焊接，已完成薄板接頭和根部焊道。也可采用1.2mm以上的粗絲實(shí)現(xiàn)高熔敷效率的噴射過(guò)渡焊接，

40、已完成厚壁接頭焊接，其應(yīng)用范圍正在不斷擴(kuò)大。（5） 電渣焊 電渣焊是一種焊接效率相當(dāng)高的焊接方法?？刹捎脝谓z，多絲，熔嘴和板極，一次行程完成可達(dá)40mm以上的厚壁部件。最大焊接厚度可達(dá)100mm左右，已在低合金耐熱鋼厚壁容器的生產(chǎn)中得到穩(wěn)定的應(yīng)用。這種方法的另一優(yōu)點(diǎn)是電渣過(guò)程中產(chǎn)生的大量熱能對(duì)焊接溶池上面的母材起到了良好的預(yù)熱作用，因此特別適用于空淬性較高的低合金耐熱鋼。另外，電渣焊過(guò)程的熱循環(huán)曲線比較平緩，焊接區(qū)的冷卻速度相當(dāng)緩慢，對(duì)焊縫金屬中的擴(kuò)散氫的逸出十分有利。即使是大厚度的耐熱鋼接頭，電渣焊后無(wú)需立即作后熱處理，大大簡(jiǎn)化了焊接工藝。 電渣焊的缺點(diǎn)是焊縫金屬和高溫?zé)嵊绊憛^(qū)的初次晶粒十分

41、粗大。對(duì)于一些重要的焊接結(jié)構(gòu)，焊后必須作正火處理或雙相熱處理，以細(xì)化晶粒，提高接頭的缺口沖擊韌性。焊條電弧焊、埋弧自動(dòng)焊、熔化極氣體保護(hù)焊、電渣焊、鎢極氬弧焊、電阻焊等方法均可用于珠光體耐熱鋼的焊接。但是，常用的焊接方法是焊條電弧焊。埋弧焊和電渣焊也經(jīng)常應(yīng)用，氣體保護(hù)焊和窄間隙焊也正在擴(kuò)大應(yīng)用9。通過(guò)以上分析以及考慮我們?cè)囼?yàn)室的條件和個(gè)人實(shí)際操作的能力，我們選用焊條電弧焊。2.2 焊接材料珠光體耐熱鋼一般是在熱處理狀態(tài)下焊接，焊后大多數(shù)要進(jìn)行高溫回火處理。為了保證焊縫金屬性能與母材匹配，焊縫應(yīng)具有一定的合金元素，力求成分與母材相近，保證焊縫的熱強(qiáng)性。為了防止焊縫有較大的熱烈傾向，焊縫中碳的質(zhì)量

42、分?jǐn)?shù)要求比母材低一些（一般不希望低于0.07%）。實(shí)踐中，若焊接材料選擇合適，焊縫的性能是可以和母材匹配的。珠光體耐熱鋼焊接材料的選擇原則是：焊縫金屬的合金及使用溫度下的強(qiáng)度性能應(yīng)與母材相應(yīng)的指標(biāo)一致，或應(yīng)達(dá)到產(chǎn)品技術(shù)條件提出的最低性能指標(biāo)。焊件如焊后需經(jīng)退火、正火或熱成形等熱處理或加工，應(yīng)選擇合金成分或強(qiáng)度級(jí)別較高的焊接材料6。 本課題選用15crmo鋼，選用焊條為e5515-b2（r307）。此焊條熔敷金屬成分見表2.1，熔敷金屬力學(xué)性能見表2.2。表2.1 焊條e5515-b2的成分型號(hào)熔敷金屬化學(xué)成分（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）%藥皮類型電源種類cmnsimo cre5515-b20.120.500.

43、900.500.40.700.81.50低氫鉀直流反接表2.2 焊條e5515-b2的力學(xué)性能10 試驗(yàn)項(xiàng)目rm(mpa)rel(mpa)/%akv(j)保證值54044017常溫47一般值5806504502025常溫851452.3 焊前準(zhǔn)備（1） 焊前清理為保證焊縫中各種缺陷，焊接前應(yīng)將焊件上的油污、鐵銹和水分清除干凈，否則會(huì)對(duì)接頭金屬性能產(chǎn)生一定的影響。（2） 焊材的烘干與保存考慮到焊條中水分對(duì)于焊縫氫致裂紋形成的影響，必須制定嚴(yán)格的焊條烘干與保存制度。e5515-b2的相關(guān)制度列表如下：表2.3 e5515-b2的烘干與保存焊條牌號(hào)烘干溫度/烘干時(shí)間/h保存溫度/r307350400

44、12127150（3） 預(yù)熱和焊后熱處理預(yù)熱是防止珠光體耐熱鋼焊接冷裂紋的有效措施之一。預(yù)熱溫度主要依據(jù)鋼的合金成分、接頭的拘束度和焊縫金屬的潛在氫含量。一般認(rèn)為母材碳當(dāng)量大于0.45%、最高硬度大于350hv時(shí)，應(yīng)考慮預(yù)熱焊接。預(yù)熱和層間溫度已趨于規(guī)范化，一般情況下，珠光體耐熱鋼的預(yù)熱溫度和層間溫度應(yīng)控制在150350。由于焊接試驗(yàn)的試件尺寸小，加上15crmo鋼又有很好的導(dǎo)熱性，所以預(yù)熱溫度制訂為50、150、250等。后熱去氫處理也是防止冷裂紋的重要措施之一，氫在珠光體中的擴(kuò)散速度較慢，一般焊后加熱到250，保溫一定時(shí)間，可以促使氫加速逸出，降低冷裂紋的敏感性。焊后熱處理的目的不僅消除焊

45、接殘余應(yīng)力，而且更重要的是改善組織提高接頭的綜合力學(xué)性能，包括提高接頭的高溫蠕變強(qiáng)度和組織穩(wěn)定性，降低焊縫及熱影響區(qū)硬度等。15crmo鋼的焊后熱處理溫度為670700。由于焊接試驗(yàn)的試件尺寸小，所以未進(jìn)行焊后熱處理組織觀察11。2.4 焊接工藝規(guī)范及試板焊接2.4.1 焊接工藝參數(shù)焊接工藝參數(shù)是保證焊接質(zhì)量的關(guān)鍵。焊接電流過(guò)大線能量也大，容易使試板燒穿，導(dǎo)致粗晶區(qū)晶粒過(guò)大，焊接電流過(guò)小，粗晶區(qū)會(huì)產(chǎn)生脆硬組織等。電流大小主要根據(jù)焊條直徑、板厚和焊接位置選擇12，焊接工藝參數(shù)見表2.4。表2.4 焊接工藝參數(shù)13名稱焊條直徑/mm焊接電流/a電弧電壓/v焊接速度mm/min參數(shù)3.2901252

46、1241202.4.2 焊接注意事項(xiàng)焊接中焊條做橫向擺動(dòng)，焊縫寬度控制在1012/mm范圍，太寬太窄都與實(shí)際焊接有較大的差別。焊接時(shí)，在試板上畫好直線，防止焊偏。不得隨意起弧。填滿弧坑，焊接中不得出現(xiàn)各種缺陷。2.4.3 焊接試驗(yàn)內(nèi)容 試驗(yàn)一 15crmo鋼不同電流的表面堆焊試驗(yàn) 設(shè)定兩組電流，分別為90a和110a，其余參數(shù)相同（焊速140mm/min，不預(yù)熱，單層焊）。按此工藝參數(shù)進(jìn)行表面堆焊試驗(yàn)。 試驗(yàn)二 15crmo鋼不同預(yù)熱溫度的表面堆焊試驗(yàn) 設(shè)定三組預(yù)熱溫度，分別為50、150和250，其余參數(shù)相同（焊速140mm/min，電流110a，單層焊）。按此工藝參數(shù)進(jìn)行表面堆焊試驗(yàn)。 試

47、驗(yàn)三 15crmo鋼不同焊接層數(shù)的表面堆焊試驗(yàn)設(shè)定單層焊和三層焊，其他參數(shù)相同（焊速140mm/min，電流110a，無(wú)預(yù)熱）2.5 試驗(yàn)設(shè)備及材料2.5.1 試驗(yàn)設(shè)備 按照設(shè)定好的工藝參數(shù)進(jìn)行焊接，以及后面要進(jìn)行的金相試樣制備、分析和顯微硬度測(cè)試所需要的設(shè)備可列如下：（1） 加熱爐sx2-5-12型箱式電阻爐；（2） 金相顯微鏡尼康300u；（3） 硬度機(jī)hv-1000；（4） 拋光機(jī)型號(hào)p-2金相試樣拋光機(jī)；（5） 砂輪機(jī)直徑為250mm落地砂輪機(jī)；（6） 電焊機(jī)zx5-400； （7） 其它八個(gè)粒度的砂紙、鋼鋸、榔頭等。2.5.2 試驗(yàn)材料和尺寸 （1） 試驗(yàn)材料 15crmo鋼； （2） 試驗(yàn)材料尺寸試驗(yàn)材料尺寸為1009010/mm，若干件；（3） 焊條型號(hào)與直徑e5515-b2（熱307），直徑3.2mm；（4） 拋光粉粉末狀al2o3拋光粉。3 試樣制備及金相、硬度分析3.1 金相試樣制備 （1） 切割試樣為防止因切割試樣使熱影響區(qū)組織和硬度發(fā)生變化，不能準(zhǔn)確反映原始數(shù)據(jù)，切割采用機(jī)械切割。 （2） 粗磨 為了便于精磨，首先將機(jī)械切割下的試樣用砂輪機(jī)在觀察一面進(jìn)行找平。為了保證在粗磨、精磨和拋光中不損壞砂紙和絨布，將試樣各個(gè)角都磨出1.51.5的倒角，并在試樣四個(gè)角處磨出圓弧。 （3） 細(xì)磨 將粗磨后的面放在砂紙上進(jìn)行單相