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文檔簡介
1、淺談150m左右高層住宅結(jié)構(gòu)方案分析 摘要中海金沙里項(xiàng)目采用疏墻布置方案,結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度要求較高,需盡量利用建筑條件設(shè)置較大尺度的聯(lián)肢剪力墻;同時為保證合理的抗扭剛度,沿建筑周邊布置的墻肢和由翼緣或端柱形成的框架也是不可缺少的。本文針對該結(jié)構(gòu)體系進(jìn)行了抗震性能設(shè)計(jì),通過靜力彈性分析、靜力彈性時程分析及大震靜力彈塑性推覆分析驗(yàn)證了該方案的可行性。 關(guān)鍵字 超高層 彈性時程分析 推覆分析 經(jīng)濟(jì)性 1工程概況 本項(xiàng)目位于佛山市南海區(qū)里水鎮(zhèn)??傆玫孛娣e約6.7萬m2??偨ㄖ娣e約32.6萬m2,其中地上建筑面積25.6萬m2,地下建筑面積約7萬m2。該項(xiàng)目由10#塔樓組成,其中5#0.00以上高度分別為
2、142.9m,因高度為b級高度需進(jìn)行超限分析;5#樓地下2層,地上48層、兩向高寬比分別為3.78、3.70、首層為架空層,局部設(shè)一層商業(yè),層高6.6m,2層以上住宅層高2.9m。地下室為機(jī)動車車庫和設(shè)備用房,負(fù)二層局部為人防區(qū),核6級常6級。建筑效果圖、立面圖、總平面圖和典型建筑平面圖分別詳見圖12。 該項(xiàng)目設(shè)計(jì)使用年限為50年,建筑安全等級為二級,抗震設(shè)防烈度為7度,地震加速度為0.1g,建筑場地類別為二類,設(shè)防地震分組為第一組,特征周期為0.35s,抗震設(shè)防類別為丙類。 2結(jié)構(gòu)方案及平面布置 由于結(jié)構(gòu)高度達(dá)143m且采用疏墻布置方案,結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度要求較高,需盡量利用建筑條件設(shè)置較大尺度的
3、聯(lián)肢剪力墻;同時為保證合理的抗扭剛度,沿建筑周邊布置的墻肢和由翼緣或端柱形成的框架也是不可缺少的,如圖3所示。具體分析如下: (1) 抗側(cè)剛度體系:利用連梁與剪力墻墻肢平面內(nèi)、翼緣和端柱的剛性連接有效傳遞水平剪力,將各片分散的剪力墻聯(lián)系成為一整體受力的聯(lián)肢墻,其尺度可達(dá)到建筑平面體量的全寬或大半寬度,成為貢獻(xiàn)結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度的主干骨架,可以較少的剪力墻數(shù)達(dá)到相應(yīng)的抗側(cè)剛度。 (2) 抗扭剛度體系:建筑物周邊離扭轉(zhuǎn)中心最遠(yuǎn),因此布置抗側(cè)構(gòu)件對抗扭剛度的貢獻(xiàn)最大,在不影響建筑功能及立面的前提下,盡可能布置墻肢或翼緣或端柱并用盡可能高的梁進(jìn)行剛性連接,從而形成盡可能剛的抗扭體系,以滿足規(guī)范對結(jié)構(gòu)抗扭剛度
4、方面的要求。 (3) 豎向承載體系:豎向荷載通過梁板等水平樓蓋構(gòu)件傳遞至剪力墻豎向構(gòu)件,上述(1)(2)的抗側(cè)力剪力墻同時也是承受豎向荷載的構(gòu)件,除此以外其余剪力墻則以承受豎向荷載為主,主要起到方便梁系搭設(shè)和減小跨度的作用,并按自身剛度分擔(dān)部分水平荷載。 3 結(jié)構(gòu)超限情況及應(yīng)對措施 項(xiàng)目的建筑高度為143m,為b級高度、平面凹凸不規(guī)則、樓板大開洞等2.5項(xiàng)一般不規(guī)則,綜合評價為b級高度不屬于體型特別不規(guī)則的建筑,針對上述超限情況,采取了如下措施: 分別采用satwe和盈建科yjk建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件兩個不同力學(xué)模型的空間結(jié)構(gòu)分析程序進(jìn)行對比計(jì)算,判斷結(jié)構(gòu)計(jì)算模型的合理性。取規(guī)范反應(yīng)譜和安評反應(yīng)譜兩
5、者的不利值作為小震計(jì)算分析的參數(shù)。選取地震安全性評價報告所提供的2組場地人工地震波和5組實(shí)際地震記錄波對結(jié)構(gòu)作小震作用下的彈性時程分析,取其平均值與cqc法兩者間的大者用于構(gòu)件設(shè)計(jì)。按照廣東省高規(guī)采用抗震性能設(shè)計(jì),通過對結(jié)構(gòu)進(jìn)行小震、中震和大震作用下的計(jì)算分析,保證結(jié)構(gòu)能達(dá)到性能c的抗震性能目標(biāo)。罕遇地震作用下,采用pkpm的pushover軟件進(jìn)行靜力彈塑性分析,驗(yàn)證結(jié)構(gòu)能否滿足大震階段的抗震性能目標(biāo),并尋找薄弱樓層與薄弱構(gòu)件,對薄弱部位制定相應(yīng)的加強(qiáng)措施。 根據(jù)結(jié)構(gòu)強(qiáng)度提高延性可相應(yīng)降低的原理,按照廣東省高規(guī)第3.11.3條,當(dāng)結(jié)構(gòu)抗震性能目標(biāo)定為c,即預(yù)估罕遇地震對應(yīng)第4水準(zhǔn)時,結(jié)構(gòu)的抗
6、震等級不宜低于二級。本工程底部加強(qiáng)部位及非加強(qiáng)部位剪力墻取一級。根據(jù)性能分析的結(jié)果,適當(dāng)加強(qiáng)部分剪力墻的構(gòu)造配筋。基于性能的結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)思路,對結(jié)構(gòu)進(jìn)行性能設(shè)計(jì),各結(jié)構(gòu)構(gòu)件的性能目標(biāo)詳表1. 4 小震彈性計(jì)算 采用中國建筑科學(xué)研究院編制的satwe軟件進(jìn)行彈性整體計(jì)算分析;并用盈建科yjk建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件進(jìn)行校核對比分析。計(jì)算模型的基本假定及主要輸入?yún)?shù)見表2。主要計(jì)算結(jié)果詳見表3。 兩個軟件的計(jì)算結(jié)果基本接近,表明計(jì)算模型是基本準(zhǔn)確的,計(jì)算結(jié)果是合理、有效的,可以作為設(shè)計(jì)依據(jù)?;准糁乇劝凑諒V東省高規(guī)的方法調(diào)整放大,結(jié)構(gòu)層間位移角滿足要求,扭轉(zhuǎn)位移比未超過1.35屬于類扭轉(zhuǎn)不規(guī)則,樓層側(cè)向剛
7、度比、樓層受剪承載力比滿足要求,剛重比大于1.4,小大于2.7,需考慮重力二階效應(yīng)。 根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程本工程需采用彈性時程分析方法進(jìn)行多遇地震下的補(bǔ)充計(jì)算,主要對計(jì)算的底部剪力、樓層剪力和層間位移角進(jìn)行比較,當(dāng)時程分析結(jié)果大于振型分解反應(yīng)譜法分析結(jié)果時,相關(guān)部位的構(gòu)件內(nèi)力和配筋作相應(yīng)的調(diào)整。 時程作用下的結(jié)構(gòu)底部剪力與規(guī)范反應(yīng)譜作用下的底部剪力對比見表4,可見每條波的底部剪力均不小于反應(yīng)譜法的65%且不大于135%,7條波的底部剪力平均值不小于反應(yīng)譜法的80%且不大于120%,滿足省高規(guī)的要求。由層剪力曲線及層間位移角曲線對比可知,各棟在地震波時程分析中除少數(shù)樓層外平均值均小于c
8、qc法。 以上考慮小震組合的彈性計(jì)算分析結(jié)果表明,本工程的各項(xiàng)整體計(jì)算指標(biāo)、和各構(gòu)件的強(qiáng)度及變形等均能滿足規(guī)范要求, 5 大震彈塑性分析 本工程高度為143m小于150m,需要進(jìn)行靜力彈塑性分析。本項(xiàng)目采用epda軟件進(jìn)行靜力彈塑性推覆分析,對結(jié)構(gòu)整體進(jìn)行性能評估,考察結(jié)構(gòu)的最大彈塑性層間位移角是否滿足所設(shè)定的目標(biāo)要求。主要是為了發(fā)現(xiàn)結(jié)構(gòu)在強(qiáng)震下的潛在破壞機(jī)制,找出相應(yīng)的薄弱環(huán)節(jié),從而可對薄弱環(huán)節(jié)進(jìn)行相應(yīng)加強(qiáng),使整體結(jié)構(gòu)達(dá)到預(yù)定的性能目標(biāo)。pushover分析所得的需求能力譜曲線見圖5。 pushover分析主要整體指標(biāo)詳見表6,可見最大彈塑性層間位移角滿足小于1/120的預(yù)設(shè)目標(biāo)。因此罕遇地震作用下結(jié)構(gòu)的彈塑性層間位移角能滿足設(shè)定要求。 6結(jié)論 結(jié)合實(shí)際情況,本項(xiàng)目采用疏墻布置方案,需盡量利用建筑條件設(shè)置較大尺度的聯(lián)肢剪力墻以保證結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度要求;為保證合理的抗扭剛度,沿建筑周邊布置的墻肢和由翼緣或端柱形成的框架,經(jīng)過小震彈性靜力分析、彈性時程分析以及大震靜力彈塑性分析表明該方案可以滿足結(jié)構(gòu)的各項(xiàng)性能目標(biāo)要求。同時取得了較好的經(jīng)濟(jì)性效果: 本項(xiàng)目最終通過了抗震超限專家審查及施工圖審查,經(jīng)濟(jì)指標(biāo)也滿足業(yè)主方的
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